拉深沖壓復合模畢業(yè)設計-

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1、江西環(huán)境工程職業(yè)學院2012屆模具設計與制造專業(yè)畢業(yè)設計 1 分析零件的工藝性 沖壓件工藝性是指沖壓零件在沖壓加工過程中加工的難易程度。雖然沖壓加工工藝過程包括備料—沖壓加工工序—必要的輔助工序—質量檢驗—組合、包裝的全過程，但分析工藝性的重點要在沖壓加工工序這一過程里。而沖壓加工工序很多，各種工序中的工藝性又不盡相同。即使同一個零件，由于生產單位的生產條件、工藝裝備情況及生產的傳統(tǒng)習慣等不同，其工藝性的涵義也不完全一樣。這里我們重點分析零件的結構工藝性。

2、 該零件是空氣濾清器殼，從圖1.1中我們可以看出該零件的精度要求不是很高，但要求有較高的鋼度和強度。在零件圖中，尺寸為IT14級，其余尺寸未標注公差，可以按自由公差計算和處理。零件的外形尺寸為，屬于中小型零件，料厚為1.5mm。 圖1-1空氣濾清器殼

3、 下面分析結構工藝性。因為該零件為軸對稱旋轉體，故落料片肯定是圓形，其沖裁的工藝性很好。零件為帶法蘭邊圓筒形件，且、都不太大，拉深工藝性較好，圓角半徑R3、R6都大于等于2倍料厚，對于拉深都很適合。 因此，該殼體零件的沖壓生產要用到的沖壓加工基本工序有：落料、拉深（拉深的次數可能為多次）。用這些工序的組合可以提出多種不同的工藝方案。 2 確定工藝方案 2.1 計算毛坯尺寸 由于板料在扎壓或退火時所產生的聚合組織而使材料引起殘存的方

4、向性，反映到拉深過程中，就使桶形拉深件的口部形成明顯的突耳。此外，如果板料本身的金屬結構組織不均勻、模具間隙不均勻、潤滑的不均勻等等，也都會引起沖件口高低不齊的現(xiàn)象，因此就必需在拉深厚的零件口部和外緣進行修邊處理。這樣在計算毛坯尺寸的時候就必需加上修邊余量然后再進行毛坯的展開尺寸計算。 根據零件的尺寸取修邊余量的值為4mm。 在拉深時，雖然拉深件的各部分厚度要求發(fā)生一些變化，但如果采用適當的工藝措施，則其厚度的變化量還是并不太大。在設計工藝過程時，可以不考慮毛坯厚度的變化。同時由于金屬在塑性變形過程中保持體積

5、不變，因而，在計算拉深件的的毛坯展開尺寸時，可以認為在變形前后的毛坯和拉深間的表面積相等。 因為此旋轉體零件不是簡單結構，我們可以用“形心法”來求得。根據久里金法則，對于任何形狀的母線AB繞軸線Y—Y旋轉所得到的旋轉體面積等于母線長度L與其重心軸線旋轉所得周長2x的乘積。即 旋轉體面積 F=2 lx 因為表面積拉深不變薄，所以面積相等，則 即 因為 、 、

6、 由零件給出的尺寸可知： 所以可以計算出 D=194mm 由于設計的零件要在一個復合模中完成正反拉深，因此中間有一個正拉深轉反拉深的過程，我們可以把這兩步分開來計算中間尺寸。 因為

7、 其中 則 中間過程的零件如圖2.1所示。 圖 2-1

8、 2.2 計算拉深次數 在考慮拉深的變形程度時，必需保證使毛坯在變形過程中的應力既不超過材料的變形極限，同時還能充分利用材料的塑性。也就是說，對于每道拉深工序，應在毛坯側壁強度允許的條件下，采用最大的變形程度，即極限變形程度。 極限拉深系數值可以用理論計算的方法確定。即使得在傳力區(qū)的最大拉應力與在危險斷面上的抗拉強度相等，便可求出最小拉深系數的理論值，此值即為極限拉深系數。但在實際生產過程中，極限拉深系數值一般是在一定的拉深條件下用實驗的方法得出的，我們可以通過查表來取值。

9、 該沖壓工件需要正反拉深兩個過程，因此可以分別計算其拉深系數來確定拉深次數。 2.2.1 正拉深 對于正拉深其實際拉深系數為： 且材料的相對厚度為 凸緣的

10、相對直徑為 凸緣的相對高度為 由此可以查出 因為凸緣的相對高度0.44小于最大相對高度0.5，且實際拉深系數0.52大于最小極限拉深系數0.50，所以正拉深過程可以一次拉深成功。 2.2.2 反拉深 對于反拉深其實際拉深系數為： 且材料的相對厚度為 凸緣的相對直徑為 凸緣的相對

11、高度為 由此可以查出 因為凸緣的相對高度0.48小于最大相對高度0.65，且實際拉深系數0.79大于最小極限拉深系數0.51，所以反拉深過程也可以一次拉深成功。 2.3 確定工藝方案 根據以上分析和計算，可以進一步明確該零件的沖壓加工需要包括以下基本工序:落料、正向拉深和反向拉深。 根據這些基本工序，可以擬出如下幾種工藝方案： 方案一

12、 先進行落料，再正拉深，最后進行反拉深，以上工序過程都采用單工序模加工。 方案二 落料與正拉深在復合模中加工成半成品，再在單工序模上進行反拉深。 方案三 落料、正拉深和反拉深全都在同一個復合模中一次加工成型。 方案四

13、 采用帶料連續(xù)拉深，或在多工位自動壓力機上沖壓成型。 分析比較上述四種方案，可以看出： 方案一 用此方案，模具的結構都比較簡單，制造很容易，成本低廉，但由于結構簡單定位誤差很大，而且單工序模一般無導向裝置，安裝和調整不方便，費時間，生產效率低。 方案二

14、 采用了落料與正拉深的復合模，提高了生產率。對落料以及正拉深的精度也有很大的提高。由于最后一道反拉深工序是在單工序模中完成，使得最后一步反拉深工序的精度降低，影響了整個零件的精度，而且中間過程序要取件，生產效率不高。 方案三 此方案把三個工序集中在一副復合模中完成，使得生產率有了很大的提升。沒有中間的取放件過程，一次沖壓成型，而且精度也比較高，能保證加工要求，在沖裁時材料處于受壓狀態(tài)，

15、零件表面平整。模具的結構也非常的緊湊，外廓尺寸比較小，但模具的結構和裝配復雜。 方案四 采用帶料連續(xù)拉深或多工位自動壓力機沖壓，可以獲得較高的生產效率，而且操作安全，但這一方案需要專用的壓力機或自動的送料裝置。模具的結構比較復雜，制造周期長，生產成本高。 根據設計需要和生產批量，綜合考慮以上方案，方案三最適合。即落料、正反拉深在同一復合模中完成。這樣既能保證大批量生產的高效率又能保

16、證加工精度，而且成本不高，經濟合理。 3 主要工藝參數的計算 3.1 確定排樣、裁板方案 加工此零件為大批大量生產，沖壓件的材料費用約占總成本的60%~80%之多。因此，材料利用率每提高1%，則可以使沖件的成本降低0.4%~0.5%。在沖壓工作中，節(jié)約金屬和減少廢料具有非常重要的意義，特別是在大批量的生產中，較好的確定沖件的形狀尺寸和合理的排樣的降低成本的有效措施之一。 由于材料的經濟利用直接決定于沖壓件的制造方法和排樣方式，所以在沖壓生產中，可

17、以按工件在板料上排樣的合理程度即沖制某一工件的有用面積與所用板料的總面積的百分比來作為衡量排樣合理性的指標。 同時屬于工藝廢料的搭邊對沖壓工藝也有很大的作用。通常，搭邊的作用是為了補充送料是的定位誤差，防止由于條料的寬度誤差、送料時的步距誤差以及送料歪斜誤差等原因而沖出殘缺的廢品，從而確保沖件的切口表面質量，沖制出合格的工件。同時，搭邊還使條料保持有一定的剛度，保證條料的順利行進，提高了生產率。搭邊值得大小要合理選取。根據此零件的尺寸通過查表取 搭邊值為 進距方向

18、 于是有 進距 條料寬度 板料規(guī)格擬用1.5mm800mm1600mm熱軋鋼板。由于毛坯面積較大所以橫裁和縱裁的利用率相同，從送料方便考慮，我們可以采用橫裁。 裁板條數 8條余16mm 每條個數 4個余16.5mm 每板總個數 材料利用率 計算零件的凈重G

19、 式中 —密度，低碳鋼取。 內的第一項為毛坯面積，第二項為底孔廢料面積，第三項（）內為切邊廢料面積。 3.2 確定各中間工序尺寸 整個沖壓過程包括落料、正拉深以及反拉深三個過程，在正反拉深過程中，由于是一次沖壓成型，所以各次拉深的凸、凹模圓角尺寸必需與零件要求相一致，則 正拉深凸模圓角為 3mm 正拉深凹模圓角為 3mm 正拉深高度為 46mm 反拉深凸模圓角為 6mm 反拉深凹模圓角為 3mm 反拉深高度為 40mm 第一個過程為落料正向拉深，成型后如圖3.1所示。 圖3-1 正向拉深 第二個過程為反向拉深，成型后如圖3-2所示

20、。 圖3-2 反向拉深 3.3 計算工藝力、初選設備 3.3.1 落料、正拉深過程 (1) 落料力 平刃凸模落料力的計算公式為 式中 P— 沖裁力（N） L— 沖件的周邊長度（mm） t— 板料厚度（mm） —材料的抗沖剪強度（MPa） K— 修正系數。它與沖裁間隙、沖件形狀、沖裁速度、板料厚度、潤滑情況等多種因素有關。其影響范圍的最小值和最大值在（1.0～1.3）P的范圍內，一般k取為1.25～1.3。

21、 在實際應用中，抗沖剪強度的值一般取材料抗拉強度的0.7~0.85。為便于估算，通常取抗沖剪強度等于該材料抗拉強度的80%。即 因此，該沖件的落料力的計算公式為 (2) 卸料力 一般情況下，沖裁件從板料切下以后受彈性變形及收縮影響。會使落料件梗塞在凹模內，而沖裁后剩下的板料則箍緊在凸模上。從凸模上將沖件或廢料卸下來所需的力稱卸料力。影響這個力的因素較多，主要有材料力學性能、模具間隙、材料厚度、零件形狀尺寸以及潤滑情況等。所以要精確地計算這些力是困難的，一般用下

22、列經驗公式計算： 卸料力 式中 F—— 沖裁力(N) ——頂件力及卸料力系數，其值可查表。 這里取為0.04。 因此 (3) 拉深力 帶凸緣圓筒形零件的拉深力近似計算公式為 式中 —圓筒形零件的凸模直徑（mm） —系數，這里取1.0。 —材料的抗拉強度（MPa） 因此 (4) 壓邊力 壓邊力的大小對拉深件的質量是有一定影響的，如果過大，就要增

23、加拉深力，因而會使制件拉裂，而壓邊圈的壓力過小就會使工件的邊壁或凸緣起皺，所以壓邊圈的壓力必須適當。合適的壓邊力范圍一般應以沖件既不起皺、又使得沖件的側壁和口部不致產生顯著的變薄為原則。壓邊力的大小和很多因素有關，所以在實際生產中，可以根據近似的經驗公式進行計算。 式中 D—毛坯直徑（mm） d—沖件的外徑（mm） q—單位壓邊力（MPa） 這里q的值取2.5。 所以 3.3.2 反拉深過程 (1) 反拉深力 通

24、常反拉深力要比正常拉深力大20%。 即 所以有 (2) 頂料力 逆著沖裁方向頂出卡在凹模里的料所需要的力叫頂料力，頂料力的經驗計算公式為： 式中 F—沖裁力（N） —頂料力系數，這里查表取0.04。 所以有 3.3.3 拉深功的計算 拉深所需的功可按下式計算

25、 式中 —最大拉深力（N） h —拉深深度（mm） W—拉深功（Nm） C—修正系數，一般取為C=0.6~0.8。 所以 Nm 3.3.4 初選壓力機 壓力機噸位的大小的選擇，首先要以沖壓工藝所需的變形力為前提。要求設備的名義壓力要大于所需的變形力，而且還要有一定的力量儲備，以防萬一。從提高設備的工作剛度、沖壓零件的精度及延長設備的壽命的觀點出發(fā)，要求設備容量有較大的剩余。最新的觀點認為，我們只需要使用設備的60%-70%的容量，甚至50%，即取工藝變形力的2倍。 上述設

26、備噸位的選擇原則，對于沖裁、彎曲等工序已不存在什么問題。但對于本設計所使用的拉深，可能還不保險。因為拉深與沖裁不同，最大變形力不是發(fā)生在沖床名義壓力的位置，而是發(fā)生在拉深成型的中前期，這時雖然最大變形力小于壓力機的名義壓力，但最大變形力發(fā)生的位置遠離名義壓力的位置而不保險。于是就需要用到壓力機的許用力行程曲線。 對于本次設計的復合模，根據工藝力的大小和出現(xiàn)的位置，查表初選噸位為1250KN。

27、 4 模具的結構設計 4.1 模具結構形式的選擇 采用落料、拉深復合模，首先要考慮落料凸模（兼拉深凹模）的壁厚是否過薄。本次設計中凸凹模的壁厚為 能夠保證足夠的強度，故采用復合模。 模具的落料部分可以采用正裝式，正拉深部分采用倒裝式，反拉深部分采用正裝式。模座下的緩沖器兼作壓邊與頂件，另外還設有彈性卸料裝置的彈性頂件裝置。這種結構的優(yōu)點是操作方便，出件暢通無阻，生產效率高，缺點是彈性卸料板使模具的結構變復雜,要簡化可以采用剛性卸料板，其缺點是拉深件留在剛性卸料板中不易取出，帶來操作上的

28、不便，結合本次設計綜合考慮，采用彈性卸料板。 從導向的精度和運動的平穩(wěn)以及具體規(guī)格方面考慮，可以采用中間導柱模架（GB/T2851.5—1990）。 4.2 模具工作部分尺寸計算 4.2.1 落料 蟲裁模刃口是尖銳鋒利的，多為直角，故沖裁模刃口尺寸是指光而得到的平滑面，所以落料件的外徑尺寸應等于凹模內徑尺寸，沖孔件的內徑尺寸應等于沖頭的外徑尺寸。模具兩刃口尺寸中總有一個基準尺寸，設計和制造模具時，可分別根據工件的精度要求，決定第一件為基準件，把間隙取在另一件上。故落料件以凹模為基準，沖孔以凸模為基準。 模具工作部分加工時要注意經濟上的合理性，精度太高，則制造困難、成本高；精度太低

29、，則又可能加工不出合格的產品。因此，模具的精度應隨工件的精度要求而定，這樣才會有好的經濟性。 沖裁件的尺寸精度取決于凸、凹模刃口部分的尺寸。沖裁間隙的合理也要靠凸、凹模刃口部分的尺寸來實現(xiàn)和保證。所以正確確定刃口部分的尺寸是相當重要的。在決定模具刃口尺寸及制造公差時，需考慮以下原則： a落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖裁件的尺寸取決于凸模尺寸?！? b考慮到沖裁時凸、凹模的磨損，在設計凸、凹模刃口尺寸時，對基準件刃口尺寸在磨損后增大的，其刃口公稱尺寸應取工件尺寸范圍內較小的數值。對基準件刃口尺寸在磨損后減小的，其刃口公稱尺寸應取工件尺寸范圍內較大

30、的數值。這樣，在凸模磨損到一定程度的情況下，能沖出合格的零件。 c在確定模具刃口制造公差時，要既能保證工件的精度要求，又要保證合理的間隙數值。一般模具制造精度比工件精度高2～4級。 對于落料 式中 —落料凸模直徑（mm） —落料凹模直徑（mm） D —工件外徑的公稱尺寸（mm） — 沖裁工件要求的公差 X —系數，為避免多數沖裁件尺寸都偏向于極限尺寸，此處可取X=0.5

31、。 、—凹、凸模制造偏差，這里可以按IT7來選取，其值都為0.046。 —實用間隙最小值，可以通過查表選取 所落下的料（即為拉深的坯料）按未注公差的自由尺寸IT14級選取極限偏差，故落料件的尺寸取為，還必須滿足下列公式 有 所以滿足條件。

32、 落料凹模的外形尺寸的確定 凹模厚度 凹模壁厚 式中 b—沖裁件最大外形尺寸 K—系數，考慮坯料厚度t的影響，其值可查表取，K=0.2。 所以有 調整到符合標準，凹模外徑設計尺寸為mm。 4.2.2 正

33、拉深 拉深模直徑尺寸的確定的原則，與沖裁模刃口尺寸的確定基本相同，只是具體內容不同，這里不在復述。 正拉深時，因零件是標注外形尺寸，故拉深件的外徑尺寸為。 由式 以上各式中，沖頭制造偏差及按公差IT8選取，其值都為0.072，間隙C可查表取值。 有 4.2.3 反拉深 反拉深件按未注公差的極限偏差考慮，且因零件是標注內形尺寸，故拉深件的內徑尺寸取為。 由式

34、 式中 制造偏差和按IT8選取0.072，C的值取1.65。 有 5 選用模架、確定閉合高度 5.1 模架的選用 由凹模外形尺寸，選擇中間導柱模架（GB/T2851.5—1990）在按其標準選擇具體結構尺寸如下 上模板 HT250 下模板 ZG450 導 柱

35、 20鋼 導 套 20鋼 凸緣模柄 Q235 模具閉合高度 MAX 350mm MIN 305mm 該副模具沒有漏料問題，故不必考慮漏料孔尺寸。 5.2 模具的閉合高度 所謂的模具的閉合高度H是指模具在最低工作位置時，上下模座之間的距離，它應與壓力機的裝模高度相適應。 模具的實際閉合高度，一般為： 該副模具使用上墊板厚度為8mm，凹模固定板厚度為8mm。如果沖頭（凸凹模）的長度設計為140mm，凹模（落料凹模）設計為130mm，則閉合高度為：

36、 查開式壓力機設備參數表知，1600KN壓力機最大閉合高度為450mm（封閉調節(jié)高度為130mm）。因為模具的閉合高度絕對不能大于所選的壓力機，所以初選的1250KN噸位的壓力機裝模高度過小，這里我們采用1600KN的開式壓力機。 故實際設計模具的閉合高度為 壓力機的裝模高度必須符合模具閉合高度的要求。其關系式為 式中 、—壓力機的最大和最小裝模高度 H—模具的閉合高度 所以有

37、 故閉合高度設計合理。 5.3 壓力中心 由于該零件落料、拉深均為軸對稱形狀，故不必進行壓力中心的計算。 6 模具的主要零部件結構設計 6.1 落料凹模 落料凹模的內外形尺寸和厚度在前面的計算中已算出，這里需要有三個的螺紋孔，以便與下模板固定，而且還需要有兩個與下模板同時加工的銷釘孔，在其內圈設計了限位倒角，以限制壓邊圈的行程。在落料凹模上還有一個銷孔，用來安裝擋料銷。在圖中標注尺寸精度、形位公差及粗糙度。落料凹模的零件圖如圖6.1所示。 圖6-1 落料凹模 6.2 凸凹模 凸凹模的工作部分尺寸在前面的設計計算中已經

38、算出，這里根據零件的加工深度設計出凸凹模的內外形尺寸。在凸凹模上設計了四個螺紋孔，以便與上模板固定，而且同時配作兩個銷釘孔。在其內部設計了限位倒角，以限制壓邊圈的行程，在上圓口設計了安裝反拉深凸模的沉槽。在圖中標注尺寸精度、形位公差及粗糙度。凸凹模的零件圖如圖6.2所示。 圖6-2 凸凹模 6.3 反拉深凸模 反拉深凸模的工作部分尺寸在前面的設計計算中已經算出，這里根據零件反拉深的拉伸深度設計出凸模的內外形尺寸。在反拉深凸模上設計了三個推桿孔，以便安裝推桿。在其內部設計了透氣孔，以使拉深后的沖壓件不受空氣的壓力而緊緊地包住在凸模上能順利脫下。在頂端設計了圓凸緣結構，以便裝配在凸

39、凹模上與上模板固定。在圖中標注尺寸精度、形位公差及粗糙度。反拉深凸模的零件圖如圖6.3所示。 圖6-3 反拉深凸模 6.4 反拉深凹模 反拉深凹模的工作部分尺寸在前面的設計計算中已經算出，這里根據零件的反拉深深度設計出凹模的內外形尺寸。在反拉深凹模上設計了三個螺紋孔，以便與下模板固定。在其內部設計了一個螺紋大孔，用以安裝碟型彈簧。在圖中標注尺寸精度、形位公差及粗糙度。反拉深凹模的零件圖如圖6.4所示。 圖6-4 反拉深凹模 6.5 彈性卸料板 彈性卸料板的尺寸可以根據彈簧的數目以及外徑來計算。 作為沖模卸料或推件用的彈簧，是屬于標準零件。標準中給出了彈簧的

40、有關數據和特性曲線，我們可以按需要選取。一般選用彈簧（材料為65Mn彈簧鋼）的原則，應該是在滿足模具結構要求的前提下，保證所選用的彈簧能夠給出要求的作用力和行程。 為了保證沖模的正常工作，在沖模不工作的時候，彈簧也應該在預緊力的作用下產生一定的預壓緊量，這時預緊力應為 為了保證沖模正常工作所必需的彈簧最大壓緊量為： 式中 —彈簧最大許用壓縮量 —彈簧預緊量 —工藝行程 —余量，主要考慮模具的刃磨量和調整量，一般取5~10mm 由于卸料力為14825N，初定彈簧的根

41、數為8根，則每根彈簧上的卸料力為 圖6-5 彈性卸料板 根據所需的預緊力和彈簧的總壓縮量，參照彈簧的選取表，初選彈簧的規(guī)格，彈簧的直徑D=60mm，彈簧絲的直徑d=10mm，序號為85號。 在反拉深凹模上設計了三個螺紋孔，以便與下模板固定。在其內部設計了一個螺紋大孔，用以安裝碟型彈簧。在圖中標注尺寸精度、形位公差及粗糙度。反拉深凹模的零件圖如圖6.5所示。 6.6 上墊板 墊板的作用是直接承受和擴散凸模傳遞的壓力，以降低模座所受的單位壓力，防止模座被壓出陷痕而損壞。在設計中我們把墊板的外形尺寸與凸凹模的外形尺寸相匹配，其厚度我們設計為8mm。在上墊板上設

42、計了三個推桿孔，以便安裝推桿，還有四個螺釘孔以及兩個銷孔，這些都是為了與凸凹模和反拉深凸模上的各種固定零件的安裝相匹配的。在圖中標注尺寸精度、形位公差及粗糙度。上墊板的零件圖如圖6.6所示。 圖6-6 上墊板 6.7 凹模固定板 凹模固定板的作用是對凹模進行限位止動，以求得位置保持一定和可靠的方向性。在設計中我們把凹模固定板的外形尺寸與落料凹模和反拉深凹模的外形尺寸相匹配，其總厚度我們設計為24mm。在凹模固定板中間設計了一個高16mm的凹模固定塊，是為了固定反拉深凹模。在固定板上設計了三個頂桿孔，以便安裝頂桿，還有七個螺釘孔以及兩個銷孔，這些都是為了與落料凹模和反拉深凹模上

43、的各種固定零件的安裝相匹配的。在圖中標注尺寸精度、形位公差及粗糙度。凹模固定板的零件圖如圖6.7所示。 圖6-7 凹模固定板 7 選定沖壓設備 7.1 壓力機的規(guī)格 沖壓設備選擇是沖壓工藝過程設計的一項重要內容，它直接關系到設備的安全和使用的合理，同時也關系到沖壓工藝過程的順利完成及產品質量、零件精度、生產效率、模具壽命、板料的性能與規(guī)格、成本的高低等一系列重要問題。 在前面的設計中，我們已經對沖壓設備的噸位以及閉合高度等參數進行了確定。這里根據前面所算出來的各項數據。查表選擇壓力機，其主要具體參數如下 公稱壓力

44、 1600KN 滑塊行程 160mm 行程次數 40/次 最大封閉高度 450mm 封閉高度調節(jié)量 130mm 工作臺尺寸 1120710mm 柄孔尺寸 7080mm 工作臺板厚 130mm 電動機功率 15KW 7.2 電動機功率的校核 對于本次設計由于行程比較長，設備的噸位雖然足夠，但設備具備的功不一定能滿足拉深的要求。遇到這種情況，可能出現(xiàn)拉深時壓力機行程速度減緩，甚至會損壞設備的電動機。為此，還需要對拉深功進行核算。 因為

45、 Nm 因而，壓力機的電動機功率可按下式進行核算 式中 W—拉深功（Nm） n—壓力機行程次數（次/min） N—電動機功率（KW） —壓力機效率， —電動機效率， K—不均衡系數， 所以有 經核算后拉深所需要的功率小于壓力機的電機功率15KW，符合要求 、8 模具總裝圖 8.1 模具的總裝配 由以上的設計計算，并經繪圖設計，該空氣濾清器殼落料、正反拉深復合模裝配圖如圖7-1所示。

46、 圖7-1 落料、正反拉深復合模裝配圖 8.2 模具零件 該復合模的主要零部件在模具的結構設計中已經進行了仔細的設計，其余的非標準的零件可以根據需要按國標選取使用。所有零件的明細表見表7.1。 表7-1 落料、正反拉深復合模零件表 件號 名 稱 數量 材 料 規(guī) 格（㎜） 標 準 熱 處 理 1 上模板 1 HT250 500x400x60 調質處理 2 彈 簧 8 85號 GB2089.1-200

47、0 3 彈性卸料板 1 Q275 460x380x18 4 圓柱銷 2 16x70 GB/T119.1-2000 5 凸凹模 1 Cr12 270x220x140 60～62HRC 6 上墊板 1 45 270x220x8 43～48HRC 7 推 板 1 40 110x12 40～45HRC 8 凸緣模柄 1 Q235 70x100 JB/T7646.3-1994 9 打 桿 1 40 20x160 43～48HRC 10 反拉深凸模 1 Cr12 140x94

48、 58～62HRC 11 推 桿 3 40 10x80 43～48HRC 12 螺 釘 4 M10x30 GB/T70.1-2000 13 上壓邊圈 1 45 81x24 48～52HRC 14 螺 釘 4 M16x50 GB/T70.1-2000 15 螺 釘 4 M16x150 GB2867.6-81 16 左導套 1 20 50x160x70 滲碳58～62HRC 17 左導柱 1 20 50x320 滲碳58～62HRC 18 右導套 1 20 55x16

49、0x70 滲碳58～62HRC 19 右導柱 1 20 55x320 滲碳58～62HRC 20 落料凹模 1 Cr12 360x130 58～62HRC 21 凹模固定板 1 45 360x330x8 43～48HRC 22 圓柱銷 2 16x160 GB/T119.1-2000 23 下壓邊圈 1 45 98x26 48～52HRC 24 頂 桿 3 16x180 JB/T7650.3-1994 43～48HRC 25 反拉深凹模 1 Cr12 98x26 58～62HR

50、C 26 碟形彈簧 1 9號 GB/T1972-2000 27 螺 釘 3 M10x50 GB/T70.1-2000 28 頂料板 1 45 84x16 43～48HRC 29 螺 釘 3 M16x80 GB/T70.1-2000 30 下模板 1 ZG450 500x400x75 調質處理 31 擋料銷 3 45 16x13 JB/T7649.10-1994 43～48HRC 。 參考文獻

51、 【１】鄭家賢. 沖壓工藝與模具設計實用技術［Ｍ］.北京：機械工業(yè)出版社，2005. 【２】沖模設計手冊編寫組.沖模設計手冊［Ｍ］.北京：機械工業(yè)出版社，1999. 【３】劉心治.冷沖壓工藝及模具設計［Ｍ］.重慶：重慶大學出版社，1995. 【４】盧險峰.沖壓工藝模具學［Ｍ］.北京：機械工業(yè)出版社，1997. 【５】周大雋.沖模結構設計要領與范例［Ｍ］.北京：機械工業(yè)出版社，2005 【６】中國機械工程學會鍛壓學會.鍛壓手冊［Ｍ］.北京：機械工業(yè)出版社，2002. 【７】鐘毓斌.沖壓工藝與模具設計［Ｍ］.北京：機械工業(yè)出版社，2002. 【８】彭建聲.簡明模

52、具工實用技術手冊［Ｍ］.北京：機械工業(yè)出版社，2004. 【９】模具制造手冊編委會.模具制造手冊［Ｍ］.北京：機械工業(yè)出版社，1992. 【10】蘇偉 姜慶華.具概論［Ｍ］.人民郵電出版社2009 【11】實用模具材料應用手冊 趙昌盛［Ｍ］.機械工業(yè)出版社 2005 致 謝 經過半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設計已經接近尾聲，作為一個本科生的畢業(yè)設計，由于經驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有焦錫巖老師的督促指導，以及一起工作的同學們的支持，想要完成這個設計是難以想象的。

53、在此次畢業(yè)設計過程中我也學到了許多了關于模具制造方面的知識，尤其對沖壓模具有了較全面的了解，對模具整個設計過程有了更深層次的認識。獨立設計能力有了很大的提高。在設計過程中我查閱了許多設計相關的資料尤其是國家標準，使我掌握了查閱國家標準的方法，這將對我以后從事設計工作帶來很大的幫助。設計中我還使用過AUTOCAD和PRO/E等電腦軟件，使用這些軟件的能力也有很大的提高?？傊ㄟ^這次畢業(yè)設計，讓我在大學里所學的專業(yè)知識得以運用，使我的設計能力有了進一步的提高。 我的畢業(yè)設計從選題、研究方向的確定和方案的制定都是在焦錫巖老師精心指導和大力支持下完成的。焦錫巖老師以其嚴謹求實的治學態(tài)度、高度的敬業(yè)精神、兢兢業(yè)業(yè)、孜孜以求的工作作風和大膽創(chuàng)新的進取精神對我產生重要影響。 從此次畢業(yè)設計的選題到畢業(yè)設計的定稿，焦錫巖老師都傾注了大量的心血，特別是焦錫巖老師在自己工作很忙的情況下，對我的設計進行了細致的指正，對此我表示衷心的感謝。 同時，我還要特別感謝其他專業(yè)老師在大學三年中對我的鼓勵和指導，他們?yōu)槲彝瓿蛇@篇論文提供了巨大的幫助。在此我也衷心的感謝他們。 最后，衷心感謝在百忙之中抽出時間審閱本論文的老師。由于本人知識水平有限，文中不免有不妥之處，敬請各位老師不吝批評和指正。 28