傳動軸設計流程

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1、伎動軸 Propeller Shaft 編號 審核 版本 編寫 批 準 采用日期 一、 設計流程 任務號 任務名稱 責任人 主要工作內容 提交的文件 鑒考工期 啟動設計 整牟總布宜 向傳動軸設計師下達啟動 傳動軸設計指令.并提供 傳動軸設計邊界條件 技術信息流程卡：提供發(fā)動機.變速器、驅動橋等 參數(shù)及傳動軸接口尺寸、拉圧極限、萬向節(jié)最大轉 角、傳動軸最大夾角.中間支承位宜等。 3天 概念設計 氣缸蓋設計師 三維氣道模塑、三維水套 模塑.缸蓋三維?？?。 三維氣道模型、三維水套?？?、缸蓋三維模型。 30天 水

2、套CFD計 算分析 熱力學計算工程 師 缸蓋水套三維流動計算分 析.換熱系數(shù)計算： 計算結果及分析報告，結論，建議 5天 缸蓋有限元 計算分析 有限元計算工程 師 氣缸蓋強度、剛度計算分 析、熱負荷計算分析。 計算結果及分析報告，結論，建議 30天 氣道開發(fā) 氣道工程師 根據(jù)缸蓋總布迢下達的邊 界條件完成進排氣道開發(fā) 進排氣道樣柱、進排氣道三維電子文件 20天  詳細設計 氣缸蓋設計師 根據(jù)概念設計，有限元計 算結果.CFD汁算結果， 完成氣缸蓋詳細設計 提交氣缸蓋詳細設計圖.材料清單.水套三維?？? 缸蓋三維模型 30天 設計確認

3、 氣缸蓋設計師 對產(chǎn)品圖進行確認 設計師對氣缸蓋詳細設計圖確認后簽字 3天 總布宜確認 發(fā)動機總布置 確認氣缸蓋配合尺寸的 正確性 在圖紙上確認簽字 3天 零件試制 試制部 完成氣缸蓋試制 缸蓋樣件測址報告 3個月 氣道試驗 氣道工程師 完成缸蓋進排氣道的性能 試驗 試驗報告，結論，建議 3天 臺架試驗 發(fā)動機試驗工程 師 驗證氣缸蓋在整機上的性 能.可靠性 試驗報告，結論，建議 道路試驗 道路試驗工程師 驗證氣缸蓋在實際使用過 程中的可靠性和耐久性 試驗報告，結論，建議 采用 氣缸蓋設計師 發(fā)產(chǎn)品采

4、用通知 采用通知書 1天 總結 氣缸蓋設計師 總結前期的設計.計算及 試驗分析工作 最終設計總結，設計經(jīng)驗總結，更新的FNIEA 5天 發(fā)動機總布置設計師 氣缸蓋設計師 熱力學計篦匸程師 有限元計算工程師 氣道匸程師 試制部 氣道匸程師 發(fā)動機試驗匸程師 道略試驗匸程師 氣缸蓋設計師 氣缸蓋設計師 氣缸蓋設計流程圖 3 二.設計規(guī)范 1主要功能描述 密封氣缸.并與活塞共同形成燃燒空間?并承受高溫高斥燃氣的作用。合理

5、的氣道布迢為發(fā)動機工作過程提供所需要的新鮮空氣和適 合的旋流強度，并排出廢氣并為廢氣渦輪增壓器提供驅動能址。 2設計原則 氣缸蓋應具有足夠的強度和剛度.工作時缸蓋變形最小并保證與其缸的結合面和氣門的結合面有良好的密封。根據(jù)混合氣形成方式使 氣門和氣道布迓合理，力求使內燃機性能良好。結構力求簡單.鑄造工藝良好：冷卻合適，缸蓋溫度場分部均勻盡可能減小熱應力， 避免產(chǎn)生裂紋。缸蓋鼻梁區(qū)是熱負荷和機械符合最大的部位，應該從設計上確保該部位的強度.剛度和冷卻效果。 3設計的邊界條件 發(fā)動機最大功率、最大扭矩.壓縮比、氣缸直徑.缸心距、缸蓋螺栓位晝、缸蓋厚度、寬度、長度、冷卻水孔位晝。 4重要結

6、構及性能參數(shù) 缸蓋底板厚度.缸蓋高度、氣門個數(shù)及位宜、噴油器（火花塞）位置、氣道喉口直徑、進排氣道的位宜：進氣道流雖系數(shù)旋流數(shù)、排 氣道流雖:系數(shù)。 5里要結構及參數(shù)的確定 1）底板厚度：缸蓋底板厚度對氣缸蓋的可釜性有很大影響，底板同時承受機械負荷和熱負荷。對于承受機械員荷要求底板有足夠的厚 度，為了減小熱應力底板應當減薄，因此氣缸蓋的可靠性就取決于對熱負荷和機械員荷二者的協(xié)調。下列原則可以用來確定缸蓋底 面的昴大厚度： 缸蓋底板內部熱傳導的公式為： F 2 Ui（C）是缸蓋底板燃燒宅一側的溫度，2（C）是缸蓋底板冷卻水一側的溫度，q/F （千卡/米小時）是缸蓋底板局部地區(qū)的熱

7、負荷, X （千克/米小時度）是缸蓋材料的導熱系數(shù). （米）是缸蓋底板的局部厚度，將上式改寫后便得出求底板局部厚度的公式： 用此公式便可大致確定缸蓋底板的最大厚度。 2） 缸蓋高度在某種總義上決定了缸蓋的剛度?但是缸蓋高度受到整機總布宜的限制。 3） 進排氣道的設計對內燃機性能有很大的影響.進氣道影響進氣阻力和充氣效率，排氣道影響排氣阻力和廢氣能址的利用。進氣道 直段要盡可能直順光滑，減小進氣阻力，螺旋段要根據(jù)發(fā)動機的性能和燃燒系統(tǒng)的要求開發(fā)出合適的旋流強度。排氣道的布置要盡 雖平順，減小進氣阻力。對于增斥機，排氣道的截面應設計成圓形，以減少向冷卻系統(tǒng)的傳熱，減小能量損失。在柴

8、油機中，為了 減少排氣道對進氣的加熱以提高充氣系數(shù)，將進排氣道部辻在氣缸兩側。 4） 氣門位晝的確定：進氣門與氣缸壁的間隙為0.01D-0.02D.排氣門與氣缸壁的間隙為0.01D-0.015D. FEV公司認為噴油器與排氣門 座間的壁厚>5mm：與進氣門座間的壁厚24mm,是可以滿足可靠性要求的。氣門間距不能太小，否則鼻梁區(qū)的空芯強度不夠，容 易造成燒結、夾渣等鑄造缺陷。鼻梁區(qū)水套最小厚度應N5mm 5） 噴油器的位宜對發(fā)動機性能，排放有很大影響。對于四氣門發(fā)動機，噴油器位于氣缸中心線上，是最佳布迓。對于兩氣門發(fā)動機 噴嘴要盡雖:釜近氣缸中心。通常情況下對于兩氣門柴油機.歐I排放的發(fā)動

9、機噴嘴與氣缸中心直線距離耍小于10mm,歐II排放發(fā) 動機該直線距離小于7mmo 6） 進排氣門大小的確定：根據(jù)經(jīng)驗和Benchmarking可以確定氣門的大小，對于卡車發(fā)動機進排氣門的取值范圍是^進氣門， 0.41

10、整體式、分體式和單體式。對于缸徑D<120mm時多用整體式缸蓋：Y D>150mm時采用單?體式（一缸一蓋）：卅120WDW 150時采用單體.分體或整體視其他條件而定。 對于氣門數(shù)址有每缸兩氣門、每缸四氣門。 氣缸蓋的高度一般W(H=(0.9-1.2)D.現(xiàn)代內燃機氣缸蓋有増高的趨勢。適半増加氣缸蓋的高度，使H=(1.4-1.5)D,對氣缸該設計使加強 冷卻、提高剛度.合理設計進排氣道三者都有利。 8典型材料牌號 根據(jù)工作條件，氣缸蓋應該用抗熱疲勞性能好的材料鑄造。各種材料的熱強度用熱強度系數(shù)來表示 抗拉強度 。b 熱強度系數(shù)二 熱應力持性數(shù) a E/ X E—彈性

11、模數(shù) 入一導熱系數(shù) o b—抗拉強度 熱強度系數(shù)愈大，熱強度也愈大。鑄鐵氣缸蓋的工作溫度不應超過375V00 (380) 否則懸梁區(qū)由于熱膨脹產(chǎn)生應力而在高溫下發(fā) 生塑性變形?在冷態(tài)時又因冷縮受到拉伸，這樣熱脹冷縮交變作用，由于熱疲勞而發(fā)生裂紋。鋁合金氣缸蓋的工作溫度不應超過220-C, 鋁合金由于高溫而使強度迅速下降。所以婆采取有效的冷卻描施，使黑梁區(qū)溫度不婆超過上述數(shù)值。 柴油機通常情況下使用HT250。對于轎牟用汽油發(fā)動機通常用鋁合金。 9需要進行的計算驗證 氣缸蓋冷卻水流動分析，換熱分析、剛度、強度計算 10計算驗證方法 CFD流動計算.FE剛度.強度.溫度場分布 H

12、典型工藝 鑄造 12典型的表面處虹藝 時效處理 13典型的加工工藝 14常見的失效模式 1） 鼻梁區(qū)裂紋： 2） 氣門密封不嚴: 3） 氣門下陷： 4） 氣門早磨： 5） 燒機油： 15針對失效模式采取的措施 氣缸蓋常見故障.原因及解決措施 故障現(xiàn)鐵 產(chǎn)生原因 解決措施 肆梁區(qū)裂紋 1） 鑄造缺陷，肆梁區(qū)處夾渣 2） 冷卻水流組織不好，鼻梁區(qū)處冷卻水流速過底。 3） 火力面剛度不夠 4） 氣缸蓋材料抗熱疲勞強度差。 提高鑄造水平 改進缸蓋冷卻系統(tǒng)結構設計.合理組織水流 提高火力面剛度。 改換抗熱疲勞好的材料。 氣門密封不嚴 氣門座密封面與氣門

13、導桿之間的同軸度超差 氣門座密封面加工精度底 冷卻不好.產(chǎn)生偏磨 提高加工精度 改進缸蓋冷卻系統(tǒng)結構設計。 氣門下陷 氣門座材料耐磨性差 氣門座周圍冷卻不夠 更換耐磨材料 改善缸蓋冷卻 氣門早磨 氣門材料耐磨性差 氣門座周圍冷卻不夠 更換耐磨材料 改善缸蓋冷卻 燒機油 進氣門導管油封失效 氣門導管與氣門桿之間間隙過大 換油封 換氣門 16需要進行的試驗驗證 9 1） 發(fā)動機臺架性能試驗（按 ） 2） 發(fā)動機可靠和耐久性試驗（按 ） 3） 冷熱沖擊試驗（按 ） 4） 氣道性能試驗 5） 整牟可靠和耐久性試驗（按 ） 17試驗驗證規(guī)范 三.相關數(shù)據(jù)庫

14、（Benchmarking） 發(fā)動機型號 (L) 額定功 率（kW） 最大 爆發(fā) 壓力 （bar） 氣缸蓋 材料 壓縮比 進排氣門 宜徑0 進氣道性能 排氣道性 能 底板厚 度 氣門間距 噴嘴與氣缸 中心的距離 機型 流量系敷 旋流數(shù) CA498 3.168 3600 88 HT250 18 43.5x38 0. 3-0. 35 2. 6-3. 2 0. 39-0. 4 2 10 23.5-26.5 7.8 自然吸氣柴 油機 CA495 2.977 105/3600 HT250 18.5 34.2x31.5 0.

15、 3-0. 34 2. 4-2. 8 0. 38-0. 4 2 12 0 自然吸氣柴 油機 CA488 2.2 67/3600 鋁合金 8. 1% 8. 5 9.0 40.6x35.4 0. 39 1. 3-1. 4 0.43 8 20-22.6 ― 增壓中冷柴 油機 CA6DF-25 7.127 185/2300 140 儒墨鑄 鐵 17.5 48x 42.8 0. 35-0. 3 7 2. 0-2. 2 0. 16-0. 4 8 12 25-31 8.2 汽油機 CA6110ZLA 9 7.127

16、 125.5/230 0 HT250 17.5 49.2x 42 0. 32-0. 3 8 1. 6-2. 4 0. 4-0. 48 12 25-31 11 增壓中冷柴 油機  CA6110ZLA 3 7.127 180/2300 HT250 17.5 49.2x41 0. 32-0. 3 8 1. 6-2. 4 0. 1-0. 48 12 25-31 11 增壓中冷柴 油機 CA6106ZLA 8 6.619 134/2300 120 HT250 17.5 45x41. 8 0. 31-0

17、. 3 4 1. 7-2. 0 0. 4-0. 44 12 25-31 11 増壓中冷柴 油機 CA6DE2-23 6.619 180/2300 150 HT250 17.5 47x41.8 1.5 13-15 26. 5-28. 1 5. 1 増壓中冷柴 油機 氣缸墊 Cylinder Gasket 編號 FDJ-1003030 審核 李豐軍 版本 1.0 編寫 強鴻 批準 李金成 采用日期 2002. 04. 25 一.設計流程 任務號 任務名稱 責任人 主要工作內容 提交的文件 參考工

18、期 FDJ-1003030-01 啟動設計 發(fā)動機總布 置 向氣缸墊設計工程師下達啟動氣缸墊設計 指令，提供氣缸墊設計邊界條件 技術信息流程卡^提供發(fā)動機垠大爆發(fā) 壓力、斥縮比.油斥.水斥等參數(shù)以及 氣缸墊斥縮厚度要求 7天 FDJ-1003030-02 概念設計 氣缸墊設計 師 完成氣缸墊式樣圖的設計，并向氣缸墊供 應商提供氣缸墊設計邊界條件 提交氣缸墊式樣圖的圖紙。為計算分析 及供應商提供足夠的數(shù)據(jù)邙氣缸墊 設計調查書） 7天 FDJ-1003030-03 詳細設計 產(chǎn)品供應商 根據(jù)設計師提供的氣缸墊式樣圖及氣缸墊 設計調査書，完成氣缸墊詳細設計 提交

19、氣缸墊詳細設計圖、材料清也（采 用進口材料的包括材料標準） 7天 FDJ-1003030-04 設計確認 氣缸墊設計 師 對供應商的產(chǎn)品圖進行初步確認 對供應商提供的氣缸墊詳細設計圖.設 計師確認后，簽字 1天  FDJ-1003030-05 總布宜確 認 發(fā)動機總布 置 確認氣缸墊配合尺寸的正確性 在圖紙上的確認簽字 1天 FDJ-1003030-06 零件試制 產(chǎn)品供應商 由氣缸墊供應商完成氣缸墊試制 試制樣品及尺寸.公差.材料.性能檢 測報告 22天 FDJ-1003030-07 面斥試驗 及密封性 試驗 氣缸墊試驗 工程師 評價氣缸墊而

20、壓分布的均勻性、合理性 試驗報告，結論，建議 10天 FDJ-1003030-08 臺架試驗 發(fā)動機試驗 工程師 驗證氣缸墊在整機上的密封性 試驗報告，結論，建議 按整機可 靠性和耐 久性試驗 FDJ-1003030-09 道路試驗 道路試驗工 程師 驗證氣缸墊在實際使用過程中的可靠性和 耐久性 試驗報告，結論，建議 按整?？?靠性和耐 久性試驗 FDJ-1003030-10 采用 氣缸墊設計 師 發(fā)產(chǎn)品承認圖的采用通知 采用通知書 2天 FDJ-1003030-11 設計總結 氣缸墊設計 師 總結前期的設計、計算及試驗分析工作 最終設計總結.

21、設計經(jīng)驗總結，更新的 FMEA 2天 13 發(fā)動機總布置設計師 氣缸墊設計師 產(chǎn)品供應商 產(chǎn)品供應商 氣缸墊開發(fā)工程師 發(fā)動機試驗L程師 氣缸墊設計流程圖 15 二?設計規(guī)范 1. 主要功能描述 對氣缸蓋與氣缸體之間的高壓燃氣、冷卻水、機油提供有效的密封： 2. 設計原則 根據(jù)發(fā)動機類空及強化程度，確定采用金屈墊或非金屬墊.通過結構設計合理分配面確保燃氣、機油.冷卻水的密封.墊片要有很 好的斥縮回彈性，以確保密封

22、的可靠性： 3. 設計的邊界條件 首先確定上水由缸體控制.還是由缸蓋或缸墊控制，來確定氣缸墊的水孔大小，其余條件見氣缸墊片設計調査書： 4?重要結構及性能參數(shù) 壓縮厚度，面斥分配比，圧縮回彈性： 5. 重要結構及參數(shù)的確定 根據(jù)經(jīng)驗及總布宜的輸入條件確定壓縮厚度.通過氣缸墊密封性分析計算進行優(yōu)化設計： 6. 典型的形狀及位置公差 缸口護圈及定位銷孔位迓度： 7?典型結構及技術要求 對于氣缸墊來說，最難密封的是高圧燃氣，因此氣缸墊的缸口周圉都有護圈，以提高缸口周圉的面圧：兩缸之間的肆梁區(qū).是最易竄氣 的地方，一般靠局部材料加厚.進一步提高該處的面斥。另外面斥的分配還要考慮到螺

23、栓的位晝，和缸體.缸蓋變形等因素對氣缸墊密 封性的影響： 8. 典型材料牌號 非金屬墊：FW522 金屈墊：0Crl9Ni9 08A1等 9. 需要進行的計算驗證 氣缸墊密封性分析： 10. 計算驗證方法 11 ?典型工藝 沖壓 12. 典型的表面處理工藝 表面涂層.提高氣缸墊的微密封性能； 13. 典型的加工工藝 14. 常見的失效模式 竄氣、油水混 15. 針對失效模式采取的措施 16. 需要進行的試驗驗證 17. 試鯊驗證規(guī)范 三?主參數(shù)BENCHMARK表 發(fā)動機型號 推量 額定轉速 氣缸墊類型 壓縮厚度 缸口護圈位置度 定位銷孔位置度

24、機型 CA498 3. 168 3600 金屈墊 1.25 00.4 00.1 自然吸氣柴油機 CA495 2.977 3800 金屈墊 1.22 00.3 00.1 自然吸氣柴油機 CA488 2.2 3600 非金屬墊 1.78 00? 56 00.1 汽油機 附：氣缸墊設計調査書 發(fā)動機型號 壓縮比 發(fā)動機類型： 汽油機 柴油機 油壓 kg/cm2 工作循環(huán) 2沖程 4沖程 水壓 kg/cm2 缸孔排列 直列 V型 缸蓋底面平面度、粗糙度 冷卻方式 水冷 油冷 空冷 缸體頂面平面度、粗糙度

25、 缸套凸出量 mm 排量 L 缸蓋螺栓直徑 最大功率/轉速 kvv/rpm 每缸螺栓數(shù) 最大扭矩/轉速 kvv/rpm 缸掘螺栓扭矩 kg.m 最大爆發(fā)壓力 kg/cm2 氣缸墊片壓緊厚度 mm 氣缸蓋螺栓 Cylinder head bolt 編號 FDJ-1003036 審核 科軍 版本 1.0 編寫 李偉 批準 李金成 采用日期 2002. 04. 25 一、設計流程 任務號 任務名稱 責任人 主要工作內容 提交的文件 參考工期 FDJ-1OO3O36-O1 啟動設計 發(fā)動機總

26、布宜 向氣缸蓋設計工程師下達 啟動氣缸蓋螺栓設計指令, 提供氣缸蓋螺栓設計邊界 條件 技術信息流程卡^提供發(fā)動機功率.最大爆發(fā)斥力、 等參數(shù)。發(fā)動機主要結構參數(shù)氣缸直徑、缸心距.缸 蓋螺栓位迓、缸蓋厚度。 3天 FDJ-1003036-02 概念設計 氣缸蓋設計師 確定螺栓長度、計算螺栓軸 向力 確定螺紋規(guī)格、確定安裝方 式（扭矩法或轉角法） 計算報告，結論，建議 3天  FDJ-1003036-03 詳細設計 氣缸蓋設計師 完成氣缸蓋螺栓詳細設計: 確定擰緊程序。 三維模型、二維圖紙，擰緊程序 3天 FDJ-1003036-04 設計確認 氣缸蓋設

27、計師 對產(chǎn)品圖進行確認 設計師對氣缸蓋螺栓詳細設計圖確認后簽字 1天 FDJ-1003036-05 總布宜確認 發(fā)動機總布宜 確認氣缸蓋螺栓配合尺寸 的正確性 在圖紙上確認簽字 1天 FDJ-1003036-06 零件試制 供應商 完成氣缸蓋螺栓試制 缸蓋螺栓樣件測雖報告 1個月 FDJ-1003036-07 強度試驗 供應商 螺栓抗拉強度試驗 試驗報告，結論.建議 1個月 FDJ-1003036-08 臺架試驗 發(fā)動機試驗工程師 驗證氣缸蓋螺栓在整機上 可靠性 試驗報告，結論.建議 FDJ-1003036-09 道路試驗 道路試驗

28、工程師 驗證氣缸蓋螺栓在實際使 用過程中的可靠性和耐久 性 試驗報告，結論.建議 FDJ-1003036-10 采用 氣缸蓋設計師 發(fā)產(chǎn)品采用通知 采用通知書 1天 FDJ-1003036-11 總結 氣缸蓋設計師 總結前期的設計.計算及試 驗分析工作 最終設計總結，設計經(jīng)驗總結?更新的FMEA 3天 21 氣缸蓋螺栓設計流程圖 23 # 發(fā)動機總布置設計師 氣缸蓋設計師 氣缸蓋設計師 供應商 供應商 發(fā)動機試驗匸程師 道路試驗匸程師 氣缸蓋設計師 氣缸蓋設計師

29、 # 二?設計規(guī)范 1主要功能描述 氣缸蓋螺栓式氣缸蓋與氣缸體之間的連接件，主要承受預緊力所造成的機械應力。它的位垃和數(shù)雖對于氣缸蓋和氣缸體的受力情況氣 缸蓋與機體Z間接合而密封的可靠程度、以及氣缸套的變形大小都有很大的影響。 2設計原則 氣缸蓋螺栓應具有足夠的強度。螺栓數(shù)目要足夠.以保證用緊均勻，減小局部變形，密封可釜。 3設計的邊界條件 發(fā)動機最大功率、最大扭矩.最大爆發(fā)圧力、圧縮比.氣缸直徑、缸蓋螺栓位宜、缸蓋厚度。 4重要結構及性能參數(shù) 每缸螺栓數(shù)目.預緊力、覆蓋系數(shù).螺紋規(guī)格和長度，螺紋接合長度.螺栓長度

30、。 5重要結構及參數(shù)的確定 每缸螺栓數(shù)目多，螺栓直徑可以相應減小，相對缸蓋的柔性變大，故能減小螺栓上載荷的交變分雖，因而相應可以降低預緊力。 但是螺栓的布垃又受到氣道推桿孔、水孔和氣缸中心距等具體結構的限制，所以螺栓數(shù)目也不能隨總增多。 螺紋的規(guī)格由螺栓的預緊力和螺栓的覆蓋系數(shù)的計算結果確定。 螺栓的預緊力耍足夠，以保證必要的密封斥力?但預緊力過大會使機體氣缸蓋過度變形.反而損壞密封。螺栓的覆蓋系數(shù)應32.7。 計算公式： Fz=Pz*S Cf=nFb,rFz Fz_燃氣作用在氣缸蓋上力 Pz-最大爆發(fā)斥力 S—燃氣作用在缸蓋上的投影面積。 is Cf—覆蓋系數(shù) n

31、—每缸等效螺栓數(shù) Fb—螺栓力 螺紋的接合長度應大于等于螺紋直徑的2倍。 螺栓的長度根據(jù)缸蓋高度，缸體的結構確定。 6典型的形狀及位置公差 螺栓的直線度.螺紋的精度.螺栓頭法蘭相對螺桿的垂直度。 7典型結構及技術要求 六角頭導頸螺栓、雙久角頭導頸螺栓 8典型材料牌號 40Cr 9需要進行的計算驗證 氣缸蓋螺栓剛度、強度分析 10計算驗證方法 11典型工藝 12典型的表面處理工藝 磷化 13典型的加工工藝 螺紋滾絲，搓絲 14常見的失效模式 斷裂 15針對失效模式采取的措施 采用合適的材料和結構 16需要進行的試驗驗證 19 拉伸試

32、驗 17試驗驗證規(guī)范 三?氣缸蓋螺栓相關數(shù)據(jù)庫(Benchmarking) 發(fā)動機型號 額定功率 最大爆發(fā)壓力 氣缸蓋螺栓材料 每缸嫖栓數(shù) 螺栓規(guī)格 CA498 62.5/3600 8.8 40Cr 4 M12xl. 5 自然吸氣柴油機 CA495 105 40Cr 4 MUxl. 5 自然吸氣柴油機 CA488 67 40Cr 4 MUxl. 5 増壓中冷柴油機 CA6DF-25 185 14NIPa 40Cr 6 M15 汽油機 CA6U0ZLA9 125.5 40Cr 6 M14 增壓中冷柴油機 CA6106ZLRA8 134 12MPa 40Cr 6 M14 増壓中冷柴油機 CA6DE2-23 180 15NIPa 40Cr 6 M15X1. 5 増壓中冷柴油機 CA6110ZLRA3 180 40Cr 6 M15 増壓中冷柴油機 20