二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)

上傳人:仙*** 文檔編號(hào):30469493 上傳時(shí)間:2021-10-10 格式:DOC 頁(yè)數(shù):32 大小:1.80MB
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1、 寧波理工學(xué)院 - 1 - 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 設(shè)計(jì)題目:二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)題目:二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器 分分 院:院: 專業(yè)班級(jí)專業(yè)班級(jí): : 姓姓 名:名: 學(xué)學(xué) 號(hào):號(hào): 指導(dǎo)老師:指導(dǎo)老師: 設(shè)計(jì)日期:設(shè)計(jì)日期: 20201111 年年 5 5 月月 2525 日日 寧波理工學(xué)院 - 2 - 目目 錄錄 一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書 3 二、 前 言 3 三、設(shè)計(jì)內(nèi)容 5 1、電動(dòng)機(jī)的選擇 5 2、齒輪的設(shè)計(jì) 7 3、軸的設(shè)計(jì) 20 四、鍵的連接選擇校核 28 五、箱體的設(shè)計(jì) 29 六、減速器的潤(rùn)滑和密封 30 七、減速器附件及其說(shuō)明 30 八、設(shè)計(jì)小結(jié) 32

2、 九、參考文獻(xiàn) 32 寧波理工學(xué)院 - 3 - 一、一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)一個(gè)用于膠帶輸送機(jī)卷筒(如右圖)的傳動(dòng)裝置。 原始條件和數(shù)據(jù): 膠帶輸送機(jī)兩班制連續(xù)單項(xiàng)運(yùn)轉(zhuǎn),載荷平穩(wěn),空載起動(dòng),室內(nèi)有粉塵;使用期限 15 年,大修期 3 年。該機(jī)動(dòng)力源為三相交流電,在中等規(guī)模機(jī)械廠小批生產(chǎn)。輸送帶速度允許誤差為5%,工作機(jī)效率為 0.94. 選擇 I07 組數(shù)據(jù): 輸送帶工作拉力:F=2500(N) 輸送帶速度: v=1.6(m/s) 卷筒直徑: D=450(mm) VF輸送帶卷筒 二前言二前言 1.題目分析 根據(jù)題目,此膠帶輸送機(jī)每日工作 16 小時(shí),載荷平穩(wěn),空載起動(dòng),無(wú)需考慮起動(dòng)力矩

3、。在室內(nèi)工作,因此,結(jié)構(gòu)不能太大。有粉塵,采用閉式結(jié)構(gòu),密封要求較高。使用期限十年,大修期限三年,在大修期時(shí)更換滾動(dòng)軸承等零部件。使用期限較長(zhǎng)。在中等規(guī)模機(jī)械廠小批生產(chǎn)。 2.傳動(dòng)方案的擬定 根據(jù)以上的條件,決定采用普通齒輪傳動(dòng)。因?yàn)辇X輪傳動(dòng)具有外廓尺寸小,傳動(dòng)精度高,工作壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)。 因?yàn)橛休^大的傳動(dòng)比,采用兩級(jí)閉式齒輪傳動(dòng)??紤]到實(shí)際工況,要求箱體的長(zhǎng)度較小,因此采用二級(jí)展開式圓柱齒輪傳動(dòng)。 3.傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖如下圖: 寧波理工學(xué)院 - 4 - 寧波理工學(xué)院 - 5 - 標(biāo)標(biāo) 題題 內(nèi)內(nèi) 容容 結(jié)結(jié) 論論 一、 選擇電動(dòng)機(jī)一、 選擇電動(dòng)機(jī) 1、選擇電動(dòng)機(jī)的類型 (1)確定電動(dòng)機(jī)的功率

4、(2)確定工作裝置所需要的功率wP (3)確定電動(dòng)機(jī)的輸出功率dP (4)確定電動(dòng)機(jī)的額定功率Pm 2、確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 (1)確定卷筒軸的轉(zhuǎn)速wn (2)確定電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速 mn 3、總傳動(dòng)比計(jì) 按已知工作要求和條件選用Y系列一般用途的全封閉自扇冷鼠籠型三相異步電動(dòng)機(jī)。 膠帶輸送機(jī)所需功率 Pw 按式 FwVw/1000w 計(jì)算。 式中 Fw=2500N Vw=1.6m/s w=0.94.代入上式 得:)94. 01000/(6 . 125001000/wwwwvFP =4.25 KW 查表 24 得: 滑塊聯(lián)軸器效率:c =0.99 滾動(dòng)軸承效率: r=0.99 8 級(jí)精度齒輪傳動(dòng)(稀油

5、潤(rùn)滑)效率: g=0.97 故傳動(dòng)裝置傳動(dòng)總效率為: 85. 097. 099. 099. 0232232grc 電動(dòng)機(jī)的輸出功率:kwPPwd585. 0/25. 4/ 載荷平穩(wěn).電動(dòng)機(jī)額定功率只需略大于即可.按表 8-169 中 Y 系列電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù).選電動(dòng)機(jī)的額定功率為 5.5KW min/91.67450/6 . 1106/10644rDvnww 查課程設(shè)計(jì)表得 單級(jí)圓柱齒輪的傳動(dòng)比范圍為gi=53 則二級(jí)圓柱齒輪總傳動(dòng)比為范圍為:259i 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速可選范圍 min/75.169719.61191.67)259(rninw 符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有 750r/min、1000r/

6、min 兩種,根據(jù)實(shí)際情況,選常用的同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min 的 Y 系列的電動(dòng) Y132M2-6,其滿載轉(zhuǎn)速為 960r/min.。 wP=4.25kw =0.85 dP=5kw Pm=5.5Kw min/91.67rnw 寧波理工學(xué)院 - 6 - 算和傳動(dòng)比分配 (1)總傳動(dòng)比的計(jì)算 (2)傳動(dòng)比的分配 3、傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)參數(shù)的設(shè)計(jì) (1)各軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算 (2)各軸輸入功率計(jì)算 (3)各軸輸入轉(zhuǎn)矩的計(jì)算 wmnni/=960/67.91=14.14 由于是二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器,所以兩級(jí)齒輪的傳動(dòng)比比較近似, 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式, 優(yōu)化齒輪傳動(dòng)比取高速級(jí)齒輪的傳動(dòng)比:4 . 41gi取低速

7、級(jí)齒輪的傳動(dòng)比: 12/ggiii=14.14/4.4=3.2 高速軸:min/9601rnnm 中速軸:min/2 .2184 . 4/960/112rinng 低速軸:min/91.672 . 3/2 .218/223rinig 工作軸:min/91.673rnnw 高速軸:kwPPcd95. 499. 051 中間軸:kwPPgr75. 497. 099. 095. 412 低速軸:kwPPgr56. 497. 099. 075.2423 工作軸:kwPPcrw47. 499. 099. 056. 43 高速軸:mNnPT24.49960/95. 49550/9550111 中間軸:mN

8、nPT89.2072 .218/75. 49550/9550222 低速軸:mNnPT26.64191.67/56. 49550/9550333 工作軸:mNnPTww65.62891.67/47. 49550/95504 電動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩 : mNnPT74.49960/59550/955000 min/960rnm 75.16i 4 . 41gi 3.22gimin/9601rn min/2 .2182rn min/91.673rn min/91.67rnw kwP95. 41 wP75. 42 kwP56. 43 kwPw47. 4 mNT24.491 mNT89.2072 mNT26.6

9、413 mNT74.490 m N T w . 628.65 寧波理工學(xué)院 - 7 - 4、將以上數(shù)據(jù)列表 二、二、齒輪的設(shè)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì) 1、高速齒輪的設(shè)計(jì) (1)齒輪的選用 (2)按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 1)確定公式內(nèi)的各項(xiàng)計(jì)算數(shù)值 1)齒圓柱齒輪傳動(dòng) 2)選用 8 級(jí)精度 3)材料選擇:大齒輪材料為 45 鋼,硬度為 240HBS 小齒輪材料為 40Cr,硬度為 280HBS 4)初定小齒輪的齒數(shù):211Z 則大齒輪齒數(shù): 4 .924 . 421112giZZ 取Z2=92 5)初選螺旋角14 32121)HZ(1HEZduuTktdt 1、由表 10-2 查得:載荷平穩(wěn),因此選載荷系數(shù) K

10、t=1.6 2、由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)433. 2HZ 3、由圖10-26查得78. 0187. 02 則65. 121 4、計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩: 軸 參名 數(shù) 電動(dòng)機(jī)軸 高速軸 中間軸 低速軸 工作軸 轉(zhuǎn)速 n(r/min) 960 960 218.2 67.94 67.91 功率 P(kw) 5 4.95 4.75 4.56 4.47 轉(zhuǎn)矩 T(Nm) 49.74 49.24 207.89 641.26 628.65 傳動(dòng)比i 1 4.4 3.2 1 效率 0.99 0.96 0.96 0.98 Kt=1.6 433. 2HZ65. 1 寧波理工學(xué)院 - 8 - 2)計(jì)算 mNn

11、PT41111095. 4/9550 5、由表 10-7,選取齒寬系數(shù)0 . 1d 由表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)218.189MPaZE按圖 10-21d小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限MPaH6601lim 大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限MPaH6002lim 6、計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù): 9111076. 2)1030082(19606060hjLnN9911210627. 04 . 4/1076. 2/giNN 7、取接觸疲勞壽命系數(shù): 90. 01HNK,95. 02HNK 8、計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1 MPaSKHHNH5940 . 1/66090. 01li

12、m11 MPaSKHHNH5700 . 1/60090. 02lim22 MPaHHH582221 1、計(jì)算小齒輪分度圓直徑,代入H mmHEZduuTktdt6 .40HZ(32121)1, 2、計(jì)算圓周速度 v smndvt/04. 21000609606 .4010006011 mNT411095. 4 0 . 1d 218.189MPaZEMPaH6601lim MPaH6002lim年10hL 911076. 2N9210627. 0N 90. 01HNK 95. 02HNK a594MP1H MPaH5702 MPaH582 mmdt6 .401 smv/04. 2 寧波理工學(xué)院

13、- 9 - (3)按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 3、計(jì)算齒寬 b mmdbtd6 .406 .4011 4、計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h 模數(shù):mmZdmtnt97. 1/cos11 齒高:mmmhnt43. 425. 2 16. 943. 4/6 .40/hb 5、計(jì)算縱向重合度 66. 1tan318. 01Zd 6、計(jì)算載荷系數(shù) K 根據(jù)smv/775. 1, 7級(jí)精度, 由 機(jī)械設(shè)計(jì) 查得動(dòng)載系數(shù)1 . 11vK。斜齒輪:4 . 1FHKK 查得使用系數(shù)1AK,7 級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱分布時(shí),448. 1HK 由6 . 9/hb,45. 1HK,最后查得25.

14、1FK 故載荷系數(shù)23. 24 . 1*45. 11 . 1111HHVAKKKKK 7、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 mmKKddtt74.446 . 123. 26 .4033111 8、計(jì)算模數(shù) mmZdmn07. 221/14cos74.44/cos111 32121)(2FFasadnYYZCOSYKTm 1、查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限MPaFE5001,大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限MPaFE3802 mmb6 .40 mmmnt97. 1 66. 1 1 . 11vK 4 . 1FHKK 1AK 45. 1HK 25. 1FK 23. 21K mmd74.441 mmmn9

15、 . 11 寧波理工學(xué)院 - 10 - 2)設(shè)計(jì)計(jì)算 2、取彎曲疲勞壽命系數(shù)85. 01FNK,88. 02FNK 3、計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,則 MPaSKFEFNF57.3034 . 1/50085. 0/111 MPaSKFEFNF86.2384 . 1/38088. 0/222 4、計(jì)算載荷系數(shù) K 925. 125. 14 . 11 . 11FFVAKKKKK 5、計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 22.98COSZZ31V1 100COSZZ32V2 6、查取齒形系數(shù):76. 21FaY,28. 22FaY 7、查取應(yīng)力校正系數(shù):56. 11SaY,73. 12Sa

16、Y 8、計(jì)算大小齒輪的FSaFaYY,并加以比較 014. 057.30356. 176. 2111FSaFaYY 0165. 086.23873. 128. 2222FSaFaYY 9、根據(jù)縱向重合度586. 1 ,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)88. 0Y 大齒輪的數(shù)值大 所以可知49. 10165. 0367. 1)21(1)14(cos88. 01047. 4925. 12224nm 對(duì)此計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲 疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲疲勞 強(qiáng)度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力, 925.

17、1K mmmn49. 1 mmmn2 寧波理工學(xué)院 - 11 - 3)幾何尺寸計(jì)算 4)齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸 僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的乘積)有關(guān),可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù) 1.39 為標(biāo)準(zhǔn)值并就近圓整標(biāo)準(zhǔn)值mmmn2按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑mmd74.431,算出小齒輪齒數(shù): 212/14cos74.43/14cos11nmdZ 9268. 512ZZ 這樣的設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng),既滿足齒面接觸疲勞強(qiáng)度,又滿足了齒根彎 曲疲勞強(qiáng)度,并做到結(jié)構(gòu)緊湊,避免浪費(fèi)。 1、計(jì)算中心距 a mmaCOSmZZn5 .1162)(211 將中心距圓整為 116mm 2、按照?qǐng)A整后的中心距修正螺旋角 07.14

18、arccos1212)(amZZn 因改變不多,故參數(shù)不必修正 3、計(jì)算分度圓直徑 mmdCOSmZn28.4311 mmdCOSmZn63.18922 4、計(jì)算齒輪寬度 mmdbd28.4328.4311, 取mmb451,mmb502 名稱 計(jì)算公式 結(jié)果 端面齒頂高系數(shù) cosanathh 97. 0ath 211Z 922Z mma1161 mmd28.431 錯(cuò)誤錯(cuò)誤! !未找到引用源。未找到引用源。 mmb451 mmb502 寧波理工學(xué)院 - 12 - 5)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖 1、齒輪 1 的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 由于齒輪 1 的直徑太小,故應(yīng)該將齒輪 1 做成齒輪軸的形式。 選用標(biāo)準(zhǔn)

19、結(jié)構(gòu)參數(shù)從而壓力角20n,法向齒頂高系數(shù)端面頂隙系數(shù) 分度圓直徑 模數(shù) 中心距 齒形角 齒頂高 齒根高 齒全高 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 齒寬 cosntcc COSmZnd nm COSZZmna)(21 ha=cos/atnhm cos/ )(tatnfchmh fahhh aahdd2 ffhdd2 1dbd 242. 0tc28.431d63.1892d 2nm 5 .116a 20 54. 1ah 25. 1fh 79. 2h 28.471ad 63.1932ad28.381fd 63.1842fd 451b502b 寧波理工學(xué)院 - 13 - 2、低速齒輪的選用 (1)齒輪的選用 (

20、2)按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 1)確定公式內(nèi)*1anh,法向頂隙系數(shù)*0.25nc。 1、齒輪 2 的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 由于齒輪 2 的直徑在 200500 范圍內(nèi),故應(yīng)該將齒輪 2 與軸分開來(lái)制造,且做成鍛造腹板圓柱齒輪的形式(腹板上開 6 個(gè)孔) 。由于是單件生產(chǎn),故采用自由鍛,此時(shí)沒(méi)有拔模斜度。同樣,壓力角20n,法向齒頂高系數(shù)*1anh,法向頂隙系數(shù)*0.25nc。結(jié)構(gòu)參數(shù)計(jì)算如下(fd是齒根圓直徑,其它參數(shù)符號(hào)說(shuō)明如右圖 2 所示): mmdd966 . 11 mmmdna63.18410D1 mmdDD5 .156)(5 . 0110 mmdDd25.30)(25. 0110 mmBC193 .

21、 0 齒圓柱齒輪傳動(dòng)選用 8 級(jí) 材料選擇:大齒輪材料為 45 鋼,硬度為 240HBS 小齒輪材料為 40Cr,硬度為 280HBS 初定小齒輪的齒數(shù):243Z Kt=1.6 寧波理工學(xué)院 - 14 - 的各計(jì)算數(shù)值 2)計(jì)算 則大齒輪齒數(shù): 772 . 324234giZZ 選取螺旋角,14 32121)HZ(1HEZduuTktdt 1、試選載荷系數(shù) Kt=1.6 2、計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩: mNnPT52231008. 2/9550 3、由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)433. 2ZH 4、由 10-26 查得78. 03 87. 04 65. 143 5、查表,選取齒寬系數(shù)0 . 1d

22、 6、由表查得材料的彈性影響系數(shù)2198.189MPaZE 7、按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極度MPaH6603lim;大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限MPaH6004lim 8、計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù): 8231028. 6)1530082(12 .2186060hjLnN82341096. 1/giNN 9、取接觸疲勞壽命系數(shù):95. 03HNK,95. 04HNK 10、計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力:取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1 MPaSKHHNH6270 . 1/66095. 03lim33 MPaSKHHNH5700 . 1/60095. 04lim44 mNT531008. 2 433.

23、2ZH 65. 1 0 . 1d 2198.189MPaZE mmdt09.68 smv/78. 0 mmmt75. 2 寧波理工學(xué)院 - 15 - (3)按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算 1)確定公式各計(jì)算數(shù)據(jù) MPaH598243 1、計(jì)算小齒輪分度圓直徑,代入H mmHEZduuTktdt09.68HZ(32122)2 2、計(jì)算圓周速度 v smndvt/78. 010006022 3、計(jì)算齒寬 b mmdbtd09.682 4、計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h 模數(shù):mmZdmtnt75. 2/cos32 齒高:mmmht19.6675. 225. 225. 2 1119. 6/09.68/hb 5、計(jì)算

24、縱向重合度 903. 1tan318. 03Zd 6、計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù)smv/78. 0, 8 級(jí)精度, 由 機(jī)械設(shè)計(jì) 查得動(dòng)載系數(shù)1 . 11vK, 直齒輪:4 . 1FHKK 由表查得使用系數(shù)1AK, 7 級(jí)精度, 小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱分布時(shí),46. 1HK 由11/hb,46. 1HK,得4 . 1FK 故載荷系數(shù)25. 246. 14 . 11 . 1113HHVAKKKKK 7、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 11/hb 1 . 11vK 4 . 1FHKK 1AK 46. 13HK 4 . 13FK 25. 23K mmd28.762 寧波理工學(xué)院 - 16 - 2)計(jì)算

25、 (4)幾何尺寸計(jì)算 (5)齒輪傳動(dòng)的mmKKddtt28.766 . 125. 209.6833322 8、計(jì)算模數(shù) mmZdmn08. 324/14cos28.76/cos322 32121)(2FFasadnYYZCOSYKTm 1、查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限MPaFE5001,大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限MPaFE3802 2、取彎曲疲勞壽命系數(shù)85. 01FNK,98. 02FNK 3、計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,則 MPaSKFEFNF57.3034 . 1/50085. 0/333 MPaSKFEFNF86.2384 . 1/38098. 0/444

26、 4、計(jì)算載荷系數(shù) K 16. 24 . 14 . 1. 11FFVAKKKKK 5、計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 26.27COSZZ33V3 84.29COSZZ34V4 6、查取齒形系數(shù)得:592. 23FaY,21. 24FaY 7、查取應(yīng)力校正系數(shù)得:596. 13SaY,774. 14SaY 8、計(jì)算大小齒輪的FSaFaYY,并加以比較 01363. 057.303596. 17592. 2333FSaFaYY 01642. 086.238774. 121. 2444FSaFaYY 16. 2K 293Z 924Z 寧波理工學(xué)院 - 17 - 幾何尺寸 大齒輪的數(shù)值大 9、根據(jù)縱向重合度586.

27、1 ,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)88. 0Y 375. 201642. 0365. 1)24(1)14(cos88. 01008. 225. 22225nm 對(duì)此計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑 (即模數(shù)與齒數(shù)的乘積) 有關(guān), 可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù) 2.41為標(biāo)準(zhǔn)值并就近圓整標(biāo)準(zhǔn)值mmm5 . 2按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑mmd28.763,算出小齒輪齒數(shù): 61.295 . 2/14cos28.76/14cos33nmdZ

28、 9261.292 . 32 . 334ZZ 這樣的設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng),既滿足齒面接觸疲勞強(qiáng)度,又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,并做到結(jié)構(gòu)緊湊,避免浪費(fèi)。 1、計(jì)算中心距 a mmaCOSmZZn88.1552)(432 將中心距圓整為 140mm 2、按照?qǐng)A整后的中心距修正螺旋角 17.14arccos2432)(amZZn 因改變不多,故參數(shù)不必修正 3、計(jì)算分度圓直徑 mmdCOSmZn78.7433 mmdCOSmZn2 .23744 4、計(jì)算齒輪寬度 mmdbd78.743 mmb754,mmb803 錯(cuò)誤錯(cuò)誤! !未找到引用源。未找到引用源。 mmd2 .2374 mma1562 寧波理工學(xué)

29、院 - 18 - 名稱 計(jì)算公式 結(jié)果 端面齒頂高系數(shù) 端面頂隙系數(shù) 分度圓直徑 模數(shù) 中心距 齒形角 齒頂高 齒根高 齒全高 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 齒寬 cosanathh cosntcc COSmZnd nm COSZZmna)(21 ha=cos/atnhm cos/ )(tatnfchmh fahhh aahdd2 ffhdd2 dbd 97. 0ath 24. 0tc78.743d2 .2374d 5 . 2nm 1562a 20 5 . 2ah 125. 3fh 625. 5h 78.793ad 2 .2424ad53.683fd 2314fd 753b804b mmb703 m

30、mb654 寧波理工學(xué)院 - 19 - 6)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖 1、齒輪 3 的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 由于齒輪 3 的直徑較小,根據(jù)書關(guān)于圓柱齒輪的論述,應(yīng)該將齒輪 3 做成齒輪軸。 選用標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)參數(shù)壓力角20n,法向齒頂高系數(shù)*1anh,法向頂隙系數(shù)*0.25nc。 2、齒輪 4 的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 由于齒輪 4 的直徑在 200500 范圍內(nèi),故應(yīng)該將齒輪 4 與軸分開來(lái)制造,且做成鍛造腹板圓柱齒輪的形式(腹板上開 6 個(gè)孔) 。由于是單件生產(chǎn),故采用自由鍛,此時(shí)沒(méi)有拔模斜度。同樣,壓力角20n,法向齒頂高系數(shù)*1anh,法向頂隙系數(shù)*0.25nc。結(jié)構(gòu)參數(shù)計(jì)算如下(參數(shù)符號(hào)說(shuō)明如圖所示): 因?yàn)?3

31、軸上滾動(dòng)軸承的內(nèi)徑為 35mm(參見(jiàn)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分), 故取 40mm mmd1006 . 11 mmmdna22110D1 mmdDD124)(5 . 0110 mmdDd30)(25. 0110 mmBC253 . 0 寧波理工學(xué)院 - 20 - 三、三、軸的設(shè)計(jì)軸的設(shè)計(jì) 1、高速軸的設(shè)計(jì) (1)軸材料的選擇 (2)初步確定軸的最小直徑 減速器的功率不大,無(wú)特殊要求,故選用最常用的 45 鋼并正火處理 300pdAn,由表 12-2 得0A=103126 =25-45 取1100A 則:mmmmd7 .4491.6756. 41103min 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器軸的直徑1d為

32、了使所選的軸直徑1d與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào) 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩TKTAca,查表 14-1,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故3 . 1AK時(shí) mmNTKTAca8336586412603 . 11 由于軸的轉(zhuǎn)速較高且稍有沖擊,為了減小進(jìn)去載荷,緩和沖擊,應(yīng)選用具有較小轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和具有彈性的聯(lián)軸器,由于彈性柱銷聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、安裝方便、耐久性好,故選用彈性柱銷聯(lián)軸器. 1. 查課程設(shè)計(jì)表 8-179,選用 LX3 型彈性柱銷聯(lián)軸器。其技術(shù) mmd7 .44min 寧波理工學(xué)院 - 21 - (3)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 (4)各軸段直徑的確定 參數(shù):公稱轉(zhuǎn)矩Tn=1250N.m,滿足canTT

33、;其許用轉(zhuǎn)速 6300 / minnr,滿足1 nn;結(jié)構(gòu)參數(shù), 軸器的孔徑mmd451,故mmd451,半聯(lián)軸器長(zhǎng)度mmL112,半聯(lián)軸器的配合轂孔長(zhǎng)度mmL841。 2. 1.為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求, 1 軸需制出一軸肩, 定位軸肩的高度 h=(0.07-0.1)d,故取 d2=52mm, 初步選擇滾動(dòng)軸承:根據(jù)上面計(jì)算出的最小軸徑及高速軸與連軸器相聯(lián)軸徑知,選用 30211 的圓錐滾子軸承,其內(nèi)徑 d3=55mm,外徑D=100mm,寬度 B=22mm,d3=55mm,而 L3=22mm,右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸定位,所以 d3=d7=55mm。 2 由于軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑一般

34、取 M12。 所以 C1=18mm,C2=16mm。所以與軸的配合長(zhǎng)度 L2=50mm. 3、4 段長(zhǎng)度、寬度與中速軸上的齒輪、箱體內(nèi)壁到齒輪的距離、及圓臺(tái)長(zhǎng)度,且需要一個(gè)軸肩用于定位,所以 d4=60mm,L4=71mm。 4、5 段由于齒輪是做在軸上的,高速軸齒輪齒頂圓直徑為 56mm,所以 d5=72mm,L5=12mm。 5為滿足軸向定位,4 軸需制出一軸肩,定位軸肩的高度h=(0.07-0.1)d,所以,d6=d4=60, L6=80mm。 6 7 段安裝軸承,所以長(zhǎng)度和寬度與第 3 段一樣, 即 d7=d3=55mm, L7=21mm。 中速軸和低速軸各段直徑的設(shè)計(jì)方法同高速軸的設(shè)

35、計(jì)一樣,具體過(guò)程略 中速軸:mmd351 ,mmL191 mmd402 ,mmL302 mmd503 ,mmL763 mmd451 mmL841 mmd522 mmL502 mmd553 mmL513 mmd604 mmL714 mmd725 mmL125 d6 = 60mm L6 = 80mm d7=55mm L7=22mm 寧波理工學(xué)院 - 22 - 2、中速軸及低速軸的設(shè)計(jì) (1)各段直徑的確定 (2)聯(lián)軸器的選擇 mmd554 ,mmL204 mmd505 ,mmL435 d6 =40mm, L6 =30mm d7 =35mm, L7 =19mm 高速軸:mmd301 ,mmL601

36、mmd332 ,mmL562 mmd353 ,mmL193 mmd384 ,mmL204 mmd405 ,mmL1795 d6 =35mm, L6 =19mm 低速軸、中間軸與工作軸的聯(lián)接選擇聯(lián)軸器: 計(jì)算轉(zhuǎn)矩 按低速軸軸徑選擇。查書表,選用 HX2 型彈性柱銷聯(lián)軸器。其技術(shù)參數(shù):公稱轉(zhuǎn)矩560nTNm,滿足canTT;其許用轉(zhuǎn)速 6300 / minnr,滿足1 nn;結(jié)構(gòu)參數(shù):聯(lián)軸器輸出端軸徑選擇 42mm;結(jié)構(gòu)參數(shù):因無(wú)特殊要求,兩半聯(lián)軸器均選結(jié)構(gòu)最簡(jiǎn)單的 Y型軸孔和 A 型鍵槽,減速器輸出端孔徑及孔長(zhǎng)為; 由于高速軸、 中速軸轉(zhuǎn)速較高, 載荷較小在徑向載荷, 用深溝球軸承,由于低速軸的

37、轉(zhuǎn)速較低,徑向載荷較大選用深溝球軸承 中速軸:查參書根據(jù)中速軸的最小直徑(30mm)初步選擇深溝球軸承代號(hào)為 6208,其內(nèi)徑 d=40mm,外徑 D=80mm,寬度 B=18mm,安裝尺寸 148Dmm ,272Dmm 低速軸:查書根據(jù)軸的最小直徑(41mm)及低速軸與外傳動(dòng)連軸器連接軸徑值 42 初步選擇深溝球軸承代號(hào)為 6211, 其內(nèi)徑55dmm, 寧波理工學(xué)院 - 23 - 3、軸的校核 (1) 計(jì)算彎矩,作彎矩圖 外徑100Dmm,寬度21Bmm,安裝尺寸 164Dmm , 291Dmm 1. 高速軸受力,做出彎矩圖,并按計(jì)算結(jié)果分別作出水平上的彎矩和垂直面上的彎矩圖然后按下式計(jì)算

38、總彎矩并作出M圖.如圖所示 已知軸的彎矩和扭矩后,可針對(duì)某些危險(xiǎn)截面做彎扭合成強(qiáng)度校核計(jì)算.按第三強(qiáng)度理論,計(jì)算應(yīng)力 通常由彎矩所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力 是針對(duì)循環(huán)應(yīng)變力.而由扭矩所產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 則通常不是對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力.為了考慮兩者的特性不同.引入折合系數(shù) 計(jì)算公式變?yōu)?式中的彎曲應(yīng)力為循環(huán)變應(yīng)力.當(dāng)扭矩切應(yīng)力為靜應(yīng)力時(shí),取.當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力時(shí),取.若扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力亦為對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力則取 寧波理工學(xué)院 - 24 - (2)強(qiáng)度校核 對(duì)于直徑為 d 的圓軸,彎曲切應(yīng)力為扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力,將 和 代入式,則軸的彎扭合成強(qiáng)度條件為 因?yàn)楦咚佥S軸的直徑最細(xì),且轉(zhuǎn)速最大,因此只需校核高速軸即可。 軸的基

39、本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 寧波理工學(xué)院 - 25 - (3)畫出彎矩圖及扭矩圖 四、 鍵的選擇與四、 鍵的選擇與校核校核 根據(jù)以上軸最小直徑的計(jì)算,聯(lián)軸器的選用,滾動(dòng)軸承的選用,以及齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算,初步設(shè)計(jì)軸的基本結(jié)構(gòu)如下: 高速軸:根據(jù)軸的最小尺寸.軸承.取右邊的鍵的尺寸為 中速軸:根據(jù)軸的最小尺寸.軸承.齒輪的尺寸, 采用套筒定位.2號(hào)齒輪的端的鍵為,3 號(hào)齒輪的那一端鍵槽的尺寸為 低速軸:根據(jù)軸的最小尺寸.軸承.齒輪的尺寸, 采用套筒定位.4號(hào)齒輪的端的鍵為 參考機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表 4-6 箱體 (座) 壁厚 () =8 10.025a+ =6.9mm 箱蓋壁厚(1) 1=8 1=0.85 =0.85

40、8=6.8 箱底,箱蓋,箱座底凸緣厚度(b1,b2,b3) b1=12 b1=1.5=12 b2=12 b2=1.5=12 b3=20 b3=2.5=20 地腳螺栓直徑 及數(shù)目(df,n) df=16 df=0.04a+8=14.24 n=4 n=4 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1 d1=12 d1=0.75df=12 箱蓋,箱座聯(lián)接 螺栓直徑 d2 d2=12 d2 =(0.5-0.6)df=12 螺栓的間距: 由實(shí)際結(jié)構(gòu)而定 軸承端蓋螺釘?shù)闹睆郊皵?shù)目(d3,n) d3=10 n(1,2,3)=4 查表得 檢查端蓋螺釘?shù)?直徑 d4 d4=8 雙級(jí)減速器 d4=8 df,d1,d2至箱外壁距離 c

41、1 C1=16 查表 4-6 df,d2至凸緣邊緣距離 c2 C2=14 軸承座外徑 D2 D2(1)=120 D2(2)=120 D2(3)=140 由實(shí)際結(jié)構(gòu)決定 寧波理工學(xué)院 - 26 - 五、 箱體的設(shè)計(jì)五、 箱體的設(shè)計(jì) 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S S1=124.5 S2=138 S3=161 S2D 軸承旁凸臺(tái)半徑 R1 R1 =14 R1=C2 軸承旁凸臺(tái)高度 h h 根據(jù)低速軸軸承座、外徑 D2和 Md1扳手空間 c1 的要求由 結(jié)構(gòu)確定 箱外壁至軸承座端面距離 L1 C1+C2+(58) 箱座肋厚 m1 =10 m=10 m10.851 m0.85 大齒輪頂圓與箱內(nèi)壁間距離 齒輪端

42、面與箱內(nèi)壁距離 1=12 2=10 11.2 2 寧波理工學(xué)院 - 27 - 六、減速六、減速器的潤(rùn)滑器的潤(rùn)滑與密封與密封 1、減速器的潤(rùn)滑 2、減速器的密封 1)、齒輪的潤(rùn)滑 低速級(jí)大齒輪的圓周速度為 V=0.62m/s12m/s 所以采用浸油潤(rùn)滑,應(yīng)沒(méi)過(guò)大齒輪齒頂 1/3 半徑, 使中間齒輪浸沒(méi)在 1/3 到 2/3 半徑的要求。 2)、軸承的潤(rùn)滑 采用油潤(rùn)滑,為了防止油液進(jìn)入軸承,在箱體內(nèi)設(shè)置擋油環(huán)。在箱體中開有油溝,用大齒輪甩上來(lái)的油滑到油溝中流動(dòng)到中間軸承座上的注油孔,然后流入軸潤(rùn)滑承座,從而實(shí)現(xiàn)對(duì)軸承的潤(rùn)滑。 軸伸出端的密封: 高速軸:密封處軸徑的圓周速度 3.14/(60 100

43、0)3.14 30 960/(60 1000)1.57/vdnm s 低速軸:密封處軸徑的圓周速度 3.14/(60 1000)3.14 34 57.32/(60 1000)0.1/vdnm s 由于圓周速度較小所以都采用氈圈式密封 eD0D4D2D高速軸端蓋:D=62mm(軸承外徑) D0=74mm D2=99mm 寧波理工學(xué)院 - 28 - 七、減速七、減速器附件及器附件及其說(shuō)明其說(shuō)明 1、軸承端蓋的設(shè)計(jì)說(shuō)明 D4=54mm 中間軸端蓋: D=80mm(軸承外徑) D0=94mm D2=127mm D4=70mm 低速軸端蓋:D=68mm(軸承外徑) D0=80mm D2=108mm D4

44、=59mm 由油標(biāo)上面的油痕來(lái)判斷油面的高度是否適合。 油標(biāo)的尺寸: 使用 M12 的螺紋 d1=4mm,d2=12mm,d3=6mm,h=28mm,a=10mm,b=6mm,c=4mm,D=20mm,D1=16mm 寧波理工學(xué)院 - 29 - 2、游標(biāo)的設(shè)計(jì)說(shuō)明 3、排油孔螺栓及封油墊的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明 d=M16*15 D0=26 L=23 l=11 a=3 D=19.6 S=17 d1=17 H=2 因?yàn)闇p速器的軸向尺寸較大,為了加大窺視孔,以方便檢修,把窺視孔做成長(zhǎng)方形。如下圖 根據(jù)減速箱體的尺寸: 設(shè)計(jì) B2=138mm, B1=115mm, B=90mm A1=154mm, A2=11

45、9mm 寧波理工學(xué)院 - 30 - 4檢查孔蓋板的設(shè)計(jì) 高速軸與電動(dòng)機(jī)聯(lián)接的聯(lián)軸器:高速軸與電動(dòng)機(jī)聯(lián)接的聯(lián)軸器: 由于裝置用于運(yùn)輸機(jī),原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī),參考機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ) 表 15-1,工作情況系數(shù)為3 . 1AK 聯(lián)軸器的計(jì)算扭矩 11.3 25.8633.6cATK TN mN m 由于轉(zhuǎn)速不高,并且沖擊不大,故選用滑塊聯(lián)軸器 考慮到電動(dòng)機(jī)的軸徑是 38mm,從課程設(shè)計(jì)表 8-81中查得的許用扭矩為 500N m,最高轉(zhuǎn)速為250minr,軸孔長(zhǎng)度 L 取 160mm 的滑塊聯(lián)軸器。 低速軸與電動(dòng)機(jī)聯(lián)接的聯(lián)軸器:低速軸與電動(dòng)機(jī)聯(lián)接的聯(lián)軸器: 由于裝置用于運(yùn)輸機(jī),原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī), 所以工作情況系

46、數(shù)為3 . 1AK 聯(lián)軸器的計(jì)算扭矩31.3 349.88454.8cATK TN mN m 從課程設(shè)計(jì)表 8-181 中查得許用扭矩為500N m,最高轉(zhuǎn)速250minr,軸孔長(zhǎng)度為 160mm,其許用扭大于理論計(jì)算值,符合。 寧波理工學(xué)院 - 31 - 八,設(shè)計(jì)小結(jié) 九、參考文獻(xiàn)九、參考文獻(xiàn) 通過(guò)這次二級(jí)減速器的設(shè)計(jì),讓我明白了機(jī)械類產(chǎn)品的整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程, 從設(shè)計(jì)到繪制, 到校核, 每一個(gè)步驟都是一項(xiàng)精細(xì)而嚴(yán)謹(jǐn)?shù)墓ぷ?,不是隨隨便便就能得出結(jié)果的。 隨著信息時(shí)代的來(lái)臨, 用計(jì)算機(jī)繪圖成為一種趨勢(shì), 也是我們機(jī)械類專業(yè)所必須掌握的一項(xiàng)技術(shù)。初次接觸到 CAD 這樣繪圖軟件的時(shí)候覺(jué)得很茫然,自己什

47、么都不會(huì),到底要如何去完成工作量如此之大的任務(wù)呢,可是,漸漸的,在老師的指導(dǎo)下,自己一點(diǎn)點(diǎn)慢慢摸索后,才漸漸掌握一些操作要領(lǐng),久而久之,隨著時(shí)間慢慢的投入,看著裝配圖的慢慢誕生,心里的激動(dòng)無(wú)與倫比,為了完成這個(gè)課程設(shè)計(jì),我投入了很多的時(shí)間與精力,只為能熟悉到機(jī)械設(shè)計(jì)的整套過(guò)程。 寧波理工學(xué)院 - 32 - 在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中, 值得慶幸的是, 除了在齒輪比分配過(guò)程中剛開始不懂如何分配才可以使兩個(gè)大齒輪的直徑相差無(wú)幾,走了不少?gòu)澛罚渌](méi)有出現(xiàn)太多的大錯(cuò)誤。 整個(gè)過(guò)程下來(lái),讓我學(xué)會(huì)了很多,最大的收獲就是學(xué)會(huì)了如何嫻熟的去操作 CAD,讓我真正的體會(huì)了機(jī)械這個(gè)行業(yè)要接觸到的軟件,CAD 是機(jī)械這個(gè)專業(yè)最基本的工程軟件,每一個(gè)學(xué)機(jī)械的人都必須要學(xué)會(huì)的。但同時(shí)也讓我意識(shí)到了如果只會(huì)一門簡(jiǎn)單而又基礎(chǔ)的又以二維為主的軟件是不夠的,我希望在以后能有更多的機(jī)會(huì)使用畫圖軟件,也希望設(shè)計(jì)中能夠更多地加入自己的想法,是自己成為一個(gè)具有專業(yè)基礎(chǔ)扎實(shí)的機(jī)械類學(xué)生。 1. 陳秀寧主編, 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)浙江大學(xué)出版社第三版 2陳秀寧主編, 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)浙江大學(xué)出版社第三版

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