裕山路80m連續(xù)梁條支架計算書

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1、目錄 1 計算依據(jù) 1 2 荷載取值及荷載組合 1 2.1 荷載取值 1 2.2 荷載組合 1 3 主要材料技術參數(shù) 2 3.1 竹膠板 2 3.2木材（紅松） 2 3.3 Q235鋼材 2 4 0號塊外側模及內模驗算 2 4.1外側模及內模結構設計 2 4.2 混凝土側壓力計算 3 4.3外側模板驗算 4 （1）面板驗算 4 4.4內模驗算 6 4.4.1腹板模板驗算 6 4.4.2頂板模板驗算 9 4.4.3拉桿驗算 10 5 0號塊支架驗算 10 5.1 支架結構設計 10 5.2 竹膠板面板驗算 11 5.3 (100100)

2、mm2方木驗算 12 5.4 現(xiàn)澆支架整體計算 14 5.4.1整體模型建立 14 5.4.2支架整體計算結果 16 5.4.3縱橋向I28b工字鋼計算結果 17 5.4.4 橫橋向2I45b工字鋼計算結果 19 5.4.5 鋼管樁計算結果 20 6 直線段支架驗算 22 6.1 支架結構設計 22 6.2 竹膠板面板驗算 23 6.3 (100100)mm2方木驗算 23 6.4 現(xiàn)澆支架整體計算 26 6.4.1整體模型建立 26 6.4.2支架整體計算結果 28 6.4.3縱橋向I28b工字鋼計算結果 30 6.4.4 柱頂縱橋向2I45b工字鋼

3、計算結果 31 6.4.5 鋼管樁計算結果 33  跨規(guī)劃裕山路(40+80+48)m連續(xù)梁驗算附件 1 計算依據(jù) 《無砟軌道預應力混凝土連續(xù)梁(懸臂澆筑施工)跨度(48+80+48)通橋施(2015)2368-Ⅳ-1》 《襄陽東津站站區(qū)施工圖東津1號特大橋》 《路橋施工計算手冊》（周興水等著，人民交通出版社） 《鐵路橋涵設計基本規(guī)范》(TB10002.1-2005) 《鐵路橋涵施工技術規(guī)范》（TB10203-2002）； 《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010) 《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)； 《鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范》(T

4、B10002.5-2005) 《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術規(guī)程》（TB10110-2011） 《竹膠合板模板》(JG/T156-2004) 《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ166-2008) 2 荷載取值及荷載組合 按《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術規(guī)程》（TB10110-2011）中的荷載取值標準及組合規(guī)定。 2.1 荷載取值 （1）新澆筑混凝土自重為 q1=26kN/m3 （荷載代號①）； （2）模板自重（按 150kg/m2考慮） q2=1.5kN/m2（荷載代號②）； （3）施工荷載人員、材料及施工機具荷載 q3=2.5kN/m2（荷載代號③）；

5、 （4）振搗混凝土時產生的荷載，垂直面模板取 q4=4.0kN/m2，水平面模板取 q4=2.0kN/m2（荷載代號④）； （5）澆筑混凝土時產生的沖擊荷載，取均布荷載 q5=2.0kN/m2（荷載代號⑤）； （6）新澆筑混凝土對側面模板的壓力，根據(jù)《規(guī)程》要求計算（荷載代號⑥）。 2.2 荷載組合 （1）承載能力極限狀態(tài)考慮荷載效應的基本組合 計算底模板、模板下縱橫梁強度時,荷載設計值=1.2（①+②）+1.4（③+④+⑤）；計算側模板強度時，荷載設計值=1.4（④+⑥）。 （2）正常使用極限狀態(tài)考慮荷載效應的標準組合 計算底模板、模板下縱橫梁剛度時，荷載標準值=①+②；計算

6、側模板剛度時，荷載標準值=⑥。 3 主要材料技術參數(shù) 3.1 竹膠板 根據(jù)《竹膠合板模板》(JG/T156-2004)中竹膠合模板力學性能取值。 彈性模量：E=4.5103MPa 抗彎強度：fw =50Mpa 3.2木材（紅松） 根據(jù)《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術規(guī)程》（TB10110-2011）附錄B取值。 抗彎強度：fw =13Mpa 抗剪強度：fv =1.9Mpa 彈性模量：E=9103MPa 3.3 Q235鋼材 根據(jù)《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術規(guī)程》（TB10110-2011）附錄A取值。 抗彎、抗拉、抗壓強度：fw=215Mpa 抗剪強度：fv

7、=125Mpa 彈性模量 E=2.06105MPa 4 0號塊外側模及內模驗算 4.1外側模及內模結構設計 0號塊為整體一次性澆筑成型，長12m，高6.635m，梁底寬6.7m，梁頂寬12.6m。0號塊外側模及內模結構見圖4.1-1。 圖4.1-1 0號塊外側模及內模結構圖 外側模板采用鋼模板，面板厚6mm；橫肋選用[8槽鋼，間距0.3m；豎肋采用雙拼[10槽鋼，間距1m。 內模（腹板模板及頂板模板）面板采用15mm厚竹膠板；背肋方木選用100mm100mm方木，環(huán)向布置，間距0.25m；腹板主肋方木選用150mm150mm方木，按豎向間距0.6m縱橋向

8、布置；頂板主肋方木選用100mm100mm方木，按橫橋向間距0.6m縱橋向布置；腹板模板除采用拉桿與外側模板對拉外，另設置鋼管支撐，豎向間距0.6m，縱橋向間距0.9m；頂板模板支撐系統(tǒng)采用碗扣式腳手架支撐，橫橋向間距0.6m，縱橋向間距0.9m。 內模與外側模板之間采用20圓鋼對拉，并將兩側對拉桿橫橋向貫通連接，間距1m（豎向）x 1m（縱橋向）。 4.2 混凝土側壓力計算 根據(jù)混凝土的施工條件計算混凝土側壓力如下： （1）新澆混凝土對模板的水平側壓力 按照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術規(guī)程》（TB10110-2011）模板荷載及荷載效應組合規(guī)定，可按下列二式計算，并取其最小值：

9、 pm=0.22γc t0 k1 k2 v1/2 pm=γcH 式中 pm------新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）。 γc------素混凝土的容重（kN/m3）取24 kN/m3。 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,初凝時間按6小時。 T------混凝土的溫度（25C）。 v------混凝土的澆灌速度（m/h）;澆筑速度約為1.5 m/h。 H------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6.635m。 k1------外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1

10、.0；摻緩凝外加劑取1.2，該工程取1.2。 k2------混凝土入模坍落度修正系數(shù)，當坍落度小于100mm時，取1.10；大于100mm，取1.15。本計算方案取1.15。 pm=0.22γct0 k1k2v1/2 =0.222461.21.151.51/2 =53.54kN/m2 pm=24x6.635=159.24kN/ m2 取二者中的較小值F=53.54kN/m2作為新澆筑混凝土對模板的最大側壓力。 （2）振搗混凝土時產生的荷載 振搗混凝土時產生的荷載取值4kN/m2 （垂直模板）。 （3）水平側壓力的荷載組合 F設=1.4（53.54+4

11、）=80.56kN/m2 F標=53.54kN/m2 4.3外側模板驗算 （1）面板驗算 面板采用6mm鋼板，為受彎構件，按三等跨連續(xù)梁進行驗算，計算單元寬度取1mm，計算跨徑取0.25m（[8槽鋼凈距）。 ①截面特性計算 截面慣性矩：I=bh3/12=163/12=18mm4 截面抵抗矩：W=bh2/6=162/6=6mm3 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.001=8.05610-2KN/m 計算撓度時，q=53.540.001=5.35410-2KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.18.05610-20.250.25=4.02810-4KNm

12、 剪力：V=0.6ql=0.68.05610-20.25=1.2110-2KN。 ③彎應力計算 σ=M/W=402.8/6=67.13MPa<215MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應力計算 τ=1.5V/A=12.1/16=3.02MPa<125MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.6775.35410-22504/1002.0610518=0.38mm

13、=1013000mm4 截面抵抗矩：W=25300mm3 半截面面積矩：Sx=15100mm3 腹板厚度：t=5.0mm ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.3=24.17KN/m 計算撓度時，q=53.540.3=16.06KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.124.1711=2.417KNm 剪力：V=0.6ql=0.624.171=14.5KN ③彎應力計算 σ=M/W=2417000/25300=95.53Mpa<215MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應力計算 τ=VSx/It=1450015100/（10130005.0）=43.23Mpa<

14、125MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.67716.0610004/1002.061051013000 =0.52mm

15、撓度時，q=53.541=53.54KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.180.5611=8.56KNm 剪力：V=0.6ql=0.680.561=48.34KN ③彎應力計算 σ=M/W=8560000/78800=108.6Mpa<215MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應力計算 τ=VSx/It=4834047000/（228900010.6）=93.6Mpa<125MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4 / 100EI=0.67748.3410004/1002.06105 2289000=0.69mm<1000/400=2.5mm，撓度滿足要求。 4.4

16、內模驗算 4.4.1腹板模板驗算 （1）竹膠板面板驗算 面板采用15mm厚竹膠板，背肋方木（100mmx100mm）間距0.25m，按三等跨連續(xù)梁進行驗算，取計算單元寬度為1mm，計算跨徑0.15m（凈距）。 ①截面特性計算 慣性矩：I =bh3/12 = 1153/12 =281.25mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6 =1152/6 =37.5mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.001=8.05610-2KN/m 計算撓度時，q=53.540.001=5.35410-2KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.18.05610-20.150.

17、15=1.8110-4KNm ③彎應力計算 σ=M/W=181/37.5=4.83MPa<50MPa，抗彎滿足要求。 ④撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.6775.35410-21504/100x9103281.25=0.07mm

18、300mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6=1001002/6=166670mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.25=20.14KN/m 計算撓度時，q=53.540.25=13.385KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.120.140.62=0.725KNm； 剪力：V=0.6ql=0.620.140.6=7.25KN。 ③彎應力計算 σ=M/W=725000/166670=4.35Mpa<13MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應力計算 τ=1.5V/A=7250/（100100）=1.087Mpa<1.9MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算

19、ω=0.677ql4/100EI=0.67713.3856004/10090008333300 =0.16mm

20、0mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6=150150150/6=562500mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.6=48.33KN/m 計算撓度時，q=53.540.6=32.12KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.148.3412=4.834KNm； 剪力：V=0.6ql=0.648.331=29KN。 ③彎應力計算 σ=M/W=4834000/562500=8.59Mpa<13MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應力計算 τ=1.5V/A=29000/（150150）=1.29Mpa<1.9MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677q

21、l4/100EI=0.67732.1210004/100900042187500 =0.57mm

22、木計算跨度均與內側模模板相同，而受力小于內側模模板，故不對頂板竹膠板面板及背肋方木進行驗算，以下僅對頂板處主肋方木及支撐鋼管進行驗算。 （1）頂板主肋方木驗算 頂板主肋方木選用100mm100mm方木，按橫橋向間距0.6m縱橋向布置，頂板模板支撐系統(tǒng)采用鋼管支撐，橫橋向間距0.6m，縱橋向間距0.9m。按三等跨連續(xù)梁進行驗算，取計算單元寬度為0.6m，計算跨徑0.9m。 ①截面特性計算 截面慣性矩：I=bh3/12=1001003/12=8333300mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6=1001002/6=166670mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=1.2（

23、260.3850.6+1.50.6）+1.4（2.5+2+2）0.6=13.75KN/m 計算撓度時，q=260.3850.6+1.50.6=6.91KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.113.750.92=1.113KNm； 剪力：V=0.6ql=0.613.750.9=7.425KN。 ③彎應力計算 σ=M/W=1113000/166670=6.68Mpa<13MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應力計算 τ=1.5V/A=7425/（100100）=1.113Mpa<1.9MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.6776.919004/100

24、90008333300 =0.41mm

25、a，滿足要求！ 立桿穩(wěn)定性驗算： 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.3m，立桿步距，h=1.2m。 立桿計算長度l0=h+2a=1.8m 長細比λ=l0/i=1800/15.8=113.92 查表立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.489 N/ψA=10.49103/(0.4894.89102)=43.86Mpa＜205 Mpa 立桿穩(wěn)定性滿足要求！ 4.4.3拉桿驗算 拉桿選用20鋼筋制作而成，布設間距不大于1m（豎向）1m（縱橋向），其截面積為S=314mm2，其抗拉強度為fy=270MPa。 拉桿受力F=1180.56=80.56KN 拉桿受拉應力f

26、=F/S=80560/314=256，MPa<270MPa，拉桿強度滿足要求。 5 0號塊支架驗算 5.1 支架結構設計 0號塊采用鋼管支架現(xiàn)澆法施工。鋼管支架直接安裝在承臺預埋鋼板上，支架在墩身兩側對稱布置。支架支撐立柱采用直徑630mm壁厚8mm的鋼管，橫橋向3排，間距按3.5m標準排列,縱橋向墩柱每側兩排，間距為1.80m。柱頂橫橋向采用雙拼I45b工字鋼，其上為縱橋向I28b工字鋼，底板下間距0.6m，腹板下間距0.3m。其上方設置100mm100mm橫橋向方木，間距按0.25m布置，上鋪18mm竹膠板底模面板。 支架結構設計見圖5.1-1 支架結構設計圖。 圖5.1

27、-1支架結構設計圖 5.2 竹膠板面板驗算 面板采用18mm厚竹膠板，背肋方木（100mmx100mm）間距0.25m，按三等跨連續(xù)梁進行驗算，取計算單元寬度為1mm，計算跨徑0.15m（凈距）。 ① 截面特性計算 慣性矩： I=bh3/12=1183/12 =486mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6 =1182/6 =54mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q1=1.2（266.580.001+1.50.001）+1.4（2.5+2+2）0.001=21.6110-2KN/m 計算撓度時，q2=266.580.001+1.50.001=17.210-2K

28、N/m 彎矩：M=0.1ql2=0.121.6110-20.150.15=4.8610-4KNm ③彎應力計算 σ=M/W=486/54=9MPa<50MPa，抗彎滿足要求。 ④撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.67717.210-21504/100x9103486=0.13mm

29、荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進行計算。見圖5.3-1墩邊斷面圖。 圖5.3-1墩邊斷面圖（單位：m） 腹板下區(qū)域 恒載 5.92/0.90.2526+1.50.25=43.1 kN/m 活載 6.50.25=1.63 kN/m 底板下區(qū)域 恒載 （2.16+5.05）/4.90.2526+1.50.25=9.93 kN/m 活載 6.50.25=1.63 kN/m （2）(100100)mm2方木計算模型 采用有限元分析軟件Midas/civil進行建模計算，計算模型如圖5.3-2，圖5.3-3，圖5.3-4。計算模型中施加荷載標準值，方木自重荷載由軟件自動計算，荷

30、載組合由計算程序完成。 圖5.3-2 (100100)mm2方木計算模型 圖5.3-3 恒載加載圖 圖5.3-4 活載加載圖 （3）(100100)mm2方木計算結果 正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 5.6 所示。 圖5.3-5 正應力分析結果圖 最大正應力為2.86 Mpa< fw =13Mpa,安全。 圖5.3-6 剪應力分析結果圖 最大剪應力為1.42 Mpa< fv =1.9Mpa,安全。 圖5.3-7 變形分析結果圖 最大變形為0.07mm< 600/400=1.5mm,安全。 5.4 現(xiàn)澆支架整體計算 5.4.1整

31、體模型建立 采用有限元分析軟件 Midas 進行模型建立，用梁單元進行模擬。從I28b工字鋼以下建立整體計算模型，模型中包括的構件從上向下依次為翼緣板縱向工字鋼(I28b)、橫橋向工字鋼(2I45b)、鋼管立柱（Φ630Χ8）及柱間[14支撐槽鋼。整體計算模型如圖 5.4-1所示。 5.5-1 現(xiàn)澆支架整體模型 荷載計算及整體模型加載，采用荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進行計算。見圖5.4-2，5.4-3,5.4-4。 底腹板荷載施加在縱橋向工字鋼(I28b)上，工字鋼底板下間距0.6m，腹板下間距0.3m。翼緣板荷載施加在縱橋向翼緣板區(qū)域工字鋼(I28b)上，兩排工字鋼間距1.5

32、m。 圖5.4-2 墩邊斷面圖 腹板下區(qū)域 恒載：6.56/426+1.51.25/4= 43.108kN/m 活載：6.51.25/4= 2.03kN/m 底板下區(qū)域 恒載：（1.71+4.2）/726+1.50.6= 22.85kN/m 活載：6.50.6=3.9kN/m 翼緣板區(qū)域（縱橋向2根I28b支撐） 恒載：1.19/226+2.95/21.5=17.68kN/m 活載：2.95/26.5=9.58kN/m 5.4.2支架整體計算結果 （1）正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 5.4-2 所示。 圖 5.4-2 支架整體正應力分析結果圖 最

33、大正應力203MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應力計算取荷載設計值，剪應力結果如圖 5.4-3所示。 最大剪應力為56.2Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結果取荷載的標準組合，結果如圖 5.4-4 所示。 圖 5.4-4 支架整體變形分析結果圖 支架整體變形5.8mm。 5.4.3縱橋向I28b工字鋼計算結果 （1）正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 5.4-5 所示。 圖 5.4-5正應力分析結果圖 最大正應力78.2MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應力計算取荷載設計值，剪應力結果如圖5.4-6 所示。

34、 圖 5.4-6剪應力分析結果圖 最大剪應力為31.1Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結果取荷載的標準組合，結果如圖 5.4-7所示。 圖 5.4-7變形分析結果圖 懸臂1.21m側最大變形為5.805-3.576=2.229mm<1210/250=4.84mm，安全。 5.4.4 橫橋向2I45b工字鋼計算結果 （1）正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 5.4-8所示。 圖5.4-8正應力分析結果圖 最大正應力83.4 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應力計算取荷載設計值，剪應力結果如圖 5.4-9 所示。

35、 圖 5.4-9剪應力分析結果圖 最大剪應力為56.2Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結果取荷載的標準組合，結果如圖 5.4-10所示。 圖 5.4-10變形分析結果圖 懸臂2m最大變形為3.963-2.664=1.299mm<2000/250=8mm，安全。 5.4.5 鋼管樁計算結果 （1）正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 5.4-11 所示。 圖 5.4-11正應力分析結果圖 最大正應力55.3 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）鋼管樁反力計算取荷載設計值，反力結果如圖 5.4-12 所示。 圖 5.4-12反力分析

36、結果圖 鋼管樁最大反力為769.1KN。 （3）鋼管樁基礎混凝土強度驗算 鋼管立柱支撐在橋梁承臺混凝土之上，為C35鋼筋混凝土。C35混凝土軸心抗壓強度設計值11.9Mpa。樁底預埋鋼板鋼板邊長 0.8m,則混凝土承受荷載： σ1=Σax/A=769103/ 8002 =1.2Mpa＜σ=11.9Mpa，滿足要求！ （4）鋼管樁穩(wěn)定性驗算 立柱按一端鉸接一端自由，則計算長度l0=2.013=26m 鋼管立柱回轉半徑i==219.92mm λ= l0/i=26000/219.92=118.2＜［λ］=150（鋼構件立柱） 查表得穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.451,安全系數(shù)取2； 2σ

37、=P/ψA=769000/(0.50715624.6)=194Mpa＜215 Mpa 6 直線段支架驗算 6.1 支架結構設計 直線段采用鋼管支架現(xiàn)澆法施工。支架在墩身兩側對稱布置。支架支撐立柱采用直徑630mm壁厚8mm的鋼管，橫橋向3排，間距按3.5m標準排列,縱橋向兩排，第一排鋼管支架安裝在承臺的預埋鋼板上，距墩邊距離為1m，第二排采用鋼管樁基礎。距第一排間距為3.7m。柱頂分配梁采用雙拼I45b工字鋼，其上為縱橋向I28b工字鋼，工字鋼上設置橫橋向100mm100mm方木間距按0.25m布置，上鋪18mm竹膠板底模面板。 支架結構設計見圖6.1-1 支架結構設計圖。

38、圖6.1-1支架結構設計圖 6.2 竹膠板面板驗算 面板采用18mm厚竹膠板，背肋方木（100mmx100mm）間距0.25m，按三等跨連續(xù)梁進行驗算，取計算單元寬度為1mm，計算跨徑0.15m（凈距）。 ② 截面特性計算 慣性矩： I=bh3/12=1183/12 =486mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6 =1182/6 =54mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q1=1.2（262.92/0.950.001+1.50.001）+1.4（2.5+2+2）0.001=10.6710-2KN/m 計算撓度時，q2=262.92/0.950.001+1.50

39、.001=8.1410-2KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.110.6710-20.10.1=1.06710-4KNm ③彎應力計算 σ=M/W=106.7/54=1.9MPa<50MPa，抗彎滿足要求。 ④撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.6778.1410-21004/100x9103486=0.012 mm

40、100)mm2方木荷載計算 采用荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進行計算。見圖4.3-1墩邊斷面圖。 圖6.3-1墩邊斷面圖（單位：m） 腹板下區(qū)域 恒載 2.26/0.590.226+1.50.2=20.21kN/m 活載 6.50.2=1.3 kN/m 底板下區(qū)域 恒載 （3.65+4.49）/5.520.226+1.50.2=8.0kN/m 活載 6.50.2=1.3 kN/m （2）(100100)mm2方木計算模型 采用有限元分析軟件Midas/civil進行建模計算，計算模型如圖5.3-2，圖5.3-3，圖5.3-4。計算模型中施加荷載標準值，方木

41、自重荷載由軟件自動計算，荷載組合由計算程序完成。 圖6.3-2 (100100)mm2方木計算模型 圖6.3-3 恒載加載圖 圖6.3-4 活載加載圖 （3）(100100)mm2方木計算結果 正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 6.3-5 所示。 圖6.3-5 正應力分析結果圖 最大正應力為2.2 Mpa< fw =13Mpa,安全。 圖6.3-6 剪應力分析結果圖 最大剪應力為0.69Mpa< fv =1.9Mpa,安全。 圖6.3-7 變形分析結果圖 最大變形為0.063mm< 600/400=1.5mm,安全。 6.4 現(xiàn)澆

42、支架整體計算 6.4.1整體模型建立 采用有限元分析軟件 Midas 進行模型建立，用梁單元進行模擬。從I28b工字鋼以下建立整體計算模型，模型中包括的構件從上向下依次為縱向工字鋼(I28b)、柱頂分配梁（2I45b）、鋼管立柱（Φ630Χ8）及柱間支撐槽鋼（【140 mm）。整體計算模型如圖 6.4-1所示。 6.4-1 現(xiàn)澆支架整體模型 荷載計算及整體模型加載，墩邊斷面按均布荷載進行計算。見圖6.4-4，6.4-5,6.4-6。 底腹板荷載施加在縱橋向工字鋼(I28b)上，翼緣板荷載施加在縱橋向翼緣板區(qū)域2根工字鋼(I28b)上，兩排工字鋼間距1.5m。 圖6.4

43、-2 直線段立面圖 圖6.4-3 直線段斷面圖 III截面腹板區(qū)域； 恒載 2.40/0.950.326+1.50.3=20.15kN/m 活載 6.50.3=1.95kN/m I截面（即墩邊截面）腹板區(qū)域； 恒載 2.92/0.950.326+1.50.3=24.42kN/m 活載 6.50.3=1.95kN/m III截面底板下區(qū)域； 恒載 （1.91+1.93）/4.80.626+1.50.6= 13.38kN/m 活載 6.50.6=3.9kN/m I截面（即墩邊截面）底板下區(qū)域； 恒載 （3.04+3.78）/4.80.626+1.50.

44、6= 23.06kN/m 活載 6.50.6=3.9kN/m 翼緣板區(qū)域（縱橋向2根I28b支撐） 恒載 1.19/226+2.95/21.5=17.68kN/m 活載 2.95/26.5=9.59kN/m 圖6.4-4 腹板區(qū)域加載圖 圖6.4-5 底板區(qū)域加載圖 圖6.4-6 翼緣板區(qū)域加載圖 6.4.2支架整體計算結果 （1）正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 6.4-7 所示。 圖 6.4-7 支架整體正應力分析結果圖 最大正應力134 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應力計算取荷載設計值，剪應力結果如圖

45、6.4-8所示。 最大剪應力為72Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結果取荷載的標準組合，結果如圖 6.4-9 所示。 圖 6.4-9支架整體變形分析結果圖 支架整體變形7.59mm。 6.4.3縱橋向I28b工字鋼計算結果 （1）正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 6.4-10所示。 圖 6.4-10正應力分析結果圖 最大正應力134.8 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應力計算取荷載設計值，剪應力結果如圖6.4-11 所示。 圖 6.4-11剪應力分析結果圖 最大剪應力為57.4Mpa< fv =125Mpa,安

46、全。 （3）變形計算結果取荷載的標準組合，結果如圖 6.4-12所示。 圖 6.4-12變形分析結果圖 經比較： 跨中斷面最大變形為7.6-（2.3+2.7）/2=5.1mm<3700/400=9.25mm，安全。 6.4.4 柱頂縱橋向2I45b工字鋼計算結果 （1）正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 6.4-13 所示。 圖 6.4-13正應力分析結果圖 最大正應力85.1 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應力計算取荷載設計值，剪應力結果如圖6.4-14 所示。 圖 6.4-14剪應力分析結果圖 最大剪應力為71.9Mpa< fv

47、=125Mpa,安全。 （3）變形計算結果取荷載的標準組合，結果如圖6.4-15所示。 圖 6.4-15變形分析結果圖 經比較： 懸臂1.8m側最大變形為3.1-1.1=2mm<1800/250=7.2mm； 懸臂0.95m側最大變形為2.04-1.01=1.03 mm<950/250=3.8mm； 跨中斷面最大變形為2。7-（1.4+1.0）/2=1.5mm<3500/400=8.75mm，安全。 6.4.5 鋼管樁計算結果 （1）正應力計算取荷載設計值，正應力結果如圖 6.4-16 所示。 圖 6.4-16正應力分析結果圖 最大正應力68.8 MPa< fw =

48、215Mpa,安全。 （2）鋼管樁反力計算取荷載設計值，反力結果如圖 6.4-17 所示。 鋼管樁最大反力為924KN。 （3）鋼管樁基礎混凝土強度驗算 鋼管立柱第一排支撐在橋梁承臺混凝土之上，為C35鋼筋混凝土。C35混凝土軸心抗壓強度設計值16.7Mpa。樁底預埋鋼板80080020mm鋼板,則混凝土承受荷載： σ=N/A=794.6103/8002 =1.24Mpa＜σ=16.7Mpa，滿足要求！ 第二排鋼管樁支撐在條形基礎上，條形基礎長尺寸：長寬高=91.21m，C25混凝土軸心抗壓強度設計值11.9Mpa。樁底預埋正方形鋼板鋼板邊長0.80m,樁受力不均勻系數(shù)取1.

49、2，則混凝土承受荷載： σ1=F/A=924.4103/8002 =1.44Mpa＜σ=11.9Mpa，滿足要求！ 地基計算 換填建筑磚碴，假定換填厚度1.5m，應力擴散角30。 換填頂面應力： σ2=F/A=924/(9/32.2) =140Kpa 換填基底應力： σ3=F/A=924/(9/3(2.2+1.52tan30)) =78.3Kpa 通過計算知，假定換填厚度為1.5m，側換填前基底承載力不小于140Kpa，換填后頂面承載力不小于78.3Kpa。 7 直線段內外側模板驗算 由于直線段模板采用的材料和支撐方式與0號塊模板相同，模板高度與受力卻小于0號塊模板，故不做驗算。