機(jī)械專(zhuān)業(yè)+汽車(chē)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)設(shè)計(jì)

《機(jī)械專(zhuān)業(yè)+汽車(chē)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《機(jī)械專(zhuān)業(yè)+汽車(chē)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)設(shè)計(jì)（35頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、汽車(chē)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)設(shè)計(jì) 摘要 速度驅(qū)動(dòng)軸對(duì)于轎車(chē)來(lái)說(shuō)是一個(gè)非常關(guān)鍵的部位。它直接關(guān)系到汽車(chē)的穩(wěn)定性及力的傳動(dòng)性能。等速驅(qū)動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度直接影響到它的性能與壽命，為實(shí)現(xiàn)綜合的最佳標(biāo)準(zhǔn)化效果，需進(jìn)行系列化設(shè)計(jì)。首先確定了汽車(chē)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的結(jié)構(gòu)主參數(shù)及其上、下限，列出了若干基本參數(shù)，然后選擇符合汽車(chē)要求的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行設(shè)計(jì)，進(jìn)而對(duì)產(chǎn)品的基本參數(shù)進(jìn)行系列化設(shè)計(jì)，并闡述了產(chǎn)品系列化設(shè)計(jì)的作用。其主要研究工作如下： 本文以國(guó)內(nèi)的某種汽車(chē)作為研究對(duì)象，為這種型號(hào)的轎車(chē)選取前置的驅(qū)動(dòng)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，選取的萬(wàn)向節(jié)在性能方面滿(mǎn)足轎車(chē)的使用壽命要求，在結(jié)構(gòu)上滿(mǎn)足強(qiáng)度剛度性能。并對(duì)其基本參數(shù)加

2、以設(shè)計(jì)和改進(jìn)，再運(yùn)用CATIA軟件與ADAMS軟件聯(lián)合仿真分析對(duì)本文所設(shè)計(jì)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)分析，檢驗(yàn)了該球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的正確性，并驗(yàn)證了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性，并有助于改進(jìn)產(chǎn)品。 關(guān)鍵詞：球籠式等速萬(wàn)向節(jié)；參數(shù)化設(shè)計(jì)；動(dòng)力學(xué)分析 Abstract The speed drive shaft is a key part of the car. It is directly related to the stability of the vehicle and force transmission performance. Constant speed

3、 of the drive shaft structure strength directly affect its performance and life, and the intensity of the constant speed drive shaft structure depends on the transmission parts in the process of the internal contact stress distribution, size, however the traditional test method cannot determine the

4、contact stress of complex structure, so that by finite element numerical method to accurately simulate the transmission process is particularly important, also is the main method of design and development process. In this paper, on the basis of related literature at home and abroad are reviewed. The

5、 research of ball cage patterned constant speed universal joint as the research object, to parametric design of products, is currently widely used two kinds of raceway cross section of universal joint kinematics and dynamics, the respect such as the static contact stress was studied, and the race of

6、 universal joint is optimized to improve. The research work is as follows: Based on a domestic manufacturer before the engine front drive car constant speed drive shaft of ball cage patterned constant speed universal joint as the research object, using 3 d reconstruction technology, using three coo

7、rdinate measuring machine parts size precise scanned into the computer, then using CATIA software combining ADAMS software and the simulation analysis of this paper, the design of ball cage patterned constant speed universal joint shaft kinematics and dynamics analysis, validate the correctness of b

8、all cage patterned constant speed universal joint drive shaft structure design; Virtual prototype technology was used to analyze the performance of the constant velocity universal joint drive shaft.. Key words：Ball cage type constant velocity universal joint; Parametric design; Dynamic analysis

9、目錄 摘要 2 Abstract 3 第1章 緒 論 6 1.1研究背景及課題來(lái)源 6 1.2等速萬(wàn)向節(jié)簡(jiǎn)介 8 1.3球籠式等速萬(wàn)向節(jié)簡(jiǎn)介 10 1.4國(guó)內(nèi)外等速萬(wàn)向節(jié)的發(fā)展和研究概況 11 1.5論文研究的主要內(nèi)容 14 第2章 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的設(shè)計(jì) 15 2.1 引言 15 2.2 汽車(chē)等速萬(wàn)向節(jié)結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)的確定 15 2.2.1基于帕姆格倫-邁因納原理的萬(wàn)向節(jié)使用壽命估算 15 2.2.2 汽車(chē)等速萬(wàn)向節(jié)使用壽命計(jì)算實(shí)例 16 2.2.3 RF95萬(wàn)向節(jié)基本尺寸參數(shù)的確定 18 2.3 本章小結(jié) 22 第3章 RF95萬(wàn)向節(jié)模型建立 23 3.1

10、CAD參數(shù)化設(shè)計(jì) 23 3.2 參數(shù)化建模技術(shù) 24 3.3 等速萬(wàn)向節(jié)三維參數(shù)化模型的建立 25 3.3.1 RF95萬(wàn)向節(jié)各組件的結(jié)構(gòu)參數(shù)化建模 25 3.3.2 RF95萬(wàn)向節(jié)各組件的裝配 26 3.4 本章小結(jié) 26 第4章 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)動(dòng)力學(xué)分析 27 4.1 引言 27 4.2 建立模型 27 4.2.1 三維模型的建立 27 4.2.2 力學(xué)模型的建立 27 4.3 仿真技術(shù)與分析 30 4.3.1 等速性分析 30 4.3.2 溝道壓力分析 31 4.4 本章小結(jié) 31 第5章 研究總結(jié)與展望 33 5.1 研究總結(jié) 33 5.2 展望 3

11、3 參考文獻(xiàn) 35 第1章 緒 論 1.1研究背景及課題來(lái)源 目前的汽車(chē)讓人類(lèi)出行變得非常便利，所以自從汽車(chē)發(fā)展起來(lái)之后，對(duì)于汽車(chē)的研究一直在持續(xù)。為了提升汽車(chē)的各種性能，各國(guó)的學(xué)者都從汽車(chē)的各種零部件入手，通過(guò)研發(fā)更加高性能的零部件，力求延長(zhǎng)汽車(chē)的使用壽命、提高汽車(chē)的穩(wěn)定性、加快汽車(chē)的啟動(dòng)速度以及增強(qiáng)汽車(chē)的靈敏性等各種方面的性能。所以汽車(chē)的很多技術(shù)都越來(lái)越受到科學(xué)家的關(guān)注，并積極自主研發(fā)更好的零部件，為汽車(chē)工業(yè)的發(fā)展做出了非常長(zhǎng)遠(yuǎn)的貢獻(xiàn)。 汽車(chē)的發(fā)動(dòng)機(jī)和四個(gè)車(chē)輪鏈接并進(jìn)行力的傳動(dòng)就要用到萬(wàn)向節(jié)，所以汽車(chē)的等速萬(wàn)向節(jié)關(guān)系到汽車(chē)的傳動(dòng)性能，以及穩(wěn)定性扮演者非常重要的一個(gè)角色

12、[1]。而隨著科技的不斷更行，以及人類(lèi)對(duì)于汽車(chē)的追求不再僅僅是滿(mǎn)足傳動(dòng)的性能，而是不斷追求汽車(chē)的更高的穩(wěn)定性、舒適性、靈敏性等一系列的高追求。那么等速萬(wàn)向節(jié)就要具有更加高的性能要求，而不是僅僅為了力的傳輸，以及方向改變要求[2]。高速發(fā)展的汽車(chē)工業(yè)，使得汽車(chē)的前置驅(qū)動(dòng)（FF）以及四輪驅(qū)動(dòng)（4WD）相繼問(wèn)世，在這兩種不同類(lèi)型的汽車(chē)驅(qū)動(dòng)方面，萬(wàn)向節(jié)就要起到關(guān)鍵性的作用，正是等速萬(wàn)向節(jié)的發(fā)展才能促使這兩種類(lèi)型的汽車(chē)產(chǎn)生，而且也推動(dòng)了前置驅(qū)動(dòng)和四輪驅(qū)動(dòng)汽車(chē)的發(fā)展。等速萬(wàn)向節(jié)將發(fā)動(dòng)機(jī)輸出的力傳輸?shù)狡?chē)的車(chē)輪，并實(shí)現(xiàn)改變方向的作用，在實(shí)現(xiàn)這兩個(gè)作用的同時(shí)，還能夠保持相同的角速度輸出，將動(dòng)力重發(fā)動(dòng)機(jī)的減速器

13、傳遞到汽車(chē)的車(chē)輪當(dāng)中。在四輪驅(qū)動(dòng)的汽車(chē)當(dāng)中，等速萬(wàn)向節(jié)可以將發(fā)動(dòng)機(jī)的力減速主傳動(dòng)軸的力傳輸?shù)角拜嗇S和后輪軸，實(shí)現(xiàn)前后兩輪的相同的角速度，擁有相同的輸出轉(zhuǎn)速，提高汽車(chē)的穩(wěn)定性能。而前置驅(qū)動(dòng)汽車(chē)的萬(wàn)向節(jié)是通過(guò)將主傳動(dòng)軸的力矩，通過(guò)轉(zhuǎn)向并輸出相同的角速度，為前置驅(qū)動(dòng)的汽車(chē)前輪軸提供動(dòng)力。這種傳動(dòng)方式甚至可以實(shí)現(xiàn)軸線不在同一直線上的動(dòng)力及角速度的傳動(dòng)，這種動(dòng)力傳動(dòng)特征可以通過(guò)具體的圖形來(lái)顯示，如圖1-1所示。 圖1-1 等速萬(wàn)向節(jié)在汽車(chē)上的應(yīng)用 在如今的等速萬(wàn)向節(jié)和最初的等速萬(wàn)向節(jié)已經(jīng)有了非常大的差異性，現(xiàn)在的等速萬(wàn)向節(jié)已經(jīng)分為了很多個(gè)部件，等速萬(wàn)向節(jié)的總的結(jié)構(gòu)不再是一個(gè)整體，而是包括了前置的

14、減速裝置和傳動(dòng)軸等一系列的部件，這樣設(shè)計(jì)的目的就是使得汽車(chē)能夠在不同的路段、不同的速度以及實(shí)現(xiàn)更靈活性的轉(zhuǎn)向方面，等速萬(wàn)向節(jié)能夠發(fā)揮到更好的作用，如圖１-2所示。而等速萬(wàn)向節(jié)的基本作用是力的傳遞，就是將發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出力通過(guò)主減速器再連接等速萬(wàn)向節(jié)將力傳遞到車(chē)輪端，實(shí)現(xiàn)力和方向的改變，而且保持角速度不變的性質(zhì)。等速萬(wàn)向節(jié)的轉(zhuǎn)向功能就是將發(fā)動(dòng)機(jī)主減速裝置的相同角速度進(jìn)行方向的轉(zhuǎn)換，最大轉(zhuǎn)換的角度可以進(jìn)行偏轉(zhuǎn)40左右，而在這個(gè)過(guò)程中，等速萬(wàn)向節(jié)就發(fā)揮了巨大的作用，相當(dāng)于作為一個(gè)力的中轉(zhuǎn)站，將發(fā)動(dòng)機(jī)的力傳輸給驅(qū)動(dòng)輪，并使其方向發(fā)生改變。正是這兩種功能使得等速萬(wàn)向節(jié)就需要非常高的性能要求，因?yàn)榱Φ膫鬏斶^(guò)大

15、或者方向稍微的偏差都可以會(huì)導(dǎo)致汽車(chē)的顛簸性，使得汽車(chē)的穩(wěn)定性功能下降。  圖1-2 等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總成 所以等速萬(wàn)向節(jié)在設(shè)計(jì)的時(shí)候，在各個(gè)方面都要做到非常合理，并在加工的時(shí)候都要做到非常精密加工。為了使得汽車(chē)的穩(wěn)定性功能的提升，那么就要根據(jù)不同的汽車(chē)，設(shè)計(jì)它所相適應(yīng)的等速萬(wàn)向節(jié) [3]。 汽車(chē)的可靠性，其實(shí)就是汽車(chē)在設(shè)計(jì)中所期望的速度、性能以及相關(guān)的一些功能，在汽車(chē)生產(chǎn)之后能夠達(dá)到相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)，并能夠?qū)崿F(xiàn)基本的性能保證。在這種情況可以選著較好較為精密的零件的型號(hào)，然后進(jìn)行相應(yīng)的拼裝，使其總體性能能夠的到相應(yīng)的加強(qiáng)，并盡可能的提高等速萬(wàn)向節(jié)的一些穩(wěn)定性、高精密性、靈敏性的相關(guān)功能。之后

16、再對(duì)總體拼裝的等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行總的檢測(cè)，進(jìn)行力學(xué)實(shí)驗(yàn)，或者模擬分析，以達(dá)到所期望的汽車(chē)要求，提高汽車(chē)的可靠性。雖然這樣的要求過(guò)程中，會(huì)相比于簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)更加復(fù)雜，但之后所要到的相關(guān)性能的產(chǎn)品，那么只需要改變相應(yīng)的參數(shù)，便可以得到更加嚴(yán)謹(jǐn)，更加高效，更加可靠的產(chǎn)品，進(jìn)而為總的汽車(chē)設(shè)計(jì)提供非常好的設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，并可以在后期總的裝配中避免很多不必要的檢測(cè)[4]。比如檢測(cè)萬(wàn)向節(jié)零件中的尺寸標(biāo)準(zhǔn)，相關(guān)零件的傳動(dòng)性能，以及傳動(dòng)軸的圓跳動(dòng)是否滿(mǎn)足設(shè)計(jì)的要求等一系列的待測(cè)的環(huán)節(jié)。通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)的零件進(jìn)行組裝，就可以節(jié)省很多這種檢測(cè)環(huán)節(jié)中不必要的一環(huán)[5]。到目前為止，我國(guó)的汽車(chē)工業(yè)的發(fā)展相對(duì)于國(guó)外起步很晚，所以在研發(fā)方面很

17、多技術(shù)都有相應(yīng)的欠缺，那么在設(shè)計(jì)方面，就更應(yīng)該不斷的進(jìn)行創(chuàng)興發(fā)展，從而使我國(guó)的汽車(chē)行業(yè)達(dá)到國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)，在汽車(chē)的使用壽命方面我國(guó)的汽車(chē)行業(yè)也存在著很大的問(wèn)題[6]等，這里的主要原因就是我國(guó)汽車(chē)發(fā)展和起步的時(shí)間遠(yuǎn)遠(yuǎn)晚于發(fā)達(dá)國(guó)家的，而汽車(chē)更新?lián)Q代的速度非?？欤覀儽仨氁羁痰卣J(rèn)識(shí)到我國(guó)汽車(chē)工業(yè)方面與其他發(fā)達(dá)國(guó)家汽車(chē)設(shè)計(jì)國(guó)家的汽車(chē)工業(yè)存在著差距[7]。面對(duì)這種情況，只有進(jìn)行高強(qiáng)度地進(jìn)行汽車(chē)核心部件的研發(fā)，并同時(shí)提高制造性能，以求達(dá)到世界汽車(chē)設(shè)計(jì)的頂端。作為設(shè)計(jì)方面必須要從提高汽車(chē)的可靠性能進(jìn)行，從而提高客戶(hù)對(duì)于我國(guó)汽車(chē)方面的體驗(yàn)感，之后才能夠在汽車(chē)市場(chǎng)中占據(jù)一席之地，并實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)久不衰的可能性，之后不斷的研

18、發(fā)、不斷地進(jìn)步才能夠使得我國(guó)的汽車(chē)工業(yè)得到更好的發(fā)展，同時(shí)可以從中獲得更加高的利潤(rùn)。 1.2 等速萬(wàn)向節(jié)簡(jiǎn)介 為了保證從主軸減速器傳遞到汽車(chē)車(chē)輪軸的角速度不發(fā)生改變[8]，那么在方向和力的傳遞過(guò)程中，等速萬(wàn)向節(jié)就起到了至關(guān)重要的一環(huán)[9]。等速萬(wàn)向節(jié)的作用就是傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)上主減速器的角速度和改變力的方向，起到一個(gè)中間轉(zhuǎn)接的裝置，是一個(gè)對(duì)于汽車(chē)來(lái)說(shuō)非常重要的零部件[10]。等速萬(wàn)向節(jié)本身要傳遞非常大的力矩，并且傳遞的速度也非?？?，并且在傳遞力的時(shí)候，方向的改變也起到非常大的作用，使得等速萬(wàn)向節(jié)的傳遞變得更加要求更加的精密，為加工的難度也大大的提高了，所以等速萬(wàn)向節(jié)在加工的時(shí)候也必須使用精

19、加工，使得傳動(dòng)性能才能達(dá)到所預(yù)期的那樣，提高等速萬(wàn)向節(jié)的穩(wěn)定性，提高汽車(chē)的穩(wěn)定性，使得汽車(chē)的使用壽命大大延長(zhǎng)。這樣的做法，雖然會(huì)導(dǎo)致制造成本的大大的提高，當(dāng)時(shí)所生產(chǎn)出來(lái)的等速萬(wàn)向節(jié)也能夠更加有效，性能更加的優(yōu)越，所能承載的力矩能夠達(dá)到更加的大，所傳遞的方向更加的準(zhǔn)確，所都能達(dá)到的性能要求也大大提升，進(jìn)而提升汽車(chē)的性能，使得汽車(chē)的壽命延長(zhǎng)，使得汽車(chē)的啟動(dòng)速度更塊，使得汽車(chē)的穩(wěn)定性加強(qiáng)，整體的性?xún)r(jià)比更加的高[11]。 在汽車(chē)的等速萬(wàn)向節(jié)使用過(guò)程中，一般分為兩種一種是滑塊是等速萬(wàn)向節(jié)，一種是固定式等速萬(wàn)向節(jié)兩種，這兩種的相應(yīng)的優(yōu)缺點(diǎn)可以參考下面的一個(gè)表格，他們的性能要求也分為很多種[12]。表1-

20、1中，明確地列舉了滑塊式等速萬(wàn)向節(jié)和固定式等速萬(wàn)向節(jié)的相關(guān)的一些特定的性能，以及各自適應(yīng)的范圍。 表1-1 常用等速萬(wàn)向節(jié)及性能特點(diǎn) 分類(lèi) 固定式 滑移是 性能特點(diǎn) 等角速度 活動(dòng)角大：40~50 壽命長(zhǎng) 等角速度 能夠形成活動(dòng)角：20~30 能夠軸向移動(dòng)、壽命長(zhǎng)、強(qiáng)度高 種類(lèi) RF(Rzeppa等速萬(wàn)向節(jié)) BJ(波菲爾德說(shuō)) UF(球叉式等速萬(wàn)向節(jié)) GE(三柱軸等速萬(wàn)向節(jié)) GJ(三柱軸式速萬(wàn)向節(jié)) DOJ(雙偏置等速萬(wàn)向節(jié)) TJ(三球銷(xiāo)等速萬(wàn)向節(jié)) VL(交叉軸等速萬(wàn)向節(jié)) 對(duì)于固定滑塊的等速萬(wàn)向節(jié)來(lái)說(shuō)，Rzeppa的等速萬(wàn)向節(jié)能夠有更加長(zhǎng)的

21、使用壽命，能夠?qū)崿F(xiàn)等角速度的傳遞，并且傳遞的角度更加的大 [13]，不同與Rzeppa等速萬(wàn)向節(jié)，波菲爾德的萬(wàn)向節(jié)，在構(gòu)造的設(shè)計(jì)方面更加的不同，所采用的圓弧型固定滑塊，使得傳遞的力能夠更加的大，所能承載的力矩也更加的大，所以能夠形成更加大的力矩輸出，在大卡車(chē)或者大型的汽車(chē)方面更加的適用。下面是等速萬(wàn)向節(jié)傳遞的一個(gè)總的概括圖，其中的1—球籠式等速萬(wàn)向節(jié)；2—鋼絲擋圈；3—固定端大卡箍；4—固定端密封罩；5—固定端小卡箍；6—傳動(dòng)軸；7—伸縮端小卡箍；8—伸縮端密封罩；9—伸縮端大卡箍；10—擋圈（GB/T894.1）；11—四球銷(xiāo)式等速萬(wàn)向節(jié)；12—鋼絲擋圈。 圖1-3 等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸總

22、成結(jié)構(gòu) 為了使得轎車(chē)在行駛過(guò)程中能夠更加平穩(wěn)更加快速或者更高速平穩(wěn)的形式，那么等速萬(wàn)向節(jié)就起到了至關(guān)重要的一環(huán)，等速萬(wàn)向節(jié)的力的傳輸以及方向的改變都會(huì)很大程度的影響到汽車(chē)的穩(wěn)定性能，為了使得汽車(chē)在特定的一些路面或者特定的天氣情況下還能夠正常高效的行駛，那么對(duì)于等速萬(wàn)向節(jié)的設(shè)計(jì)就要做到更加的高效更加的精密，才能滿(mǎn)足現(xiàn)代轎車(chē)的要求。 轎車(chē)在行駛過(guò)程中會(huì)碰到比較惡劣的路況，在這種時(shí)候就很考驗(yàn)轎車(chē)的總體性能，比如穩(wěn)定性，就是在比較高溫或者比較潮濕的情況之下保持汽車(chē)的平穩(wěn)的行駛，并且在萬(wàn)向節(jié)方面，如星形套、鋼球、滾動(dòng)軸，還有主軸之間的力的傳輸，就要保持比較高的穩(wěn)定性能[15]。在潮濕的情況之下，主軸

23、輸出的力矩的大小比價(jià)大，并且不能產(chǎn)生打滑的情況，在這樣的惡劣情況之下，球籠式等速萬(wàn)向節(jié)就有比較好的優(yōu)勢(shì)，因?yàn)榍蚧\式等速萬(wàn)向節(jié)不容易產(chǎn)生打滑的現(xiàn)象，同時(shí)在里的傳導(dǎo)過(guò)程中，因?yàn)槭潜容^圓滑的情況，所產(chǎn)生的熱能比較少，相對(duì)來(lái)說(shuō)力矩傳遞過(guò)程中損失的機(jī)械能就比較少，力的傳遞效率非常高。在方向的方面，球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳遞也有天然的優(yōu)勢(shì)，因?yàn)槭乔蛐蔚膫鲗?dǎo)，那么在轉(zhuǎn)向方面又有了更大的偏角，能夠傳遞更加大的角度，就是傳遞角度能夠比較大，相比其他的等速萬(wàn)向節(jié)。 1.3 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)簡(jiǎn)介 為了在球籠式等速萬(wàn)向節(jié)方面做出更加優(yōu)秀的萬(wàn)向節(jié)，就是使得球籠式等速萬(wàn)向節(jié)在力的傳遞過(guò)程中，或者方向的轉(zhuǎn)換過(guò)程中能夠具有更

24、加強(qiáng)的穩(wěn)定性能，國(guó)內(nèi)外很多科學(xué)家都做出了非常大的貢獻(xiàn)，這才使得球籠式等速萬(wàn)向節(jié)有了今天這樣非常優(yōu)秀的性能。球籠等速萬(wàn)向節(jié)最先的發(fā)明者是William A Whitney，他在 1663年的時(shí)候發(fā)明了球籠式等速萬(wàn)向節(jié)。而Robert Hook是在前人的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)方面做出了更加優(yōu)異的性能改變，他利用滾珠的方式代替了以前的蝸桿傳動(dòng)，這樣大大地提升了等速萬(wàn)向節(jié)方向改變的角度，使得等速萬(wàn)向節(jié)在速度改變方面能夠給出更加高的角度，傳遞的角度更加的大。再之后，也就是在1926年的時(shí)候球籠式等速萬(wàn)向節(jié)又有了新的發(fā)展，這次是在萬(wàn)向節(jié)的加工工藝上的改變，就是改變球籠等速萬(wàn)向節(jié)的弧形軌道，這一次的改進(jìn)，基本上就

25、是現(xiàn)在目前為的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)目前的模型。Rzeppa球籠式等速萬(wàn)向節(jié)如圖1-4所示。1—外套；２—鋼球；３—內(nèi)套；４—保持架；５—導(dǎo)向盤(pán)；６—彈簧；７—分度桿；８—墊塊。 圖1-4 Rzeppa球籠式等速萬(wàn)向節(jié) Stuber之后又對(duì)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)在鑄造工藝和相應(yīng)的其他功能進(jìn)行了提升，他的這樣的改變，能夠加強(qiáng)萬(wàn)向節(jié)的一些更加強(qiáng)的性能，對(duì)于一些標(biāo)配件的加強(qiáng)，更加的深入，更加的強(qiáng)，并組建成為轎車(chē)的標(biāo)準(zhǔn)配件。在此次加強(qiáng)之后，于1958年，Birfield作為一名英國(guó)的汽車(chē)方面的研究學(xué)者，他對(duì)于球籠式等速萬(wàn)向節(jié)也起到了非常關(guān)鍵性的作用，推動(dòng)了球籠式萬(wàn)向節(jié)的法杖，讓球籠式等速萬(wàn)向節(jié)發(fā)展的更

26、好，在穩(wěn)定性的方面做出了巨大的突破。如圖1-5所示。（O—萬(wàn)向節(jié)中心；A—外套滾道中心；B—內(nèi)套滾道中心；C—鋼球中心；θ—軸間擺角。 圖1-5 Birfield球籠式等速萬(wàn)向節(jié) 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的作用，體現(xiàn)在它的傳動(dòng)性能方面，一個(gè)是因?yàn)槭乔蛐蔚霓D(zhuǎn)向功能，那么能夠在方向的轉(zhuǎn)換方面達(dá)到更加廣闊的角度，使得轉(zhuǎn)換的角度達(dá)到40到五十度角左右，另一方面在球籠式等速萬(wàn)向節(jié)在性能方面，相比于其他的等速萬(wàn)向節(jié)，它的鋼珠傳動(dòng)能夠使得傳動(dòng)的輸出力矩更加大，就是能夠傳遞更大的速度，并且在輸出端鐘形殼采用的是軌道式[16]，這樣就可以充分地進(jìn)行傳遞，并實(shí)現(xiàn)力的穩(wěn)定功能，實(shí)現(xiàn)轎車(chē)的平穩(wěn)性，使得轎車(chē)在比較惡劣

27、的環(huán)境之下還能夠正常的行駛。球籠式等速萬(wàn)向節(jié)使用的是鋼珠和環(huán)形的外軌道進(jìn)行點(diǎn)接觸，使得摩擦更小，那么傳遞的功率將大大增大，從而實(shí)現(xiàn)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)能夠平穩(wěn)傳遞和旋轉(zhuǎn)。球籠式等速萬(wàn)向節(jié)在力的傳輸過(guò)程中，需要的是通過(guò)鋼珠和星形套保持的接觸，并在球面副的表面和外軌道有一定的偏心角，在鋼珠滾動(dòng)的時(shí)候，保持相同的角速度，并能夠?qū)崿F(xiàn)力的不同方向的傳輸。在為了確保球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的新型套滾高中心的位置和滾珠的位置保持較高的契合度，就需要對(duì)星形套和外軌道設(shè)計(jì)具有較高的工藝精度，以及非常大的挑戰(zhàn)性，保持星形套和保持架能夠有較好的切合度。在位置的方面就是通過(guò)上面的方式，使得鋼珠的位置時(shí)刻與星形套和保持架在外軌道準(zhǔn)

28、確的運(yùn)行。 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的加工比較復(fù)雜，而且成本也比其他的等速萬(wàn)向節(jié)更加的高，但卻能夠?qū)崿F(xiàn)力矩和方向角的更加精確地傳動(dòng)[17]，就它的強(qiáng)大功能。 1.4 國(guó)內(nèi)外等速萬(wàn)向節(jié)的發(fā)展和研究概況 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)在汽車(chē)方面運(yùn)用的非常廣泛，在日本和美國(guó)都有很高的使用率，就是因?yàn)樗膹?qiáng)大的性能，并且為汽車(chē)提供了更加好的穩(wěn)定性能，如在日本就有將近90%的使用率，在美國(guó)也有很高的使用率將近53%的轎車(chē)都是使用球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行力和方向的傳遞，在歐洲也有很多的運(yùn)用，球籠式等速萬(wàn)向節(jié)在歐洲汽車(chē)的市場(chǎng)上接近71.2%的使用率。正是因?yàn)榍蚧\式等速萬(wàn)向節(jié)的高性能，它的傳動(dòng)性能更加的優(yōu)越，而消耗的功率更少

29、，穩(wěn)定性能更佳，所以在汽車(chē)的使用中有非常大的使用價(jià)值。無(wú)論是國(guó)內(nèi)還是國(guó)外大部分的汽車(chē)的萬(wàn)向節(jié)都是選用的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，即使球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的價(jià)格更加的高，而且制造的成本更加大，但是相對(duì)于汽車(chē)的總體性能卻能夠提升很多，能夠很大程度低提高汽車(chē)的穩(wěn)定性，同時(shí)使汽車(chē)的品均使用壽命也能夠增加。在目前GKN公司最近發(fā)明了比較高性能的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，通過(guò)高精度的加工工藝實(shí)現(xiàn)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的表面粗糙度大大減少，使得總的質(zhì)量有了質(zhì)的飛越。但是球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的研究一直是無(wú)止境的，只有不斷地開(kāi)拓、不斷地研發(fā)、不斷地加強(qiáng)才能夠滿(mǎn)足人類(lèi)越來(lái)越高的要求，在汽車(chē)的研究方面也能夠達(dá)到更加高的境界。 在球籠式等速萬(wàn)向

30、節(jié)中的設(shè)計(jì)還包括了鋼珠的設(shè)計(jì)，有一些就采用的七個(gè)鋼珠進(jìn)行傳動(dòng)，而目前大部分的采用的是六鋼珠，在軌道中進(jìn)行力的傳輸，鋼珠在星形套和保持架中，通過(guò)外弧形軌道進(jìn)行先接觸，然后改變力的方向，而保持輸出的角速度與輸入的角速度相等[19]。七溝式傳動(dòng)的特點(diǎn)就是在六溝式的方面增加一個(gè)鋼珠，這樣使得剛度和強(qiáng)度都有一定的提升性能，使得七溝式等速萬(wàn)向節(jié)在某段時(shí)間一直受到大部分科學(xué)家以及汽車(chē)行業(yè)的追捧。但是在實(shí)際生產(chǎn)制造過(guò)程中，七溝式球籠等速萬(wàn)向節(jié)的制造成本更加的高，因?yàn)槠邆€(gè)滾珠的不對(duì)稱(chēng)型，使得加工工藝更加的嚴(yán)格，而且對(duì)于整體球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的整體性能要求更加的高，才能夠使得七溝式球籠等速萬(wàn)向節(jié)達(dá)到所預(yù)期的理論值。

31、石寶樞通過(guò)對(duì)于六溝式球籠等速萬(wàn)向節(jié)的研究，從而在在六溝式萬(wàn)向節(jié)發(fā)展和研究七溝式球籠等速萬(wàn)向節(jié)的研究，使其達(dá)到預(yù)期的傳動(dòng)性能的要求；他的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)增加六溝式等速萬(wàn)向節(jié)的傳動(dòng)力的增加，并在實(shí)際運(yùn)用上體現(xiàn)了很高的價(jià)值，為我國(guó)的汽車(chē)發(fā)展工業(yè)提供了非常大的幫助，實(shí)現(xiàn)中國(guó)汽車(chē)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的突破，使得中國(guó)擁有自己的研發(fā)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，而不再一直受制約其它的汽車(chē)工業(yè)國(guó)家的級(jí)數(shù)壟斷，實(shí)現(xiàn)過(guò)我汽車(chē)工業(yè)的快速發(fā)展；其實(shí)在排除了七溝道球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的加工方面的難度，它在性能方面相比于六溝道球籠式等速萬(wàn)向節(jié)有很大的進(jìn)步，在性能方面有很大的優(yōu)勢(shì)，所以在汽車(chē)工業(yè)中會(huì)有越來(lái)越多的運(yùn)用，而且不僅僅只是國(guó)內(nèi)的運(yùn)用，在國(guó)外

32、同樣受到非常大的追捧[20]。在創(chuàng)新性方面，我國(guó)的很多機(jī)械方面的科學(xué)家都做出了很大的貢獻(xiàn)，在球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的設(shè)計(jì)中，還研究了橢圓形和圓弧型的軌道設(shè)計(jì)，這樣的設(shè)計(jì)能夠使得星形套的曲率半徑發(fā)生改變，實(shí)現(xiàn)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的使用壽命能夠有一個(gè)質(zhì)的提升，再就是隨著球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的質(zhì)量的提升相應(yīng)的，汽車(chē)的穩(wěn)定性能夠有一個(gè)較大的提升，同時(shí)在汽車(chē)的使用壽命方面也能有一定的提成。并在鋼珠設(shè)計(jì)方面，以Hertz的一些理論作為基礎(chǔ)，他在球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的研究中，提出了正交實(shí)驗(yàn)的一種模式，并在理論基礎(chǔ)上做出了相應(yīng)的創(chuàng)新，為七溝道球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的使用壽命做出了一種可靠的預(yù)測(cè)，從而能夠使得萬(wàn)向節(jié)在設(shè)計(jì)的時(shí)候，能夠更

33、加方面并有效，同時(shí)能夠在檢測(cè)其性能的方面，省下了很大的功夫，為球籠式等速萬(wàn)向節(jié)提供了非常大的便利[22]。 我國(guó)在八十年代之前，都沒(méi)有對(duì)汽車(chē)進(jìn)行過(guò)研究，所以當(dāng)然的在球籠式等速萬(wàn)向節(jié)方面也沒(méi)有過(guò)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，因?yàn)槲覈?guó)等速萬(wàn)向節(jié)起步的時(shí)間比較晚，所以在設(shè)計(jì)方面我們都是先購(gòu)買(mǎi)其他國(guó)家的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，這樣對(duì)于我國(guó)的汽車(chē)行業(yè)就有一種非常大依賴(lài)性，長(zhǎng)期的購(gòu)買(mǎi)并不能解決根本性的問(wèn)題，所以我國(guó)在八十年代之后，購(gòu)買(mǎi)其他國(guó)家的一些比較有名的汽車(chē)，這些汽車(chē)所采用的均是球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，并在這樣的基礎(chǔ)上，開(kāi)始我國(guó)對(duì)于球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的研究，并在之后取得了非?？煽康男阅?，對(duì)于我國(guó)的汽車(chē)工業(yè)的發(fā)展都是一道不可磨滅的歷史

34、。隨著我國(guó)對(duì)國(guó)外汽車(chē)的引進(jìn)，在汽車(chē)的前置驅(qū)動(dòng)和四輪驅(qū)動(dòng)以及后輪驅(qū)動(dòng)的裝置，都有著不同的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，這對(duì)于剛起步的國(guó)內(nèi)球籠萬(wàn)向節(jié)的研究有著非常大的幫助。通過(guò)這些舉措，為國(guó)內(nèi)的汽車(chē)研發(fā)奠定了非常大的基礎(chǔ)，并相應(yīng)成立了目前比較出名的一些國(guó)內(nèi)研究所，比如天津汽車(chē)研究所，襄陽(yáng)汽車(chē)研究所，以及上海的一些機(jī)械研究所。通過(guò)這些研究所的研究，才有了今天國(guó)內(nèi)汽車(chē)行業(yè)的發(fā)展，這些研究所也在汽車(chē)的研發(fā)方面取得了非常的研究成果，并在驅(qū)動(dòng)軸和萬(wàn)向節(jié)方面更是有突破性的進(jìn)展，比如找出了萬(wàn)向節(jié)在傳動(dòng)過(guò)程中有關(guān)于靈敏性的一些規(guī)律和相應(yīng)的結(jié)論 [9]。而其他的一些國(guó)內(nèi)學(xué)者則分析了等速萬(wàn)向節(jié)變形的一些規(guī)律，比如王良就是關(guān)于計(jì)算

35、了球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的理論計(jì)算，他對(duì)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的之中模型作為計(jì)算例子，計(jì)算了BJ75模型的球籠式等速萬(wàn)象的相應(yīng)的設(shè)計(jì) [10]。最近的很多國(guó)內(nèi)的額學(xué)者通過(guò)模擬球籠式萬(wàn)向節(jié)的動(dòng)力分析以及對(duì)于球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行強(qiáng)度剛度的檢測(cè)，做出三維模擬并進(jìn)行相應(yīng)的改變[11]。 1.5 論文研究的主要內(nèi)容 本文章主要是對(duì)某一類(lèi)的汽車(chē)，通過(guò)該汽車(chē)所要達(dá)到的汽車(chē)性能，選著相應(yīng)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，并對(duì)改球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行設(shè)計(jì)。之后再建立相應(yīng)的二維和三維的模型，然后通過(guò)動(dòng)力學(xué)分析，再檢測(cè)所設(shè)計(jì)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的性能，比如在強(qiáng)度和剛度上是否達(dá)標(biāo)，之后再對(duì)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行相應(yīng)的改進(jìn)，具體的內(nèi)容如下： 第

36、1章，通過(guò)對(duì)于球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的一個(gè)國(guó)內(nèi)外的研究近況，以及研究的目的和研究的意義進(jìn)行說(shuō)明。 第2章，通過(guò)帕姆格倫的設(shè)計(jì)原理，對(duì)于選用的汽車(chē)進(jìn)行壽命估算，然后選擇比較合適的RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行設(shè)計(jì)，再在RF95萬(wàn)向節(jié)的基本參數(shù)基礎(chǔ)上，對(duì)相應(yīng)的星形套和結(jié)構(gòu)框架，以及一系列的參數(shù)進(jìn)行特定的設(shè)計(jì)。 第3章，根據(jù)圓弧滾道的RF95萬(wàn)向節(jié)所設(shè)計(jì)的參數(shù)，在設(shè)計(jì)完RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的基礎(chǔ)上，再進(jìn)行相應(yīng)的三維建模，建立RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)模型，然后再進(jìn)行力學(xué)的模擬分析，檢測(cè)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的強(qiáng)度和剛度。 第4章，運(yùn)用CATIA軟件與ADAMS軟件聯(lián)合仿真分析對(duì)本文所設(shè)計(jì)的RF95

37、球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)分析，驗(yàn)證了該球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的可行性。 第5章，對(duì)整個(gè)的文章進(jìn)行歸納總結(jié)，并分析內(nèi)容的不足以及之后的工作期望。 第2章 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的設(shè)計(jì) 2.1 引言 對(duì)于球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的分析中，因?yàn)槎挤矫娴脑蚝筒淮_定的因素，比如汽車(chē)遭遇不同的路況、或者比較惡劣的環(huán)境之下進(jìn)行行駛運(yùn)行，再或者有其他的非預(yù)測(cè)的因素導(dǎo)致球籠式萬(wàn)向節(jié)的損壞等。這樣就會(huì)使得通過(guò)汽車(chē)檢測(cè)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的相應(yīng)性能變得不是很可行，所以本文是使用帕姆格倫的原理對(duì)某廠FF型的汽車(chē)進(jìn)行壽命估算，之后選取比較合適的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)。比如本文比價(jià)合適的RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)就比

38、較符合轎車(chē)的使用壽命的要求。 2.2 汽車(chē)等速萬(wàn)向節(jié)結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)的確定， 2.2.1基于帕姆格倫-邁因納原理的萬(wàn)向節(jié)使用壽命估算 一般情況之下，汽車(chē)的使用壽命難以預(yù)測(cè)，因?yàn)楦鞣N不可預(yù)測(cè)的原因，可能是出廠加工的時(shí)候裝配的不符合要求，或者汽車(chē)內(nèi)部零部件本身達(dá)不到規(guī)定的要求，在強(qiáng)度剛度方面不滿(mǎn)足要求，再或者汽車(chē)的設(shè)計(jì)不合理，為了方便檢測(cè)汽車(chē)的使用壽命，本文使用的是帕姆格倫的原理，通過(guò)他的原理計(jì)算出FF型汽車(chē)的使用壽命，并選擇相應(yīng)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，再通過(guò)選擇的萬(wàn)向節(jié)確定相應(yīng)的裝置的設(shè)計(jì)，是它滿(mǎn)足FF型汽車(chē)的基本設(shè)計(jì)要求。 在上世紀(jì)就有了檢測(cè)汽車(chē)使用壽命的方法，那就是通過(guò)帕姆格倫的理論方法進(jìn)行

39、汽車(chē)壽命的估算，雖然估算的要求是很都方面都是理論條件，但是能夠提供一種比較好的方法來(lái)比較汽車(chē)使用壽命的驗(yàn)算，方面人們更加有效地設(shè)計(jì)汽車(chē)的裝配設(shè)備，總的來(lái)說(shuō)是一個(gè)比較實(shí)效且合理的方法[3]。 表2-1 某汽車(chē)估算使用壽命計(jì)算公式表 內(nèi)容 單位 計(jì)算公式 起動(dòng)轉(zhuǎn)矩 Nm 附著轉(zhuǎn)矩 Nm 前輪驅(qū)動(dòng)轎車(chē) 后輪驅(qū)動(dòng) 軸轉(zhuǎn)速 r/min 路面行駛速度 km/h 轉(zhuǎn)矩 Nm 使用壽命 （球籠式） h 使用壽命 （三樞軸式） H 小時(shí)壽命 h 平均

40、速度 km/h 千米耐久度 km 2.2.2 汽車(chē)等速萬(wàn)向節(jié)使用壽命計(jì)算實(shí)例 本論文以FF型汽車(chē)為原型，對(duì)相應(yīng)的汽車(chē)要求進(jìn)行計(jì)算，再運(yùn)用比較合適的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，它的總體參數(shù)如下： 表2-2 FF型汽車(chē)的總的基本參數(shù)表 最大發(fā)動(dòng)機(jī)功率 最大轉(zhuǎn)矩 汽車(chē)總質(zhì)量 前軸許用載荷 驅(qū)動(dòng)轎傳動(dòng)比 滿(mǎn)載重心高度 靜態(tài)滾動(dòng)半徑 動(dòng)態(tài)滾動(dòng)半徑 前后軸距 還有該汽車(chē)的一些必要的傳動(dòng)性能的相關(guān)參數(shù)如表2-3所示： 表2-3 FF車(chē)型的傳動(dòng)性能的參數(shù) 檔位 1 2 3 4 5 變速箱is 3.545

41、2.105 1.3 0.943 0.789 利用率ax 1% 6% 18% 30% 45% 平均軸間夾角β 半軸外側(cè)β=7 半軸外側(cè)β=4 Ax=0.865 Ax=0.926 摩擦系數(shù)μ=1 振動(dòng)系數(shù)Ks=1.2 承載系數(shù)Kt=1.33 FF型汽車(chē)以其額定的2/3的速度進(jìn)行行駛計(jì)算，那么他行駛的距離將是10萬(wàn)公里的壽命[21]。 （1）該汽車(chē)輸出的力矩為MA： (2-1) （2）該汽車(chē)輸出的相應(yīng)附帶的力矩為MRF： (2-2) （3）型號(hào)的初步選定 通過(guò)式(2-1)中可以得到該汽車(chē)的輸出的力矩為MA=1267.89N?

42、m和該汽車(chē)的輸出附帶的力矩為MRF=897.88N?m，再通過(guò)查閱文獻(xiàn)[3]，選擇相應(yīng)型號(hào)的萬(wàn)向節(jié)，通過(guò)比較選擇了半軸的外側(cè)使用RF72型號(hào)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，并范放在半軸的外側(cè)面，在靠近車(chē)輪的地方放置球籠式等速萬(wàn)向節(jié)。 （4）檢測(cè)半軸外側(cè)的RF72型球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，它安放在該汽車(chē)的使用壽命，具體的計(jì)算過(guò)程中所要運(yùn)用到的公式如2-4所示 表2-4 檢測(cè)RF72型號(hào)的壽命 檔位 1 2 3 4 5 14.57 8.65 5.34 3.88 3.24 r/min 226.44 381.34 617.48 851.25 1017.39 km

43、 21.26 35.80 57.96 79.91 95.51 Nm 704.39 418.26 258.31 187.37 156.77 h 5.05 17.87 57.44 125.05 — h — — — — 191.22 km/h 75.63 km 79.74 6031<100000 通過(guò)計(jì)算得出相應(yīng)的結(jié)論，那就是RF71的球籠式萬(wàn)向節(jié)的使用，會(huì)使得汽車(chē)的使用壽命不達(dá)標(biāo)，具體的計(jì)算過(guò)程如下，因此要考慮更加好的更加耐磨更加耐久性的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)，以便達(dá)到該汽車(chē)的規(guī)定的使用壽命[17]：

44、 (2-3) RF85: RF91: RF91: 通過(guò)式(2-3)及相應(yīng)的推導(dǎo)，再查閱相關(guān)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的手冊(cè)，得到RF95型號(hào)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)滿(mǎn)足該汽車(chē)的要求。 2.2.3 RF95萬(wàn)向節(jié)基本尺寸參數(shù)的確定 RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的主要的組成結(jié)構(gòu)，包含了星形套，鋼珠，和框架結(jié)構(gòu)再就是相連接的轉(zhuǎn)動(dòng)軸，通過(guò)相應(yīng)的計(jì)算和查閱相關(guān)的資料文獻(xiàn)，最后推論以及計(jì)算的結(jié)論如下。 （1）選用的RF95型號(hào)的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的基本參數(shù)和基本尺寸如下圖2-3和下表2-6的RF95球籠式萬(wàn)向節(jié)的基本參數(shù)[7][28] 圖2-3 球籠式等速萬(wàn)向

45、節(jié)的基本尺寸 表2-6 RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)基本尺寸表 名稱(chēng) 代號(hào) 計(jì)算 參數(shù)(mm) 球形殼外徑 D 90 鋼球直徑 d 17.462 鋼球中心分布圓半徑 R 30.25 軸頸直徑 d1 26 星型套寬度 B B=1.8d 31.432 球籠寬度 B1 B1=1.8d 31.432 星型套滾道底徑 D1 D1=2.5d 43.655 球籠厚度 b b=0.185d 3.23 球籠槽寬度 b1 b1=d 17.462 球籠槽長(zhǎng)度 L L=(1.33~1.8)d 27.939 星型套花鍵外

46、徑 D2 D2≥1.55d 27.066 球形殼外滾道長(zhǎng)度 L1 L1=2.4d 41.909 溝道偏心距 h h=0.18d 3.143 （2）星形套和球形套之間的尺寸關(guān)系 一般來(lái)說(shuō)，球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的組成結(jié)構(gòu)有三種，就是星形套和球形罩之間的軌道可以有三種：包括了三點(diǎn)式接觸軌道，橢圓形軌道，還有一種就是圓弧型軌道；前面兩種的加工工藝都是比較復(fù)雜的，所以制造成本就會(huì)相應(yīng)的比較高，所需要的加工精度也相應(yīng)的要高很多，這樣來(lái)說(shuō)相應(yīng)的汽車(chē)所學(xué)要發(fā)費(fèi)在球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的金額要高很多；相比于前兩種的滾道，圓弧型滾道就沒(méi)有那么的困難，所需要的加工工藝不會(huì)非常復(fù)雜，并且結(jié)構(gòu)也比較簡(jiǎn)單

47、，相對(duì)于汽車(chē)的穩(wěn)定性能也不差[12]。綜合上面的比較，本文選取的滾道就是圓弧型滾道，所設(shè)計(jì)的鋼珠滾道也就如下圖所示的模型，鋼珠和滾道相切的截面圖，如圖2-4所示，圖中是以滾珠的球心為原點(diǎn)，建立相應(yīng)的直角坐標(biāo)系。R1是圓弧滾道的圓心半徑，d是滾珠的直徑，是滾珠的圓心和滾道的圓心之間的距離。 圖2-4 圓弧型滾道的幾何尺寸關(guān)系 由上圖可以得到相應(yīng)的關(guān)系式，，令，那么由直角三角形的勾股定理可以得到： (2-4) 令?為圓弧滾道的曲率系數(shù)，則可以得到，再進(jìn)行變形得到： (2-5)

48、由式(2-4)和(2-5)可以得到： (2-6) 通過(guò)上面的公式計(jì)算，可以得到圓弧滾道與滾珠兩圓心距，再由式(2-5)可以得知，R1僅與滾珠直徑d和滾道的曲率系數(shù)?有關(guān)。這里講RF95的基本參數(shù)帶入到計(jì)算中，即滾珠的直徑d=17.462 mm和滾道的曲率系數(shù)?=1.004代入，則由上面各式得到R1=8.766mm，OO1=0.035mm。 （3）裝球球窩的設(shè)計(jì)計(jì)算 如圖2-5所示，以球形殼的內(nèi)溝中心O為原點(diǎn)，建立xoy直角坐標(biāo)系。再通過(guò)相關(guān)文獻(xiàn)[7]的公式推導(dǎo)出相應(yīng)的關(guān)系式如下： 球形內(nèi)殼圓心到滾珠圓心距： (

49、2-7) 球形內(nèi)殼的半徑： (2-8) 裝球的球窩半徑： (2-9) 圖2-5 球形內(nèi)殼的相關(guān)參數(shù) 2.3 本章小結(jié) 基于帕姆格倫-邁因納原理的萬(wàn)向節(jié)使用壽命估算，對(duì)某廠FF型轎車(chē)總體參數(shù)進(jìn)行壽命估計(jì)，然后選擇滿(mǎn)足要求的RF95萬(wàn)向節(jié)，并確定RF95萬(wàn)向節(jié)的基本尺寸、星型套與球形殼滾道幾何尺寸、裝球球窩的尺寸。為下一章進(jìn)行RF95萬(wàn)向節(jié)的二維CAD參數(shù)設(shè)計(jì)和三維圖形建模提供數(shù)據(jù)。 第3章 RF95萬(wàn)向節(jié)模型建立 3.1 CAD參數(shù)化設(shè)計(jì) CAD是目前國(guó)內(nèi)使用非常多的一個(gè)繪圖軟件，并且大部分的二維圖形的繪制都是使用CAD制作，CAD

50、在二維圖形的繪制的時(shí)候，能夠簡(jiǎn)單并實(shí)效地輸入?yún)?shù)，所以在國(guó)內(nèi)的二維圖形的繪制，是首選的二維繪圖軟件。本文的二維圖形的繪制也是通過(guò)CAD軟件進(jìn)行繪制，通過(guò)繪制RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的二維圖形，并添加滾珠與星形套和星形架之間平面的截面圖，能夠很好地反映RF95球籠式萬(wàn)向節(jié)的基本形狀尺寸，為加工工藝做出相應(yīng)的鋪墊，同時(shí)為之后的三維建模提供一定的圖形參考。 對(duì)于不同的球籠式萬(wàn)向節(jié)，基本的形狀是不變的，只是在一些比較微小的尺寸方面需要針對(duì)性地做出修改。這里的RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)也是通過(guò)最基本的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的基本形狀，做出相應(yīng)尺寸的調(diào)整，這樣的好處就是能夠更加規(guī)范性地設(shè)計(jì)同一類(lèi)產(chǎn)品，而且不容易

51、出現(xiàn)比較大的偏差，同時(shí)在設(shè)計(jì)的時(shí)候也能更加具有規(guī)范性，而且在完成設(shè)計(jì)之后的檢測(cè)也能夠更加的方便，所以這樣的方法具有很大的實(shí)用性；在另一方面，通過(guò)基本的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行相應(yīng)的尺寸改變，能夠節(jié)省更多的時(shí)間，所以設(shè)計(jì)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)CAD的流程圖如下，而RF95萬(wàn)向節(jié)的CAD總成如圖3-1所示： 動(dòng)力學(xué)分析 二維工程圖 分析比較 三維設(shè)計(jì)模型 參數(shù)設(shè)計(jì) 圖3-1 RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)CAD總成圖 3.2 參數(shù)化建模技術(shù) 現(xiàn)在來(lái)說(shuō)比較常見(jiàn)的參數(shù)建模的方法有三種: 1. 通過(guò)某一個(gè)特定的尺寸進(jìn)行建模 這樣的方法主要

52、是，先規(guī)定一個(gè)比較重要的尺寸，然后其它的尺寸根據(jù)這個(gè)基本尺寸進(jìn)行相應(yīng)的改變，或者做出相應(yīng)的設(shè)計(jì)加工，或者是改變?cè)械囊恍┏叽鐏?lái)滿(mǎn)足整體的一個(gè)框架需要，達(dá)到比較完整的裝配需求，之后再是通過(guò)這一個(gè)尺寸的修改，為整個(gè)裝配的總成部件進(jìn)行修改，直到能夠達(dá)到相應(yīng)的規(guī)定要求為止[23]。 2. 通過(guò)約束性來(lái)進(jìn)行建模 就是通過(guò)規(guī)定某一些特定的相關(guān)約束，然后根據(jù)這些約束條件，對(duì)相應(yīng)的尺寸設(shè)計(jì)或者零件設(shè)計(jì)做出相應(yīng)的改變，在改變這些尺寸的時(shí)候必須要嚴(yán)格滿(mǎn)足相應(yīng)的約束條件，比如邊界條件的滿(mǎn)足，或者是改變相應(yīng)幾何體的位置，從而達(dá)到滿(mǎn)足裝配的要求，并且在最后的驅(qū)動(dòng)尺度要求中達(dá)到目標(biāo)要求的條件，再最后自動(dòng)生成比較合適的

53、尺寸參數(shù)，并設(shè)計(jì)出最終的零件裝配總設(shè)計(jì)[23]。 3. 通過(guò)特定的一些參數(shù)進(jìn)行建模 在球籠式等速萬(wàn)向節(jié)中就有比較總要的一些參數(shù)，這樣的參數(shù)會(huì)影響到很多其他的參數(shù)，比如比較總要的就是鋼珠的直徑，這個(gè)一個(gè)參數(shù)就是球籠式等速萬(wàn)向節(jié)比較特定的參數(shù)，可以通過(guò)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的滾珠進(jìn)行其他的設(shè)計(jì)，比如通過(guò)滾珠的直徑，再一步設(shè)計(jì)相應(yīng)的圓弧滾道的直徑，或者星形套的圓弧切削率，再就球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的保持架的中間矩形的長(zhǎng)寬設(shè)計(jì)[14]。 3.3 等速萬(wàn)向節(jié)三維參數(shù)化模型的建立 3.3.1 RF95萬(wàn)向節(jié)各組件的結(jié)構(gòu)參數(shù)化建模 前面通過(guò)了CAD對(duì)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的二維模型進(jìn)行了相應(yīng)的繪制，之后就是

54、對(duì)它的三維設(shè)計(jì)做出相應(yīng)的圖形，根據(jù)前面章節(jié)的基本產(chǎn)生，使用CATIA軟件進(jìn)行三維參數(shù)化的建模，繪制出RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的三維模型圖。在建模的過(guò)程中要使用到的Fomules功能，這個(gè)功能是對(duì)相應(yīng)特定的零件進(jìn)行約束，比如這里就是使用的是滾珠的約束，然后對(duì)其他的圖形再進(jìn)行隨著滾珠的尺寸進(jìn)行約束設(shè)計(jì)。 在使用CATIA進(jìn)行RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的三維模型進(jìn)行設(shè)計(jì)的時(shí)候，要運(yùn)用到比較多的操作，比如布爾運(yùn)算，比如掃略，再比如自動(dòng)選裝生成三維模型，很多的簡(jiǎn)單且實(shí)效的操作能夠讓三維設(shè)計(jì)變得更加的簡(jiǎn)單。這里主要設(shè)計(jì)了鋼珠的圖形，這是最為基本的一個(gè)零件尺寸，之后是球形殼的實(shí)體和星形套的實(shí)體圖，再添加保持

55、架的實(shí)體圖，這四個(gè)是最基本的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的零件，具體的圖形繪制之后的形狀如下： 圖3-2 鋼球?qū)嶓w模型 圖3-3球形殼實(shí)體模型 圖3-4 星形套實(shí)體模型 圖3-5 保持架實(shí)體模型 3.3.2 RF95萬(wàn)向節(jié)各組件的裝配 在完成對(duì)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的基本零件的設(shè)計(jì)之后，就是整體的裝配圖形，根據(jù)前面所設(shè)計(jì)的圖形進(jìn)行組裝就可以了，組裝之后的圖形如圖3-6所示，在這里還可以通過(guò)裝配的步驟來(lái)檢驗(yàn)零件尺寸設(shè)計(jì)的正確性，因?yàn)橹挥兴辛慵叽缯_的前提之下，才能夠生成三維的裝配，這也是一個(gè)驗(yàn)證零件尺寸的很好的方法。裝配之后進(jìn)

56、行的就是角度的設(shè)計(jì)，這里的角度選著為0角的設(shè)計(jì)，就是裝配模型的軸和其他的中性線和中心面在同一直線之上: 圖3-6 RF95 萬(wàn)向節(jié)裝配體模型 3.4 本章小結(jié) 本章根據(jù)第2章的圓弧滾道的RF95萬(wàn)向節(jié)參所設(shè)計(jì)的參數(shù)，對(duì)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的二維及三維模型的零件設(shè)計(jì)，以及完成RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的三維參數(shù)化設(shè)計(jì)和模型的裝配工作，建立起了模型數(shù)據(jù)庫(kù)，為第4章的RF95萬(wàn)向節(jié)動(dòng)力學(xué)分析工作提供相應(yīng)的計(jì)算模型。 第4章 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)動(dòng)力學(xué)分析 4.1 引言 在第三章中使用CATIA軟件完成了RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的三維模型的建立，這一章節(jié)將進(jìn)行的是使用ADAMS軟件對(duì)

57、RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行相應(yīng)的力學(xué)分析，主要分析的是是否滿(mǎn)足設(shè)計(jì)需要的強(qiáng)度和剛度，然后就是輸出的力矩是否能夠達(dá)到所預(yù)期的要求。對(duì)于RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的力學(xué)分析，能夠讓本文設(shè)計(jì)的萬(wàn)向節(jié)更加有理論性的證明，就是能夠很好的說(shuō)明本文設(shè)計(jì)的RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)設(shè)計(jì)的合理性，以及尺寸設(shè)計(jì)的合理性，并且能夠滿(mǎn)足相應(yīng)的各項(xiàng)指標(biāo)。這些力學(xué)分析的數(shù)據(jù)還可以有助于對(duì)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)一步改進(jìn)。 4.2 建立模型 4.2.1 三維模型的建立 RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的三維模型在CATIA中進(jìn)行建模，這是第3章中的三維模型繪制完成的，這里只需要將第三章中CATIA中RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)

58、的三維模型導(dǎo)入到力學(xué)分析軟件中就可以直接進(jìn)行相應(yīng)的力學(xué)分析和計(jì)算。 目前所使用的力學(xué)分析軟件有很多，比價(jià)常用的是ANASYS分析軟件，ANASYS軟件對(duì)于力的分析使用的非常多，但是在機(jī)械設(shè)計(jì)方面以及動(dòng)力學(xué)和運(yùn)功學(xué)的仿真方面ADAMS在機(jī)械領(lǐng)域運(yùn)用的更加廣泛。所以本文使用的是ADAMA軟件對(duì)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行相應(yīng)的數(shù)值模擬分析，以及使用動(dòng)力學(xué)分析，對(duì)球籠式萬(wàn)向節(jié)進(jìn)行力的分析，檢測(cè)設(shè)計(jì)的目標(biāo)RF95萬(wàn)向節(jié)是否能夠滿(mǎn)足相應(yīng)的強(qiáng)度和剛度的要求。 4.2.2 力學(xué)模型的建立 在機(jī)械的工程方面以及很多的機(jī)器設(shè)定方面，都需要設(shè)計(jì)相應(yīng)的間隙，以保持收縮率，為各個(gè)零件留出一定的間隙，這樣就能夠避

59、免整個(gè)機(jī)器當(dāng)中產(chǎn)生過(guò)多的應(yīng)力集中，否則產(chǎn)生的較大內(nèi)部應(yīng)力，甚至?xí)?dǎo)致機(jī)器甚至在還沒(méi)有運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)候就會(huì)因?yàn)閮?nèi)部應(yīng)力集中的特性，導(dǎo)致機(jī)器內(nèi)部某些零件直接變形，嚴(yán)重影響機(jī)器的性能，所以零部件之間必須要留有一定的間隙。在留出間隙之后，還學(xué)要保證間隙的合理性，因?yàn)殚g隙的存在，機(jī)器在運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)候，可能由于震動(dòng)的原因，各個(gè)零部件之間會(huì)產(chǎn)生一些碰撞，或者是某些板塊裝置的平移產(chǎn)生，這里就需要對(duì)間隙的設(shè)計(jì)進(jìn)行相應(yīng)的計(jì)算。 對(duì)于RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的摩擦力的計(jì)算，治理采用二維的平面模型進(jìn)行求解，求解的過(guò)程具體步驟如下面，這里要考慮運(yùn)動(dòng)模塊的運(yùn)動(dòng)副和摩擦系數(shù)，考慮到摩擦力的影響，對(duì)于碰撞模塊就有一定的影響，這里的間

60、隙和緩沖的潤(rùn)滑使用彈簧模擬，進(jìn)而對(duì)碰撞模塊的摩擦力的求解，使用彈簧的虎克定律進(jìn)行公式的運(yùn)算，如圖4-2所示，M1、M2分別是兩個(gè)模塊的質(zhì)量，x1、x2是兩個(gè)模塊的相對(duì)位移，g是兩個(gè)碰撞模塊的相對(duì)距離。 圖3-2 碰撞模塊 則通過(guò)上圖的碰撞模塊的簡(jiǎn)圖，可以得知法向作用力可以表示為： (4-1) 式(4-1)中的Fe是彈簧的等效彈力；Fd則是另一個(gè)滑塊相對(duì)的阻力；x，是兩個(gè)碰撞模塊的相對(duì)位移和相對(duì)速度。 使用Hertz作為理論基礎(chǔ)，使用非線性理論進(jìn)行計(jì)算，得到彈力、阻力和法向力之間的關(guān)系式如下：

61、 (4-2) 上式(4-2)中的k、n、c分別表示彈簧剛度、變形指數(shù)、阻尼系數(shù)，由試驗(yàn)或數(shù)值計(jì)算確定。 使用Coulomb的摩擦理論進(jìn)行切向的應(yīng)力計(jì)算： (4-3) 在上式中，v時(shí)接觸點(diǎn)的相對(duì)速度；μ是摩擦系數(shù)，摩擦系數(shù)是一個(gè)材料參數(shù)，它的數(shù)值大小通過(guò)上式可以看出，它只于法向切力有關(guān)。當(dāng)切力為零的時(shí)候，摩擦系數(shù)會(huì)發(fā)生改變，因?yàn)榍邢蛄榱?，表示沒(méi)有摩擦，只有法向力的存在，這個(gè)時(shí)候的傳統(tǒng)的Coulomb 模型就不再能夠解釋這種特例，如圖4-3所示。 由圖可以得知當(dāng)切向的相對(duì)速度為零的時(shí)候，那么切向力就是光滑的連續(xù)函數(shù)，具有一定的

62、收斂性質(zhì)。這時(shí)候，μs、μd、vs分別表示兩個(gè)碰撞模塊的靜摩擦系數(shù)、動(dòng)摩擦系數(shù)和靜摩擦轉(zhuǎn)換系數(shù)，當(dāng)切向力逐漸增大的時(shí)候，就表示法向力逐漸減小，那么靜摩擦?xí)蛑瑒?dòng)摩擦轉(zhuǎn)變，所以μs和μd都會(huì)相應(yīng)地逐漸發(fā)生改變； 本文通過(guò)Coulomb的摩擦力的模型進(jìn)行相應(yīng)的改進(jìn)，并的到了靜摩擦、動(dòng)摩擦和滑動(dòng)摩擦之間的關(guān)系，他們之間的關(guān)系如式(4-4)所示： (4-4) 圖4-3 修正的摩擦力模型 4.3 仿真技術(shù)與分析 本文使用的ADAMS軟件進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析，驗(yàn)證RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的強(qiáng)度剛度的達(dá)標(biāo)性，以及設(shè)計(jì)的合理性。這里輸入的扭矩是為200Nm，汽車(chē)減速軸的轉(zhuǎn)速設(shè)置為180

63、0()/s，并且所受到的力均勻地分布在主軸之上。 4.3.1 等速性分析 圖4-4是RF95等速萬(wàn)向節(jié)的傳動(dòng)力矩的數(shù)值，就是鐘形殼的速度差，它是傳動(dòng)軸的時(shí)間和角速度之間的關(guān)系反映，反映了傳動(dòng)軸和鐘形殼的契合度。再一次驗(yàn)證了RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的設(shè)計(jì)比較合理，通過(guò)圖形可以看出在很短的時(shí)間之內(nèi)，鐘形殼的旋轉(zhuǎn)速度就到達(dá)了額定的旋轉(zhuǎn)速度，這說(shuō)明傳動(dòng)軸和鐘形殼的轉(zhuǎn)動(dòng)契合度非常高，設(shè)計(jì)的也很合理。 圖4-4 鐘形殼轉(zhuǎn)速差 圖4-5是鐘形殼的轉(zhuǎn)動(dòng)角的反映，就是時(shí)間和轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系圖，通過(guò)圖形可以看到，鐘形殼轉(zhuǎn)角差在時(shí)間大概0.3秒之前有一個(gè)比較大的波動(dòng)性，這是因?yàn)樵趧倖?dòng)的時(shí)候，球籠式等速

64、萬(wàn)向節(jié)要將主減速器的力矩轉(zhuǎn)換角度輸出到車(chē)輪端的力矩，在這個(gè)過(guò)程中所發(fā)費(fèi)的時(shí)間，由圖4-5可以看出時(shí)間非常短，完全滿(mǎn)足轉(zhuǎn)向的要求。并且在剛啟動(dòng)的時(shí)候還伴隨著機(jī)械的震動(dòng)，所以在1秒之后是比較平穩(wěn)的波浪線，但是起伏不大，這說(shuō)明了本文設(shè)計(jì)的RF95球籠式萬(wàn)向節(jié)的穩(wěn)定性能比較好。 圖4-5 鐘形殼轉(zhuǎn)角差 4.3.2溝道壓力分析 圖4-6是整個(gè)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)主要零部件之間的壓力值，具體有鐘形殼與星形輪之間的相互壓力，通過(guò)圖形可以看出鐘形殼和星形輪之間的壓力值一直保持在6000N左右的數(shù)值，而這個(gè)數(shù)值遠(yuǎn)小于額定的壓力值，這說(shuō)明RF95的強(qiáng)度剛度要求完全能夠滿(mǎn)足，并且在隨著時(shí)間的變化，壓力

65、值一直保持著很好的平穩(wěn)性。 圖4-6 鐘形殼內(nèi)溝道、星形輪外溝道壓力曲線 4.4 本章小結(jié) 基于CATIA和ADAMS 軟件平臺(tái)，對(duì)本文設(shè)計(jì)的轎車(chē)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)實(shí)例進(jìn)行多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)仿真分析：（1）運(yùn)用CATIA軟件與ADAMS軟件聯(lián)合仿真分析對(duì)本文所設(shè)計(jì)的RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)分析，驗(yàn)證了該球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的正確性。（2）采用虛擬樣機(jī)技術(shù)對(duì)等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸進(jìn)行性能分析，驗(yàn)證結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的正確性與合理性，并有助于改進(jìn)產(chǎn)品。（3）非線性彈簧阻尼模型與修正的Coulomb摩擦力模型描述接觸碰撞力能夠取得滿(mǎn)意的結(jié)果。 第5章 研究總結(jié)與展望 5.

66、1 研究總結(jié) 針對(duì)某廠FF型轎車(chē)總體參數(shù)進(jìn)行壽命估計(jì)，然后選擇滿(mǎn)足要求的RF95萬(wàn)向節(jié)，并確定RF95萬(wàn)向節(jié)的基本尺寸、星型套與球形殼滾道幾何尺寸、裝球球窩的尺寸。建立三維模型并最后通過(guò)運(yùn)用CATIA軟件與ADAMS軟件聯(lián)合仿真分析對(duì)本文所設(shè)計(jì)的RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)分析，驗(yàn)證結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的正確性與合理性，最終的結(jié)果如下： （1）根據(jù)給定車(chē)型的主要參數(shù)，運(yùn)用帕姆格倫-邁因納原理計(jì)算校核半軸兩側(cè)萬(wàn)向節(jié)的使用壽命，選用RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)。并設(shè)計(jì)RF95萬(wàn)向節(jié)的基本尺寸、星型套與球形殼滾道幾何尺寸、裝球球窩的尺寸。 （2）根據(jù)圓弧滾道的RF95萬(wàn)向節(jié)所設(shè)計(jì)的參數(shù)，對(duì)RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的二維及三維模型的零件設(shè)計(jì)，以及完成RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的三維參數(shù)化設(shè)計(jì)和模型的裝配工作，建立起了模型數(shù)據(jù)庫(kù)。 （3）運(yùn)用CATIA軟件與ADAMS軟件聯(lián)合仿真分析對(duì)本文所設(shè)計(jì)的RF95球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)分析，驗(yàn)證了該球籠式等速萬(wàn)向節(jié)傳動(dòng)軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的可行性。 5.2 展望 本文針對(duì)FF型轎車(chē)選擇并設(shè)計(jì)符合條件的球籠式等速萬(wàn)向節(jié)