托輥里孔加工專用機床設計報告.doc

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1、目錄目錄 1 前言1 1.1 本課題設計的目的意義1 1.2 本人的工作構思和主要工作任務1 1.2.1 工作構思1 1.2.2 主要工作任務2 2 機床總體方案設計3 2.1 機床總體設計方案據(jù)的依3 2.1.1 工件3 2.1.2 使用要求3 2.2 工藝分析 3 2.2.1 工藝方法的確定4 3 機床總體布局6 3.1 機床傳動形式的選擇6 3.2 機床支承形式的選擇6 3.3 機床控制部位的布局6 3.4 機床主要技術參數(shù)的確定7 3.4.1 切削參數(shù)的確定7 3.4.2 主軸轉速的確定8 3.4.3 主電機的選擇8 4 主傳動設計10 4.1 運動設計10 4.1.2 齒數(shù)確定11

2、4.1.3 繪制主傳動系統(tǒng)圖11 4.1.3 轉速的確定11 4.2 主傳動的零件設計 12 4.2.1 齒輪設計與校核12 4.2.2 軸的設計與校核13 4.2.3 軸承的選擇荷校核19 4.3 聯(lián)軸器的選擇 21 5 夾緊系統(tǒng)錐形套的設計22 結束語23 參考文獻24 附錄 I25 附錄 II 27 致 謝29 摘要摘要 隨著現(xiàn)在科學技術的發(fā)展，現(xiàn)代化工業(yè)生產(chǎn)的主要特征表現(xiàn)在高生產(chǎn)率和先 進的技術徑濟指標兩方面。正是遵循這個原則。我們設計了托輥里孔加工專用機 床。該機床是加工帶式輸送機托輥管子兩端止口的自動化專用設備，能滿足目前 國內(nèi)外生產(chǎn)的各種類型托輥管子止口的加工。該機床可以加工管子

3、外徑 108mm，長度 375500mm。除上下料外，全加工工序由機床自動化完成。由 拖輥的兩端及倒角定位。主軸帶動工件旋轉，液壓夾緊，液壓無級調(diào)速進刀及液 壓偏心旋轉讓刀。電控部分采用了先進的日本進口可編程序控制器（簡稱 PC 機） 為核心的控制系統(tǒng)。限位采用國內(nèi)較先進的無接觸點開關。使設備的可靠性，適 用范圍和工作效率都大幅度提高。此設備適用于大批量的專業(yè)化生產(chǎn)，生產(chǎn)效率 高，調(diào)整方便。 關鍵字關鍵字：總裝配圖；主軸箱裝配圖；機床傳動原理；錐型套設計 Abstract Now with the development of science and technology. Industria

4、l production modernization of the main features of the high-performance productivity and advanced technical and economic indicators in two ways. It was followed this principle. We designed a roller Rikon for a special machine. The machine is processing belt conveyor idlers at both ends of the tubes

5、I only special equipment automation, meet current domestic and foreign production of various types of idler mouth tube processing. The machine can process 108mm diameter tube, length 375500mm. Baiting addition, all processes are completed by the machine automation. Idler from the two ends and chamfe

6、ring positioning. Led the workpiece spindle rotation, hydraulic clamping, hydraulic variable speed hydraulic feed and eccentric rotation for a knife. Electric control parts of the Japanese import advanced programmable controller (PC) as the core of the control system. Limit domestic use more advance

7、d non-contact switch. The reliability of the equipment, the scope of application and efficiency are greatly improved. This equipment suitable for mass production of specialized, high production efficiency, easier adjustment. Keywords : Assemble map； spindle box assembly； machine drive principle ；con

8、ical design sets 1 前言前言 1.1 本課題設計的目的意義本課題設計的目的意義 三年的大學生活就要結束了，我們即將走向社會，走向工作崗位，為了把我 們所學的理論知識應用于實際工作中去，更好地理論聯(lián)系實際，更好地為社會服 務，在史春香老師的指導下。我選了托輥里孔加工專用機床的總體設計。 1.2 本人的工作構思和主要工作任務本人的工作構思和主要工作任務 1.2.1 工作構思工作構思 主要部件的結構及性能 1）主傳動系統(tǒng) 主傳動系統(tǒng)有電機、聯(lián)軸器、花鍵杠及主軸箱組成，實現(xiàn)齒輪箱的主傳動及 工件長度的調(diào)整。 主軸箱安裝在左、右溜板上，左、右對稱，由電機帶動主軸夾緊及工件旋轉。 主要功

9、能是定位工件并實現(xiàn)主運動。 2）軸向進刀系統(tǒng) 軸向進刀系統(tǒng)安裝在左右油板上，左右對稱。由液壓缸傳遞實現(xiàn)刀具的軸向 進刀及軸向退回。 3）徑向讓刀系統(tǒng) 徑向讓刀系統(tǒng)由液壓缸傳遞運動。實現(xiàn)刀具的讓刀運動，使刀在軸向退回時， 防止刀尖劃傷已加工表面，保護加工精度。 4）刀行程調(diào)整部分 刀行程調(diào)整部分裝在進刀油缸活塞桿的尾部，通過絲杠與螺母的配合來調(diào)整 刀具的行程，達到需要加工的止口深度。 5）夾緊系統(tǒng) 夾緊是由液壓缸傳動的，通過活塞桿運動，推動左右油板運動，實現(xiàn)被加工 的夾緊與松開。 6）液壓站 液壓站實現(xiàn)進刀、讓刀、夾緊油缸的運動，調(diào)整刀具進給速度。 7）電器系統(tǒng) 電器系統(tǒng)實現(xiàn)啟動和循環(huán)加工。 1

10、.2.2 主要工作任務主要工作任務 設計題目：托輥里孔加工專用機床 設計要求：托輥的加工應首先保證內(nèi)外圓同軸度 0.06mm.其次不能破壞外 圓的直線度 0.40mm.應能保證加工后內(nèi)孔徑向尺寸 mm 和兩端加工深 0.07 0 102 度mm，加工后加工面的粗糙度：徑向 6.3，軸向 3.2。如圖所示： 0.20 0 15.5 圖 1-1 托輥 Fig 1-1 Roller a. 總裝配圖 b. 機床傳動原理 c. 主軸箱裝配圖 d. 錐型套 e. 設計說明書及相關文件 f . 外文翻譯 2 機床總體方案設機床總體方案設計計 機床總體設計是設計機床首先要解決的問題，它關系但機床部件及零件的

11、設計。因此擬定總體方案必須全面，周密考慮，使所定方案技術合理，先進， 徑濟效益高。 機床總體設計按以下內(nèi)容進行： 調(diào)查研究 工藝分析 機床總體布局 確定機床主要技術參數(shù) 2.1 機床總體設計方案機床總體設計方案據(jù)的依據(jù)的依 機床總體設計的主要依據(jù)包括工件，使用要求，同類型機床及制造條件等。 2.1.1 工件工件 所給工件為帶式輸送機托輥，其外徑 108mm。為不加工表面。長度為 375500mm。要求加工部件是兩端止口。設計基準徑向為中心軸線，軸向是端 面。其加工要求詳見“設計任務書” 此外，工件材料為熱軋 45# 無縫鋼管，硬度 H B217 ，重量 4.76.3Kg，人 工裝卸 2.1.2

12、 使用要求使用要求 首先，所設計機床加工的產(chǎn)品要符合設計任務書的要求。 其次，所設計機床要適合現(xiàn)代化工業(yè)生產(chǎn)的特點，自動化程度高，生產(chǎn)率高， 能夠減輕工人的勞動強度。 再有，機床結構簡單，操作方便，工作可靠性好。 最后，盡量采用通用或標準零部件，維修方便，徑濟性好。 2.2 工藝分析工藝分析 2.2.1 工藝方法的確定工藝方法的確定 機床上的加工工藝方法是多種多樣的。根據(jù)托輥的特點和加工要求，顯然只 有采用車或鏜，具體工藝方法的確定如下： 第一方案：單頭車（如圖 2.1） 圖 2-1 單頭車 1床身 2主軸箱 3三爪卡盤 4工件 5刀具 6刀桿 7油板箱 8導軌 Fig 2-1 Single-

13、truck 1、Lathe Bed 2、Spindle Box 3、Scroll Chuck 4、Workpiece 5、Tool 6、Arbor 7、Slip-box 8、Guide 工件作回轉運動，刀具直線進給，加工一頭后再調(diào)頭加工另一頭，此方案的 優(yōu)點是結構簡單緊湊，容易制造。缺點是加工過程中，需要裝夾兩次，外圓又是 未加工表面，調(diào)頭后可能使工件繞兩個回轉軸線旋轉，不能保證內(nèi)外圓的同軸度， 并且增加了裝夾時間，生產(chǎn)效率低。 第二方案：兩頭車（如圖 2-2） 采用此方案加工時，要求工件不動，刀具旋轉并同時進給。兩端同時加工， 此方案的優(yōu)點是工件一次裝夾，兩端同時加工，工序集中，生產(chǎn)效率高。

14、能夠保 證工件內(nèi)外圓同軸度。缺點是 由于兩端同時加工，必須需要很大的加緊力。若 采用外圓表面定位的夾具就會造成外圓表面變或破壞外圓直線度，為加工帶來誤 差。 圖 2-2 兩頭車 1- 床身 2-動力頭 3-刀具 4-工件 5-夾具 6-導軌 Fig 1-2 Two Lathe 1、 Lathe Bed 2、Cabinet 3、Tool 4、Workpiece 5、Fixture 6、Guide 工件一次裝夾，兩端同時加工，工序集中，生產(chǎn)效率高。能夠保證工件內(nèi)外 圓的同軸度。缺點是由于兩端同時加工，必須需要很大的夾緊力，若采用外圓表 面定位的夾具，就會造成外圓表面變形，破壞外圓直線度，為加工帶來

15、誤差。 第三方案：兩頭鏜 如圖 2-3 圖 2-3 兩頭鏜 1進刀油缸 2刀桿 3刀具 4主軸箱 5夾具 6工件 Fig 1-3 Two Boring Machine 1、Feed Cylinder 2、Arbor 3、Tool 4、Main oil tank 5、Workpiece 6、Fixture 7、Lathe Bed 8、Guide 3 3 機床總體布局機床總體布局 機床總體布局是指確定機床組成部件以及各部件和控制機構在機床中的配置 3.1 機床傳動形式的選擇機床傳動形式的選擇 機床的傳動有機械的、液壓的、電氣的、氣動的及其綜合的多種形式。 對于本機床來說，其主運動是工件的回轉運動。

16、傳動形式選擇齒輪變速的機 械驅動形式，它有許多有點： 1）通過齒輪變速，可以實現(xiàn)工件的回轉。 2）由于本機床是專用機床，有特定轉速，采用齒輪有極變速，提高傳動精度 和運動精度。 3)齒輪的制造要求一般，且工作可靠，徑濟性好。 對于進給運動，采用液壓缸傳動，它的優(yōu)點是： 1)傳動平穩(wěn)，能夠無極調(diào)速。 2)通過液壓元件容易實現(xiàn)自動化控制。 對于壓緊運動，采用液壓傳動，其優(yōu)點是： 1）運動平穩(wěn)，速度可調(diào)。 2）液壓回路實現(xiàn)自鎖，保證夾套夾緊工件后，溜板不能自動退回，夾緊力 恒定。 3.2 機床支承形式的選擇機床支承形式的選擇 通過對同類型機床支承形式的調(diào)整，此機床選用“”字形支承，臥式布局。 3.3

17、 機床控制部位的布局機床控制部位的布局 該機床的控制部位有：按鈕、手柄、左右螺母、主軸，他們離地面高度分別 為： 按鈕 650mm 手柄 790mm 左、右螺母及主軸 834.5mm 這樣布局保證操作者和工件間有合適的相對位置，以便裝卸工件、調(diào)整刀具、 觀察加工情況，使操作方便、省力。 3.4 機床主要技術參數(shù)的確定機床主要技術參數(shù)的確定 機床主要技術參數(shù)包括主參數(shù)和基本參數(shù)，基本參數(shù)包括尺寸參數(shù)、運動參 數(shù)、動力參數(shù)。 主參數(shù)： 機床主軸中心高 835mm 到主軸中心高 184.5mm 機床總長度 2600mm 機床寬度 680mm 機床高度 1077mm 加工管子外徑 108mm 加工管子

18、長度 375-500mm 運動參數(shù) 溜板移動速度 液壓無級調(diào)速 刀具進給速度 液壓無級調(diào)速 至于主軸轉速和電機功率須根據(jù)切削參數(shù)才能確定。 3.4.1 切削參數(shù)的確定切削參數(shù)的確定6 a)刀具選擇 材料 YT15 前角 V=150 后角 =50 主偏角 =900 r k 刃傾角 5o S 刀類半徑 r=1.0 尺寸 BHL=121240 b)切削用量 切削深度 =2mm p a 進給量 f =0.4mm/r 表 2-15 切削速度 V =100m/min 表 2- 15 c)切削力8 單位切削力 P =1962N/mm 表 3-1 進給量修正系數(shù) 表 3-2 fF 0.96 Z K 切削速度修

19、正參數(shù) 表 3-3 VF 1.0 Z K 主偏角修正參數(shù) 表 3-5 krF 1.05 Z K krFy 0.85K krFx 1.15K 切削力比值 表 3-60.4 y Z F F 0.4 X Z F F 刃傾角修正參數(shù) 表 3-71.0 sFZ K 0.9 sFy K 1.3 sFx K 主切削力 SFZ 196220.40.96 1.0 1.05 1.01582 CfFZVFZkrFZ PAKKKKN 切深抗力 y 0.40.4 15820.850.9484 yZkrFysF FFKKN 進給抗力 0.40.4 1582 1.19 1.3946 XZkrFxXSFX FFKKN 3.4

20、.23.4.2 主軸轉速的確定主軸轉速的確定 本機床是加工托輥里孔止口的專用機床，工藝范圍窄，主軸只需一種固定轉 速 n，根據(jù)已選定的切削速度 V 可得： 主軸轉速 . 10001000 00 325 min 3.14 98 v r n D 3.4.33.4.3 主電機的選擇主電機的選擇 主電機用來驅動工件旋轉，它的功率由主削力決定。 切削功率： 1582 1000 225.3k 60 100060 1000 Z m F V PW 電機功率： 取 0.8 m 5.3 6.6 0.8 m m P PKW 參機械另件課程設計手冊表 17-5 取主電機為： 型號 Y160M-6 功率 =7.5KW

21、0 N 轉速 90 min r n 4 主傳動設計主傳動設計 機床的主傳動是用來實現(xiàn)機床主運動的，它對機床的使用性質(zhì)，結構和制造 成本都有明顯的影響。 主傳動設計必須滿足設計要求： 機床的主軸轉速滿足實際使用要求。 傳動機構必須能傳遞足夠的功率和扭矩，并且具有較高的傳動效率。 執(zhí)行件須有足夠的精度、剛度，抗震性和小子許可限度的熱變形和濕生。 操作要輕便、靈活、迅速、安全、可靠，并且便于調(diào)整和維修。 結構簡單，潤滑與密封良好，便于加工和轉配，成本低。 4.1 運動設計運動設計 4.1.1 轉速圖的擬定轉速圖的擬定 選擇公比時，一般取小些，以減小現(xiàn)對速度損失。參金屬切削機床設計 表 1-4 和 P

22、16 取公比 1.26 總降速比 4.71.73 325111 = 9701.261.261.26 總 則主傳動系統(tǒng)轉速圖為： 圖 4-1 主傳動系統(tǒng)轉速圖 Fig 4-1 Main drive system Speed Figure 4.1.2 齒數(shù)確定齒數(shù)確定 參金屬切削機床設計齒數(shù)如下表： 表 4-1 Tob 4-1 序號 1 Z 2 Z 3 Z 4 Z 5 Z 6 Z 7 Z 8 Z 齒數(shù)405950100405950100 轉速誤差： 4050 325970 59100 =1.17%10( -1)%=2.6% n325 nn 理實 理 滿足要求。 4.1.3 繪制主傳動系統(tǒng)圖繪制主傳

23、動系統(tǒng)圖 根據(jù)以上對主傳動的分析。如圖 圖 4-2 主傳動系統(tǒng)圖 Fig 4-2 Main drive system plans 4.1.3 轉速的確定轉速的確定 本專用機床主軸只有一種轉速。 則：主軸計算轉速為： nj=325r/min 其它各軸及齒輪計算轉速如下： 表 4-2 Tob 4-2 軸序號I(II) III(IV) V(VI) nj=(r/min)970 650 325 齒輪序號Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 nj=(r/min)970 650 650 325 970 650 650 325 4.2 主傳動的零件設計主傳動的零件設計 4.2.1 齒輪設計與校核齒輪

24、設計與校核 1.Z1和 Z2齒輪采用直齒圓柱齒輪傳動 小齒輪 Z1采用 45#，調(diào)質(zhì) HB=236 大齒輪 Z2采用 45#正火 HB=190 每天兩班制工作，每年 300 天，使用 8 年。 Z1=40 Z2=59 傳動比 i=1.48 小齒輪轉速 n1 =970r/min 則： mj16338 3 22 (1) iNj mZijnj 削機床設計表 2-1 式中： 10 B m m 600jMpa 3 22 7.5 (1.48+1) 2 mj16338 =1.7 10 401.48 600970 取 m=3 參考機械另件見附錄 I 所以，彎曲疲勞強度足夠 2 .Z3與 Z4采用斜齒圓柱齒輪傳

25、動 小齒輪 Z3 采用 43 調(diào)質(zhì) HB=236 左旋 大齒輪 Z4 采用 ZG55 調(diào)質(zhì) HB=260 右旋 每天兩班制工作，每年 300 天，使用 8 年 Z3=50 Z4=100 i=2 =9 3739 ，小齒輪轉速 nj=650r/min 則：mnj 3 2 2 3 (1) 16338 iNj mZijnj 式中：m=10 =600Mpa B m j mnj =1.9 3 22 (21)650 16338 10502600650 j 取 mn=4 參考機械零件附錄 II 彎曲強度足夠 4.2.2 軸的設計與校核軸的設計與校核 1. ()軸的設計 1）為了保證主傳動的定心精度核運動精度，

26、滿足加工精度要求。用花鍵杠傳 動，并且采用外徑定心，便于加工制造。 材料 45 B=650Mpa 熱處理 調(diào)質(zhì) HB=229-286 估算軸徑: dA 式（11-2） 3 p n 式中： A計算常數(shù) 取 A=118 表 11-2 d118=20mm 取 d=40mm 3 7.5 2 970 以上參考機械零件 軸的校核 受力如圖所示：當加工工件為 500mm 時，彎曲最大。參機械零件 T=9.55=9.55 6 10 p n 64 7.5 2 103.7 10 970 Nmm F大= 422 23.7 10 620 340 1 TT N dmZ Fr=F大tg=620tg20=226N 垂直面內(nèi)

27、彎矩 RvA260Fr740=0 RvA=F大740/260=-621740/260=-1767N RHC=1146N MHB 左=RHA260=1767260=459420Nmm MHB 右=RHC740=1146740=848040Nmm 合成彎矩： 圖 4-3 彎矩圖 Fig 4-3 Moment map MB 左= 22222 M= 167180459420 =488893MvBHBN mm左左 MB 右= 22222 M= 283420848040 =894147MvBHBN mm右右 轉矩： 圖 4-4 轉矩圖 Fig 4-4 Torque map 參機械零件P269 取 =0.5

28、9 T=0.593.7=21830Nmm 4 10 當量彎矩： 圖 4-5 彎矩圖 Fig 4-5 Moment map MeB 左=MB 左=488893Nmm MeB 左= =894413Nmm 2222 ()= 21830894147TMB右 由彎矩圖可知： C 處彎矩最大 d=42mm ec=894413/0.1 3 0.1 Mec d 2 4212.1MPa 參機械零件表 11-3 1 55 b MPa 1 12.55 e b MPaMPa 故強度足夠。 2）花鍵校核： 參機械零件課程設計手冊表 4-5 取花鍵: 6-484212 參機械零件式（4-5） p m T Z h C r

29、式中：各齒載荷分布不均勻系數(shù)。 一般取=0.70.8 花鍵齒數(shù)Z C倒角尺寸，取 C=1 花鍵平均半徑，= m r m r 4 Dd h=花鍵齒側面的工作高度 h=2C 2 Dd 4 3.7 10 0.4 48424842 0.86(2 1) 1000 24 p MPa 查表 42，取15MPa 5 p 故花鍵強度足夠。 3） 平鍵校核 由 d=40mm 參機械零件課程設計手冊表 41 采用鍵（C 型） 1270 GB109679 A6 b=14 h=8 L=70 參機械零件式（41） =7.34Mpa 4 4443.7 10 14 ()40 8(70) 22 p TT b dhc dh L

30、參表 41， =40Mpa p 強度足夠 p p 4）（）軸的設計： 1）（）采用 45制造 估算軸徑: dA 3 3 7.5 2 11821 650 p mm n 因軸上需開兩鍵槽，故增大 7% d=21/93%=23mm 取 d=50mm 軸的校核: 受力如圖所示， 大2 大1 圖 4-5 受力分析圖 Fig 4-5 Analysis plans T=9.55 664 7.5 2 109.55 105.5 10 650 p N mm n F大 1= 4 27225.5 10 200 1450cos9 3739 cos o T N mnZ d Fa1=F大 1tg=542tg=92N 9 3

31、739 F大 2= 4 2255 10 620 23 59 T N d Fr2=F大 2tg=620tg20=226N 垂直面內(nèi)彎矩。 圖 4-6 垂直面內(nèi)彎矩圖 Fig 4-6 Figure moment in the vertical plane Fa1d1+Fr2150+RVB100+Fr250=0 RVB= 1 203200 1502265092203200 15022650 600 100100 Fa N RVD=174N MVB=Fr150+Fa1d1=20050+92203=28676N mm Mvc=RvD50=17450=8700N mm 水平面內(nèi)彎矩： 大 圖 4-7 水平

32、面內(nèi)彎矩圖 Fig 4-7 Water level in the moment plans F大 1150+RHB100-F大 250=0 RHB= 2 50-F1 150621 50542 150 =502.5N 100100 F 大大 RHD=581.5N MHB=F大 150=54250=27100N mm MHC=RHD50=581.550=29075N mm 合成彎矩： 圖 4-8 合成彎矩圖 Fig4-8 Moment of plans MB= 2222 271002867639455mm VBHB MMN 2222 87002907530349 CVCHC MMMN mm 轉矩：

33、 圖 4-9 轉矩圖 Fig4-9 Torque map 取 0.59 4 0.595.5 1032450TN mm 當量彎矩： 圖 4-10 當量彎矩圖 Fig4-10 Equivalent moment map 2 222 2 222 32450 394553245051085 30349325044430 M=M30349 eA eBB Cec cec MTN mm MMTN mm MMTN mm N mm 左 右 由彎矩圖可知： B 處彎矩最大 d=50mm 3 1 3 51085 4.1 Pa55 0.1 50 0.1 eB eB M MbMPa d 故，強度足夠。 2）平鍵校核：

34、由 d=50mm,參機械零件課程設計手冊表 4-1 取鍵（A 型） 1425 GB1095-79 A6 b=14 h=9 L=25 參機械零件式（4-1） 4 4 45.5 10 4 27 14 50925 2 2 T dhc p T MPa b dh L 參表 4-1 =100120Mpa p p p 故系數(shù)強度足夠。 3. （）軸的設計 （）軸既是主軸又具有夾具的作用，簡稱主軸夾套。 材料 50 熱處理 HB255302 調(diào)質(zhì)處理 2 Mn 4.2.3 軸承的選擇荷校核軸承的選擇荷校核 根據(jù)各軸的軸徑，選擇軸承如下表。 表 4-3 Tab4-3 軸序號軸承型號 ， 208 212 ， 36

35、210 ， 36232 校核軸承 208，212. 參機械零件課程設計手冊表 6-1. 208 25.6KNC 18.1KN o C 212 41KNC 31.5KN o C 在（）軸上，208 為 C 點， 212 為 A 點 2222 r 2222 6437671880 38311461208 rAAnA rcvcHC FRRN FRRN 1) 壽命計算。 Fa=0 X=1 Y=0 參機械零件表 12-6 P12-7f1.2 1 188001.22256 1 120801.21450 ArAapp A C xFYFf PN PN 參表， 參機械零件式（12-22） h 16667 p f

36、C L n 大 式中：溫度系數(shù)，取=1，表 12-4f大f大 壽命指數(shù)，取=3 3 hA 3 hc 166671 41 1.373838400 9702.256 166671 25.6 9455938400 9701.45 Lhh Lhh 故壽命足夠。 2）靜載校核： 參機械零件表 12-9. 取 0 0.6X 0 0.5Y 由式（1232） 000ra PX FY F 0A 0.6 188001128PN 0 0.62080725N C P 參 309 1233P和是 P,P = oror FF當計算出應取 P1880 oArA FN1208 OCrC PFN O 12-10S1.2參表，取

37、 145031.5 OOCOA S PNCKN P145018.1 OOCOC SNCKN 故，軸承強度足夠。 4.3 聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器的選擇 由于主傳動系統(tǒng)要求傳動精度高，且穩(wěn)定性好。故選用彈性圓柱銷聯(lián)軸器。 它適于聯(lián)接兩同心軸的軸承，能補償兩軸相對位移。具有減震性，不需潤滑。 型號： 聯(lián)軸器 3 45 110 10660 4070 Z BJB Y 注： 半聯(lián)軸器和軸端應采用小于的配合，電機軸端則采用的配合。 7 6 H k 7 6 H k 5 夾緊系統(tǒng)錐形套的設計夾緊系統(tǒng)錐形套的設計 本機床的夾緊系統(tǒng)是液壓缸推動左、右油板運動來實現(xiàn)工件的夾緊的。由于 工件具有 45倒角，故與之相配合的錐

38、形套應具有 90錐角。為不妨礙進給， 錐形套的小端直徑不能過小。因工件加工后內(nèi)徑為 102mm,故取錐形套小端直徑 為 104mm.45斜面長度取 10mm.錐形套與大齒輪用 M8 螺釘相連接，錐形套結 構見圖 03-07。 因為該夾具夾緊力與切削力呈垂直狀態(tài)，夾緊是通過錐形套與工件 45倒角 之間的摩擦力來實現(xiàn)的。故對錐形套來說，應有較高的硬度和耐磨性。14 取材料: 50Mn2, 熱處理： 調(diào)質(zhì) HB 255-302. 結束語結束語 徑過幾個月的緊張工作，在各位老師的幫助指導下，通過自己的努力，終于 完成了這次畢業(yè)設計任務托輥里孔加工專用機床。 通過這次畢業(yè)設計，使我們綜合運用了所學的基礎

39、理論課，技術基礎課鶴專 業(yè)課知識。比較系統(tǒng)地對所學知識進行了一次全面復習，并基本上掌握了設計的 一般程序、規(guī)范和方法。提高了設計、計算、制圖、編寫技術要求、查閱技術資 料標準、手冊等工具書的能力。對以后的工作進行了一次大練兵。 通過大量的調(diào)查研究，現(xiàn)在設計工作已徑結束。在設計過程中受到很多老師 和工人師傅的指導幫助，特別是史春香老師，在此特向關心幫助過我們的各位老 師及工人師傅表示感謝。 由于我們的實踐徑驗缺乏，時間又比較緊張，手頭資料有限，本次設計難免 有不少紕漏不足之處，請各位老師指正。 參考文獻參考文獻 1 吳宗澤主編.機械零件第一版 .中央廣播電視大學出版社，1986.1 2 鄭修本主

40、編.機械制造工藝第二版.機械工業(yè)出版社，2006.1 3 陳劍中，孫家寧主編.金屬切削原理與刀具.機械工業(yè)出版社，1990.11 4 薛祖德主編.液壓傳動.中央廣播電視大學出版社 ，1985.12 5 煤炭工業(yè)部編.液壓傳動設計手冊.上?？萍汲霭嫔?，1979.11 6金屬機械加工工藝人員手冊 .上?？萍汲霭嫔?，1979.1 7 劉友才，肖繼德主編.機械夾具設計.機械工業(yè)出版社，1991.4 8組大連組合機床研究所編.合機床設計第一冊. 機械工業(yè)出版社，1973.2 9 黃鶴訂主編.金屬切削機床設計.機械工業(yè)出版社，1991.3 10 顧維邦主編.金屬切削機床概論.機械工業(yè)出版社，1991.4

41、11機械原理.中央電大出版社，1983.2 12 機械設計手冊聯(lián)合編寫組編.機械設計手冊.化工工業(yè)出版社，1987.4 13 盧頌峰主編.機械零件課程設計手冊.中央電大出版社，1985.12 14 黃凱主編.機械零件設計手冊.國防工業(yè)出版社，1986.12 15 北京市教育委員會編.高等學校畢業(yè)設計（論文）指導手冊機械卷.國家教 委高等教育司.北京：高等教育出版社，徑濟日報出版社，2006.12 附錄附錄 I I 計算項目計算依據(jù)單 位 結果 齒面接觸疲勞強度計算 許用接觸應力 1）總工作時間tntn=163008ntn 2）當量循環(huán)次數(shù) NvNv1=600n1th Nv2=Nv1/i Nv1

42、=2.23109 Nv2=1.5109 3）接觸壽命系數(shù) Zn圖 7-27Zn1=1.06 Zn2=1.08 4）工作硬化系數(shù) Zw圖 7-28Zw=1.0 5）安全系數(shù) SH表 7-9SH=1 6）接觸疲勞強度極限Htim圖 7-26Mpa Htim1=570 Htim2=460 7）許用接觸應力 XH XH= HtimZnZw SH MPa H1=604 H2=497 驗算彎曲強度 1）小齒輪扭矩 T1 T1=9.95 6 10 p n N mmT1=36920 2)工作情況系數(shù) KA表 7-6KA=1 3）動載系數(shù) Kv 圖 7-9 和 =1.18 VZ1 100 Kv=1.18 4）齒

43、向載荷分布系數(shù)K 圖 7-12=1.125K 5）齒間載荷分布系數(shù)K圖 7-13=1.18K 6）載荷系數(shù) K K=KAKvK Kd K=1.57 7）壽命系數(shù) YN圖 7-30YN1=1 YN2=1 8)彎曲疲勞強度極限Ftin圖 7-29Mpa Ftin1=430 Ftin2=370 9)安全系數(shù) SF表 7-9SF=1 10）尺寸系數(shù) Yx圖 7-31Yx=1 11）許用彎曲應力 F YN Ftin F SF Yx MPa 1=430 F 12)齒形系數(shù) YFa圖 7-23Yfa1=2.48 Yfa2=2.35 13）齒根應力集中系數(shù) Ysa圖 7-24Ysa1=1.65 Ysa2=1.

44、71 附錄附錄 IIII 計算題目計算根據(jù)單位結果 齒面接觸疲勞強度計算 許用接觸應力 1)總工作時間 th th=163008 th=38400 2)當量循環(huán)次數(shù) NvNv1=60n/th Nv2=Nv1/i Nv1=1.5109 Nv2=7.5108 3)接觸壽命系數(shù) Zn圖 7-29Zn1=1.07 Zn2=1.0 4)工作硬化系數(shù) Zw圖 7-28Zw=1.0 5)安全系數(shù) SH表 7-9SH=1.0 6)接觸疲勞強度極限Htim圖 7-26Mpa Htim1=550 Htim2=570 7)許用接觸應力H H=ZnZw 1Htim SH Mpa H1=589 H2=570 驗算疲勞強

45、度 1)小齒輪扭矩 T1 T1=9.55 6 10 p n N mm T1=55096 2)工作情況系數(shù) KA表 7-6KA=1.25 3)動載系數(shù) Kv 圖 7-9 和=1.9 1 100 VZKv=1.1 4)齒向載荷分布系數(shù)K 圖 7-12=1.035K 5)齒間載荷分布系數(shù)K圖 7-13 =0.82+0.84=1.66 =0.55 =0.55+1.66=2.21 =1.21K 6)載荷系數(shù) K K=KAKvKK K=1.72 7）壽命系數(shù) YN圖 7-30YN1=1 YN2=1 8）彎曲疲勞強度極限 Ftim 圖 7-29Mpa Ftim1=430 Ftim2=440 9）安全系數(shù) S

46、F表 7-9SF=1 10）尺寸系數(shù) Yx圖 7-31Yx=1 11）螺旋角系數(shù)Y 圖 7-38=0.95Y 12）許用彎曲應力F F=YNYx Ftim SF Y MPa F1=409 F2=418 13）齒形系數(shù) YFa圖 7-23Yfa1=2.4 Yfa2=2.2 14）齒根應力集中系數(shù) Ysa 圖 7-24Ysa1=1.654 Ysa2=1.754 致致 謝謝 經(jīng)過半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設計已經(jīng)接近尾聲，作為一個大專生的畢 業(yè)設計，由于經(jīng)驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有導師的督促 指導，以及一起工作的同學們的支持，想要完成這個論文是難以想象的。 在這里首先要感謝我的指導老師。老師平日里工作繁多，但在我做畢業(yè)設計 的每個階段，從外出實習到查閱資料，設計草案的確定和修改，中期檢查，后期 詳細定稿等整個過程中都給予了我悉心的指導。我的設計較為復雜煩瑣，但是張 老師仍然細心地糾正我的錯誤。他的治學嚴謹和科學研究的精神也是我永遠學習 的榜樣，并將積極影響我今后的學習和工作。 然后還要感謝大學三年來所有的老師，為我們打下機械專業(yè)知識的基礎；同 時還要感謝所有的同學們，正是因為有了你們的支持和鼓勵。此次畢業(yè)設計才會 順利完成。