《拉彎構件和壓彎構》PPT課件

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1、第8章 拉彎壓彎構件,鋼 結 構,同濟大學 建筑工程系 沈德洪,了解拉彎和壓彎構件的應用和截面形式； 掌握拉彎和壓彎的強度和剛度計算; 了解壓彎構件整體穩(wěn)定的基本原理，掌握其計算方法； 了解實腹式壓彎構件局部穩(wěn)定的基本原理，掌握其計算方法； 掌握實腹式壓彎構件設計方法及其主要的構造要求； 掌握格構式壓彎構件設計方法及其主要的構造要求。,第8章 拉彎、壓彎構件,8.1拉彎、壓彎構件的應用和截面形式,8.1.1 應用,構件同時承受軸心壓（或拉）力和繞截面形心主軸的彎矩作用，稱為壓彎（拉彎）構件。根據(jù)繞截面形心主軸的彎矩，有單向壓（拉）彎構件；雙向壓（拉）彎構件。彎矩由偏心軸力引起時，也稱作偏壓（或

2、拉）構件。例如有節(jié)間荷載作用的桁架上下弦桿、 受風荷載作用的墻架柱、工作平臺柱、支架柱、單層廠房結構及多高層框架結構中的柱等等。,8.1.2 截面形式 實腹式和格構式。 實腹式截面：熱軋型鋼截面、冷彎薄壁型鋼截面和組合截面。當構件計算長度較大且受力較大時，為了提高截面的抗彎剛度，還常常采用格構式截面。壓彎構件的截面通常做成在彎矩作用方向具有較大的截面尺寸。,圖8.1.2 壓彎構件的截面形式,8.1.3 計算內(nèi)容 拉彎構件： 承載能力極限狀態(tài)：強度 正常使用極限狀態(tài)：剛度 壓彎構件：,承載能力極限狀態(tài),正常使用極限狀態(tài),剛度,8.2 拉彎、壓彎構件的截面強度,8.2.1 拉彎、壓彎構件的

3、強度計算準則,邊緣纖維屈服準則 在構件受力最大的截面上，截面邊緣處的最大應力達到屈服時即認為構件達到了強度極限。此時構件在彈性段工作。 全截面屈服準則 構件的最大受力截面的全部受拉和受壓區(qū)的應力都達到屈服，此時，這一截面在軸力和彎矩的共同作用下形成塑性鉸。 部分發(fā)展塑性準則 構件的最大受力截面的部分受拉和受壓區(qū)的應力達到屈服點，至于截面中塑性區(qū)發(fā)展的深度根據(jù)具體情況給定。此時，構件在彈塑性段工作。,1.邊緣屈服準則,當截面邊緣處的最大應力達到屈曲點時。,（8.2.1）,（8.2.2）,式中： N、Mx驗算截面處的軸力和彎矩； A驗算截面處的截面面積； Wex驗算截面處的繞截面主軸x軸的截

4、面模量； NP屈服軸力 ， NPAfy; Mex屈服彎矩 ， MexWexfy。,2.全截面屈服準則 塑性鉸階段。,構件最危險截面處于塑性工作階段時（d），塑性中和軸可能在腹板或翼緣內(nèi)。根據(jù)內(nèi)外力平衡條件，可得軸力和彎矩的關系式。,當軸力較?。∟Awfy）時,塑性中和軸在腹板內(nèi)，截面應力分布如圖（d），取hhw，并令AfAw。則,僅壓力作用時截面屈服軸力：,僅彎矩作用時截面塑性屈服彎矩：,將應力圖分界為與M和N相平衡兩部分，由平衡條件得：,（8.2.3a）,（8.2.3b）,以上兩式消去，則得N和Mx的相關公式：,（8.2.4a）,當軸力很大（NAwfy）時,塑性中和軸位于翼緣內(nèi)，按上述相同方

5、法可以得到：,（8.2.4b）,構件的N/Np-Mx/Mpx關系曲線均呈凸形。與構件的截面形狀，腹板翼緣面積比有關。在設計中簡化采用直線關系式，其表達式為：,當N/Np0.13時:,（8.2.5a）,當N/Np0.13時:,（8.2.5b）,（8.2.6）,考慮軸心力引起的附加彎矩和剪力的不利影響，規(guī)范偏于安全采用一條斜直線（圖中虛線）代替曲線。,3.部分發(fā)展塑性準則：彈塑性階段。,比較式（8.2.2）和式（8.2.5）可以看出，兩者都是直線關系式，差別僅在于第二項。在式（8.2.2）中因在彈性階段，用的是截面的彈性抵抗矩 Wx ；而在式（8.2.5）中因在全塑性階段，用的則是截面的塑性抵抗矩

6、 Wpx ，因此介于彈性和全塑性階段之間的彈塑性階段也可以采用直線關系式如下，引入塑性發(fā)展系數(shù)，即：,（8.2.6）,塑性發(fā)展系數(shù)，其值與截面的形式、塑性區(qū)的深度有關。 一般控制塑性發(fā)展深度0.15h。,（8.2.5）,（8.2.2）,塑性發(fā)展系數(shù)的取值,,式中 N軸心壓力設計值 An毛截面面積 Mx、My兩個主平面內(nèi)的彎矩 Wn,x、Wn,y毛截面對兩個主軸的抵抗矩 x、y截面在兩個主平面內(nèi)的 f設計強度部分截面塑性發(fā)展系數(shù)。按表4.2.1采用，如工字形截面： x=1.05， y=1.20,（8.2.8）,1.單向拉彎、壓彎構件強度計算公式,2.雙向拉彎

7、、壓彎構件強度計算公式,（8.2.9）,8.2.2 拉彎、壓彎構件強度與剛度計算,對于需要計算疲勞的構件，由于對其截面塑性發(fā)展后的性能的研究還不夠成熟；對于格構式構件，當彎矩繞虛軸作用時，由于截面腹部空虛，塑性發(fā)展的潛力不大；為了保證受壓翼緣在截面發(fā)展塑性時不發(fā)生局部失穩(wěn)，當受壓翼緣的寬厚比 時不考慮塑性發(fā)展。規(guī)范規(guī)定均以截面邊緣屈服作為構件強度計算的依據(jù)。,式中 N軸心壓力設計值 An毛截面面積 Mx、My兩個主平面內(nèi)的彎矩 Wn,x、Wn,y毛截面對兩個主軸的抵抗矩 x、y截面在兩個主平面內(nèi)的 f設計強度部分截面塑性發(fā)展系數(shù)。按表4.2.1采用，如工字

8、形截面：x=1.05， y=1.20,壓彎構件彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn) 在N和M同時作用下，一開始構件就在彎矩作用平面內(nèi)發(fā)生變形，呈彎曲狀態(tài)，當N和M同時增加到一定大小時則到達極限，超過此極限，要維持內(nèi)外力平衡，只能減 小N和M。在彎矩作用平面內(nèi)只產(chǎn)生彎曲變形（彎曲失穩(wěn)），屬于極值失穩(wěn)。,a) 彎曲失穩(wěn),b) 彎扭失穩(wěn),8.3 實腹式壓彎構件在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計算,8.3.1 壓彎構件整體失穩(wěn)形式,a) 彎曲失穩(wěn),b) 彎扭失穩(wěn),壓彎構件彎矩作用平面外失穩(wěn) 當構件在彎矩作用平面外沒有足夠的支撐以阻止其產(chǎn)生側(cè)向位移和扭轉(zhuǎn)時，構件可能發(fā)生彎扭屈曲（彎扭失穩(wěn)）而破壞，這種彎扭屈曲又稱為壓彎構件彎矩作

9、用平面外的整體失穩(wěn)；對于理想的壓彎構件，它具有分枝點失穩(wěn)的特征。,雙向壓彎構件的失穩(wěn)同時產(chǎn)生雙向彎曲變形并伴隨有扭轉(zhuǎn)變形屬彎扭失穩(wěn)。,彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn)特點： 一壓就彎，不存在隨遇平衡狀態(tài)及其相應的臨界荷載，屬于第二類穩(wěn)定問題。 軸壓力N與跨中撓度之間關系曲線如圖8.3.2。曲線由上升段和下降段組成 在上升段：平衡是穩(wěn)定的，因為增加撓度，必須增加荷載。在下降段：平衡是不穩(wěn)定的。,B,偏心受壓時的臨界荷載恒低于軸心受壓時的臨界荷載，相當于長度加大到l1的軸心受壓構件。,實腹式壓彎構 件在彎距作用平面 內(nèi)失穩(wěn)時已經(jīng)出現(xiàn) 塑性，彈性平衡微 分方程不再適用。 同時承受軸力和端 彎距作用的桿件，

10、 在平面內(nèi)失穩(wěn)時塑 性區(qū)的分布如圖所 示。彎曲剛度EI不再保持常數(shù)，計算穩(wěn)定承載力常用的方法：極限荷載計算法和相關公式計算法。,圖8.3.4 單向壓彎構件在M作用平面的整體屈曲,8.3.2 單向壓彎構件彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定,1.極限荷載計算法,目前各國設計規(guī)范多采用的方法。,2.相關公式計算法,計算壓彎構件彎矩作用平面內(nèi)極限荷載的方法有解析法和數(shù)值法。,參照第8章式（8.3.23）受偏心壓力（均勻彎矩）作用的壓彎構件中點撓度為：,其中0為不考慮N時簡支梁的中點撓度，方括號項為壓彎構件考慮軸力影響的跨中撓度放大系數(shù)。,（8.3.3b）,對其它荷載作用的壓彎構件，考慮二階效應后，兩端鉸支構件由

11、橫向力或端彎矩引起的最大彎矩為：,考慮初始缺陷的影響，同時考慮二階效應后，由初彎曲產(chǎn)生最大彎矩為：,（8.3.3a）,根據(jù)邊緣屈曲準則，壓彎構件彎矩作用平面內(nèi)截面最大應力應滿足：,（8.3.4）,當上式中Mx0，則式（8.3.4）中的N 即為有初始缺陷的軸心壓桿的臨界力N0 x，把Np、Mex代入解得等效初始缺陷0為：,（8.3.5）,N0 x=x Np = x Afy,（8.3.6）,,將式（8.3.5）帶入（8.3.4）可得：,考慮抗力分項系數(shù)后，規(guī)范設計公式,（1）按邊緣屈服準則,（8.3.8）,適用于繞虛軸彎曲的格構式壓彎構件。,（2）考慮塑性發(fā)展及殘余應力等的修正,式（8.3.8）沒

12、有考慮部分塑性深入截面，也未計入殘余應力影響，與工程實際有誤差。為提高計算精度，規(guī)范對11種常見截面進行了比較計算，引入塑性發(fā)展系數(shù)，用0.8代替第二項分母中的x。得出如下設計公式：,3.壓彎構件彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定的計算公式,（8.3.8）,單對稱軸截面，繞非對稱軸彎曲,特點：臨界狀態(tài)時可能拉、壓區(qū)均出現(xiàn)塑性，或受拉區(qū)先出現(xiàn)塑性。而塑性區(qū)的發(fā)展也能導致失穩(wěn)。所以還需按下式作補充計算。,（8.3.10）,單軸對稱截面必須使（8.3.9）、（8.3.10）同時滿足。,W2x=Ix/yo較小翼緣最外纖維的毛截面模量。 1.25也是引入的修正系數(shù)。,1）懸臂構件和在內(nèi)力分析中未考慮二階效應的無支撐

13、框架和弱支撐柱框架 mx=1.0 2）框架柱和兩端支承的構件 無橫向荷載作用時 mx=0.65+0.35M1/M2， M1和M2是構件兩端的彎矩。M2M1。當兩端彎矩使構件產(chǎn)生同向曲率時，取同號，反之取異號。 有端彎矩和橫向荷載同時作用時 使構件產(chǎn)生同向曲率， mx=1.0； 產(chǎn)生反向曲率，mx=0.85。,（3）有關mx取值，規(guī)范規(guī)定如下：, 無端彎矩有橫向荷載作用時：mx=1.0。,概念,: 壓彎構件可以分解為純彎曲和軸心受壓兩種受力情況。包括沿兩截面主軸（x、y軸）的彎曲和沿縱向扭轉(zhuǎn)軸的扭轉(zhuǎn)。,8.4 實腹式壓彎構件在彎矩作用平面外的穩(wěn)定計算,8.4.1 單向壓彎構件

14、彎矩作用平面外整體穩(wěn)定,圖8.4.1 平面外彎扭屈曲,彎矩作用平面外穩(wěn)定的機理與梁失穩(wěn)的機理相同，因此其失穩(wěn)形式也相同平面外彎扭屈曲。,根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，受軸心壓力和均勻彎矩作用的雙軸對稱截面實腹式壓彎構件，假定1.由于平面外截面剛度很大，故忽略該平面的撓曲變形。2.桿件兩端鉸接，但不能繞縱軸轉(zhuǎn)動。3.材料為彈性。無初始缺陷，其平面外的彎扭屈曲的臨界條件為：,1.壓彎構件在彎矩作用平面外的彎扭屈曲,（8.4.1）,NEy構件繞y軸彎曲屈曲的臨界力； N構件繞z軸扭轉(zhuǎn)屈曲的臨界力。,由（8.4.1）可作出相關曲線：一般情況，N/NEy總大于1，取N/NEy=1進行設計是偏于安全的。于是有相關方程

15、：,（8.4.2）,2. 壓彎構件彎矩作用平面外整體穩(wěn)定計算公式,將NEy=yA fy Mcrx= bW1x fy代入式（8.4.2）并考慮引入彎矩非均勻分布系數(shù)tx和截面影響系數(shù)得到：,（8.4.3）,（8.4.4）,y軸心受壓構件在彎矩作用面外屈曲的穩(wěn)定系數(shù); b受均布彎矩的受彎構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，對箱形截面b=1.0，I、T形截面按P389附錄3.5中的近似公式計算；,Mx彎矩，取所計算構件段范圍內(nèi)的最大彎矩值； tx等效彎矩系數(shù)。 截面影響系數(shù)。箱形截面取0.6，其它截面取1.0,（1）工字形（含H型鋼）截面 雙軸對稱時：,單軸對稱時：,彎矩使翼緣受拉，且腹板寬厚比不大于 時

16、：,（2）T形截面（M繞對稱軸x作用）,彎矩使翼緣受壓時： 雙角鋼T形截面：,剖分T型鋼和兩板組合T形截面：,注意： 用以上公式求得的應b1.0； 當b 0.6時，不需要換算，因已經(jīng)考慮塑性發(fā)展； 閉口截面b=1.0。,所計算段內(nèi)有端彎矩又有橫向力作用 產(chǎn)生相同曲率時，tx=1.0；產(chǎn)生反向曲率時 tx=0.85。,1） 在彎曲矩作用平面外有支承的構件，應根據(jù)兩相鄰支承點間構件段內(nèi)荷載和內(nèi)力情況確定。,tx取值辦法,所計算的段內(nèi)無橫向荷載作用 tx =0.65+0.35M2/M1,所計算段內(nèi)無端彎矩，但有橫向力作用 tx=1.0,M1和M2是構件兩端的彎矩。M2M1。當兩端彎矩使 構件產(chǎn)生

17、同向曲率時，取同號，反之取異號。,2） 彎矩作用平面外為懸臂構件：tx =1.0。,8.4.2 雙向壓彎構件的穩(wěn)定承載力計算,在工程設計中，規(guī)范給出了實用經(jīng)驗設計表達式,及,（8.4.5a）,（8.4.5b）,圖8.4.5 雙軸對稱截面,8.5 實腹式壓彎構件的局部穩(wěn)定,8.5.1 受壓翼緣板的寬厚比限值（按梁的規(guī)定）,實腹式壓彎構件的板件與軸壓和受彎構件的板件的受力相似，其局部穩(wěn)定也是采用限制板件的寬（高）厚比的辦法來保證。,外伸翼緣板,（8.5.1b）,（8.5.1a）,兩邊支承翼緣板,當構件強度和整體穩(wěn)定不考慮截面塑性發(fā)展時，式（8.5.1a）可放寬至：,腹板受力較復雜。同時受不均勻壓力

18、和剪力的作用。,ke正應力與剪應力共同作用時，板的屈曲系數(shù)。,8.5.2 腹板的高厚比限值,腹板的局部穩(wěn)定主要與壓應力的不均勻分布的梯度有關。,0應力梯度,根據(jù)彈性理論，在對邊受非均勻的壓力同時有均布剪力的作用的腹板（按四邊簡支板）彈性屈曲的臨界應力為。,（8.5.3a）,1.工字形和H形截面的腹板,規(guī)范規(guī)定工字形和H形截面壓彎構件腹板高厚比限值。,根據(jù)彈塑性理論，彈塑性屈曲的臨界應力為。,（8.5.3b）,當1.6o2.0時:,（8.5.5b）,KP板的塑性屈曲系數(shù)。,o =（max-min）/ max max腹板邊緣最大壓應力 min另一邊相應的應力，壓為正，拉為負。,構件在彎矩作用平面

19、內(nèi)的長細比； 當 30時，取 =30， 100時，取 =100。,2. 箱形截面的腹板,考慮到兩塊腹板可能受力不均，將按公式（8.5.5a） 和（8.5.5b）確定的高厚比值乘0.8，使設計得厚一些。但 不應小于。,3.T形截面的腹板,當01.0時，翼緣板部分進入塑性，對腹板無嵌固作用。,當01.0時，翼緣處于彈性，對腹板有嵌固作用。,（8.5.6a）,（8.5.6b）,8.6.1 截面形式 1.對于N大、M小的構件，可參照軸壓構件初估； 2.對于N小、M大的構件，可參照受彎構件初估； 因影響因素多，很難一次確定。 8.6.2 截面驗算 1. 強度驗算 2. 整體穩(wěn)定驗算 3. 局部穩(wěn)定驗

20、算組合截面 4. 剛度驗算 8.6.3 構造要求 與實腹式軸心受壓構件相似。,8.6 實腹式壓彎構件的設計,例題8.1： 某壓彎構件的簡圖、截面尺寸、受力和側(cè)向支承情況如圖所示，試驗算所用截面是否滿足強度、剛度和整體穩(wěn)定要求。鋼材為Q235鋼，翼緣為焰切邊；構件承受靜力荷載設計值（標準值）F=100kN和N=900kN。,解：1.內(nèi)力（設計值） 軸心力N =900kN,彎 矩,2.截面特性和長細比：,l0 x=16m，l0y=8m,剛度滿足。,3.強度驗算,滿足要求。,4.在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性驗算,滿足要求。,滿足要求?。ㄆ矫鎯?nèi)穩(wěn)定控制） 討論： 本例題中若中間側(cè)向支承點由中央一

21、個改為兩個（各在l/3點即D和E點），結果如何？,5.在彎矩作用平面外的穩(wěn)定性驗算：,AC段（或CB段）兩端彎矩為M1=400 kN.m，M20，段內(nèi)無橫向荷載：,6.局部穩(wěn)定驗算,翼緣的寬厚比,腹板計算高度邊緣的應力,腹板高厚比,局部穩(wěn)定滿足要求,8.6 格構式壓彎構件的計算,當偏心受壓柱的寬度很大時，常采用格構式。當柱中彎矩不大，或柱中可能出現(xiàn)正負號的彎矩但二者的絕對值相差不大時，可用對稱的截面形式(k、i、m)；當彎矩較大且彎矩符號不變，或者正、負彎矩的絕對值相差較大時，常采用不對稱截面(n、p)，并將截面較大的肢件放在彎矩產(chǎn)生壓應力的一側(cè)。,格構式壓彎構件的截面形式,圖8.6.1 格構

22、式壓彎構件的截面形式,由于截面的高度較大且受有較大的外剪力，所以綴板連接的格構式壓彎構件很少采用。,截面中部空心，不考慮塑性的深入發(fā)展。,1.彎矩平面內(nèi)的整體穩(wěn)定計算,（8.3.8）,注意：式中x及NEx均按格構式柱的換算長細比0 x 確定 ，W1x=Ix/y0。y0為x軸到較大壓力分肢的軸線距離或壓力較大分肢腹板邊緣的距離，兩者中取較大者（見下圖）。,圖8.6.2 格構柱計算繞虛軸截面模量時y0的取值,8.6.1 彎矩繞虛軸作用的格構式壓彎構件,按式（8.3.8）計算。,二肢綴條式柱：,二肢綴板式柱：,根據(jù)算出的換算長細比ox，查表得x。,A兩個肢柱的毛截面面積； A1兩個斜桿的毛截面面積。

23、,1單肢長細比（對1軸）,2.分肢的穩(wěn)定計算 構件彎距作用平面外的整體穩(wěn)定一般 通過分肢的穩(wěn)定計算來保證而不必驗算。, 兩分肢的軸心力,（8.6.1a）,（8.6.1b）,1,1,將整個構件視為一平行弦桁架，分肢為弦桿，兩分肢的軸心力則由內(nèi)力平衡得：, 綴條式構件的分肢按軸心受壓柱計算,分肢計算長度： 1）綴材平面內(nèi)（11軸）取綴條體系的節(jié)間長度lox=l1 ； 2）綴材平面外，取構件側(cè)向支撐點間的距離。不設支承時取loy=柱子全高。, 綴板式構件的分肢,對綴板柱的分肢計算時，除N1、N2外，尚應考慮剪力作用下產(chǎn)生的局部彎矩，按實腹式壓彎構件計算。,在綴板平面內(nèi)，分肢的計算長度對焊接綴板，

24、計算長度取兩綴板間的單肢凈長。螺栓連接的綴板，則取相鄰兩綴板邊緣螺栓的最近距離。,3.綴件的設計和格構式軸心受壓構件相同。,當剪力較大時，局部彎矩對綴板柱的不利影響較大，這時采用綴條柱更為適宜。,剪力取以下兩式的較大者：,實際剪力,（8.6.9）,彎矩作用平面內(nèi)屈曲用：,（8.3.9）,彎矩作用平面外屈曲用：,（8.4.4）,由于其受力性能與實腹式壓彎構件相同，故其彎矩作用平面內(nèi)和彎矩作用平面外整體穩(wěn)定計算均與實腹式壓彎構件相同。,但計算平面外穩(wěn)定時，對虛軸的長細比應取換算長細比 來求x ，b應取1.0。,8.6.2 彎矩繞實軸作用的格構式壓彎構件,分肢穩(wěn)定按實腹式壓彎構件計算。軸心壓力N在兩

25、分肢間的分配與分肢軸線至虛軸x軸的距離成反比；彎矩My在兩分肢間的分配與分肢對實軸y軸的慣性矩成正比；與分肢軸線至虛軸x軸的距離成反比。,1.整體穩(wěn)定計算 采用與彎矩繞虛軸作用時壓彎構件的整體穩(wěn)定計算公式相銜接的直線式公式：,8.6.3 雙向受彎的格構式壓彎構件,彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙肢格構式壓彎構件其穩(wěn)定性按下列公式計算：,式中： W1y在My作用下，對較大受壓纖維的毛截面模量； 其余符號同前。注意：對虛軸（x軸）的系數(shù)應采用換算 長細比0 x計算。,,2.分肢穩(wěn)定 按實腹式壓彎構件計算穩(wěn)定性，分肢內(nèi)力為：,1.截面選擇 1）對稱截面（分肢相同），適用于M相近的構件； 2）非對稱截

26、面（分肢不同），適用于M相差較大的構件； 2.截面驗算 1）強度驗算 2)整體穩(wěn)定驗算（含分肢穩(wěn)定） 3)局部穩(wěn)定驗算組合截面 4)剛度驗算 5)綴材設計 設計內(nèi)力取柱的實際剪力和軸壓格構柱剪力的大值；計算方 法與軸壓格構柱的綴材設計相同。,8.6.4 格構式壓彎構件的設計,3.構造要求 1)壓彎格構柱必須設橫隔，做法同軸壓格構柱； 2)分肢局部穩(wěn)定同實腹柱。,例8.2圖示上端自由，下端固定的壓彎構件，長度為5m，作用的軸心壓力為500kN，彎矩為Mx，截面由兩個I25a型鋼組成，綴條用L505，在側(cè)向構件的上下端均為鉸接不動點，鋼材為Q235鋼，要求確定構件所能承受的彎矩Mx的設計值。,解:,1.對虛軸計算確定Mx,截面特性：,查表此獨立柱繞虛軸的計算長度系數(shù)2。,綴條面積：A1=24.89.6cm2。,換算長細比：,按b類查附表4.2,懸臂柱mx=1,對虛軸的整體穩(wěn)定：,2.對單肢計算確定Mx,右肢的軸線壓力最大,按a類查附表4.1,單肢穩(wěn)定計算,經(jīng)比較可知，此壓彎構件所能承受的彎矩設計值為 283.3kNm，整體穩(wěn)定和分肢穩(wěn)定的承載力基本一致。,Thank You !,