拉伸試驗機設計（含CAD圖紙和文檔）

拉伸試驗機設計（含CAD圖紙和文檔）,拉伸,試驗,實驗,設計,cad,圖紙,以及,文檔 摘 要 摘 要 隨著我國經濟的飛速發(fā)展，工業(yè)的發(fā)展也越來越受到重視。一個國家對零部件的實驗技術和能力幾乎代表著一個國家工業(yè)發(fā)展的水平。拉伸試驗機可以提供一種模擬實際工作情況的測試，電液伺服系統(tǒng)在現階段可以很好的滿足試驗機實驗精度的控制要求，電液伺服試驗機已經成為各個國家重要發(fā)展的對象。 本文首先對試驗機的整體做了一個介紹，對液壓缸、液壓元件、油箱做了整體介紹。通過查閱《機械設計手冊》，《機械設計師手冊》等相關資料計算，并校核了相關零部件。對各個零件在整體布局中的安裝和連接方式也做了詳細的介紹和說明。 最后可以通過詳細的計算，確定各個零部件的參數，選擇設計最合理的零部件。將選定的零部件通過確定的連接結構，安裝在一起，并通過調試，可以做出達到一定要求的電液伺服拉伸試驗機。 關鍵詞： 電液伺服系統(tǒng)，拉伸試驗機，液壓 3 ABSTRACT Abstract Along with the rapid development of our country economy, the development of the industry is more and more attention. The experimental technology and ability of a country to spare parts almost represents the development of a country's industry.. Requirements for tensile testing machine can provide a to simulate the actual working condition test, electro-hydraulic servo system at this stage can be very good to meet the test machine of experimental precision control electro-hydraulic servo testing machine has become an important development in various countries. In this paper, the overall introduction of the experimental machine, the hydraulic cylinder, hydraulic components, fuel tanks made an overall introduction. Through the access to the mechanical design manual, mechanical designer manual and other related information, and check the relevant parts. The installation and connection of the parts in the overall layout are also introduced and explained in detail.. Finally, the parameters of the parts can be determined and the most reasonable parts are selected by the detailed calculation.. The selected parts can be determined by determining the connecting structure, and through debugging, and can reach a certain requirements of the electro-hydraulic servo tensile testing machine. Keywords: electro hydraulic servo system, tensile testing machine, hydraulic pressure 目 錄 目 錄 第1章 緒論 1 1.1 研究背景及意義 1 1.2 拉伸試驗機國內外的發(fā)展情況 2 1.2.1 國外的發(fā)展情況 2 1.2.2 國內的發(fā)展情況 3 1.2.3 國內外試驗機的技術對比 5 1.3 電液伺服控制系統(tǒng)概述 6 1.3.1 電液伺服系統(tǒng)控制結構 6 1.3.2 電液伺服系統(tǒng)控制特點和研究發(fā)展歷史 6 1.4 設計內容和方案 7 1.4.1 設計內容 7 1.4.2 電液伺服系統(tǒng)控制結構 7 1.4.3 設計方案 7 第2章 液壓缸的設計與選型 9 2.1 液壓缸工作壓力的確定 9 2.2 液壓缸主要幾何尺寸的確定 9 2.2.1 液壓缸內徑D和活塞桿直徑d的計算 9 2.2.2 缸筒壁厚和外徑的計算 12 2.2.3 液壓缸工作行程的確定 13 2.2.4 液壓缸油口直徑和缸蓋厚度的計算 13 2.2.5 最小導向長度的確定 14 2.2.6 缸體長度的確定 15 2.3 液壓缸結構的設計 15 2.3.1 缸體和缸蓋的連接形式 15 2.3.2 活塞桿和活塞部分的結構形式 15 2.3.3 液壓缸的緩沖裝置 16 2.3.4 液壓缸的排氣裝置 17 2.3.5 液壓缸的安裝連接結構 17 2.3.6 液壓缸主要零件的材料和技術要求 17 2.4 活塞桿穩(wěn)定性驗算 18 2.5 本章小結 20 第3章 液壓系統(tǒng)元件的選擇 21 3.1 液壓系統(tǒng)的設計計算 21 3.2 液壓系統(tǒng)中各元件的選擇 21 3.2.1 液壓泵和電動機的選擇 21 3.2.2 聯軸器的選擇 22 3.2.3 液壓介質的選擇 23 3.2.4 閥的選擇 23 3.3 管路的設計 24 3.3.1 管路的種類核材料 24 3.3.2 油管尺寸的確定 24 3.3.3 油管接頭的選取 25 3.3.4 液壓管路的連接方法 25 3.4 本章小結 25 第4章 油箱的設計 27 4.1 油箱容積的確定 27 4.2 油箱結構的設計 28 4.3 油箱附件的選擇 29 4.3.1 液位計的選擇 29 4.3.2 吸油管處濾油器的選擇 29 4.3.3 精濾油器的選擇 29 4.4 本章小結 30 第5章 機械系統(tǒng)整機設計分析 31 第6章 總結與展望 37 參考文獻 39 致謝 41 I 第1章 緒論 第1章 緒論 1.1 研究背景及意義 工業(yè)生產中的各式各樣的材料、零部件也是需要的，以至整個構件可能都需要在經過拉伸實驗后確定它們的力學性能。在科研人員了解這些性能之后，也許有可能使設計更加合理。想使用更加可靠的話，那也只有通過實驗，沒有別的辦法，也只有這樣才能知道性能優(yōu)劣。拉伸試驗機如果說作為一種在實驗室內提供典型拉伸條件或者說是模擬再現環(huán)境，用來對各類工程裝置或設備機械力學性能的標準試驗設備進行檢驗和評價，在國民經濟發(fā)展中那可是占有相當重要的地位的啦，就是它發(fā)展水平的高低在一定程度上也反映了一個國家具有什么樣的工業(yè)水平，所以說世界各國都很重視也抓緊了零部件的試驗技術和試驗系統(tǒng)的研究開發(fā)工作。 拉伸試驗機有機械式的，但是因為出力小、結構復雜且難以結合計算機實現自自動編程，一旦制造以后就無法根據具體要求進行更改，還是很麻煩的，國民的經濟發(fā)展好了，對試驗機也有越來越高的要求了，像上面說的那種試驗機在真正的研究中受到很大的局限，已經不怎么使用了。然后就是因為電液控制系統(tǒng)出力很大、又很快的響應的優(yōu)點，它不僅具有電氣控制的那種靈活性、比較好的快速性和較高的控制精度，他還有液壓控制的大功率操作這種能力，而且還能和計算機聯接，以此來進行各種復雜的控制和數據處理，很高級所以應用很廣泛。所以說電液控制就會在試驗機這個大家庭中獲得愈來愈多的應用。 電液伺服這種系統(tǒng)具有很多優(yōu)點的：響應速度很快、控制精度也很高、抗負載的剛度也高、控制方式還很靈活等優(yōu)點，其應用當然就會范圍很廣，尤其應該在各類材料試驗機，環(huán)境模擬實驗裝置啦這種領域應用十分廣泛，是眼前時期響應速度和控制精度都高人一等的一類伺服系統(tǒng)。可能不知道電液伺服這類的控制技術最先產生于強大的美國的，后來可能是因為其響應速度快，精度高的原因吧，很快很快就在工業(yè)界得到了大量普及。電液伺服系統(tǒng)當然是以液壓動力元件作為他自己的執(zhí)行機構的了，根據的是負反饋這種原理，使系統(tǒng)的輸出能夠跟蹤給定信號的很厲害的控制系統(tǒng)。它不僅能自己自動、準確、快速地弄出輸入信號的變化規(guī)律，而且能自己對輸入量進行變換與放大，作為這個領域的一個很重要研究對象，電液伺服這種系統(tǒng)的設計理論和方法受到控制學科的指導和啟發(fā)也就沒斷過，發(fā)展歷程也是經歷了線性控制過渡到非線性智能控制。 目前存在的問題是： 應用方面的非線性系統(tǒng)理論沒有什么經驗，對像這種控制策略設計，穩(wěn)定性的分析以啦及非線性和智能控制理論方法在實際應用中存在的局限性啦，一直都在有針對性的研究。另外，需要告訴的是，雖然電液伺服這種系統(tǒng)中的非線性因素，比如說溫度、死區(qū)、庫侖摩擦等這些東西都會對控制系統(tǒng)的設計、產生不同程度的影響，但是這些非線性因素的影響在多數條件下還是遠遠趕不上負載干擾的影響大，還有就是現在對死區(qū)、庫侖摩擦的分析和處理，已經有了比較成熟的處理方法和結果，比如說相平面法，描述函數法等都是。 1.2 拉伸試驗機國內外的發(fā)展情況 國內外的試驗機設計人員及科技人員一直在對試驗機設計流程、夾具精度、驅動方法等設計領域的不同方面進行研究，其成果已經部分應用于新拉伸試驗機的研發(fā)過程當中。 1.2.1 國外的發(fā)展情況 英國早在1880年已生產了杠桿重錘式材料試驗機，在1908年又生產螺母、螺桿加載的萬能試驗機。這些試驗機可進行材料的拉伸、壓縮、彎曲和扭轉等試驗，但它們的結構復雜、體積龐大、操作繁瑣，只能進行靜態(tài)試驗，目前已被淘汰。約在90年前，瑞士的Amsler公司開發(fā)了液壓萬能試驗機，它利用液壓油的壓力對試件加載。這種試驗機操作方便、作用力大、結構簡單、體積緊湊，至今這種試驗機仍在生產和使用。它能進行各種靜態(tài)試驗，但在加載的過程中不能進行控制。在加載情況不同時所測得的數據將有差別。因此，目前國際上和我國的試驗標準都規(guī)定了試驗時需在恒速率、恒負載速率和恒變形速率控制下進行試驗，在這種情況下，原有的液壓萬能試驗機已面臨更新換代的命運。國外已開發(fā)了在它原有的基礎上增加電液控制部分的電液控制液壓萬能試驗機。這種試驗機能滿足試驗標準所規(guī)定的要求。 電液壓萬能試驗機出現的同時，在原有雙螺母、螺桿試驗機的基礎上還發(fā)展了電子萬能試驗機。這是用伺服電機控制，經減速器減速后驅動二根螺桿轉動，相應的螺母使橫梁移動，從而對裝在橫梁及底座上的試件施加。這種試驗機調速范圍廣、精度高。 國外試驗機同行在電液伺服技術的應用和研制起步較早，自二十世紀50年代中期以來就先后生產了各種使用電液伺服系統(tǒng)的試驗機，如美國mts、英國instron、瑞士amsler、德國sehench和日本島津等公司都先后研制成功各種電液伺服試驗機（如圖）。 Zwick液壓萬能試驗機H系列 Instron拉力試驗機 高溫材料試驗機 島津EZTest拉力試驗機各種夾具 圖2—1外國試驗機 1.2.2 國內的發(fā)展情況 國內電液伺服試驗機的發(fā)展按照產品發(fā)展時期的特點大致劃分成兩個階段：即自主發(fā)展階段和與國外合作發(fā)展階段。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE 二十世紀70年代末期到二十世紀90年代初期，國內的電液伺服試驗機都是以自主開發(fā)為主。主要是集中在國內幾個有實力的試驗機廠家，如長春試驗機研究所、長春試驗機廠、紅山試驗機廠和濟南試驗機廠等。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE 這個時期的主要代表性的產品有：f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE 1983年長春試驗機研究所研制的2000kN電液伺服巖石壓力試驗機，該設備采用高壓容器作為圍壓，模擬試樣的真實受力情況。是三軸動靜試驗機的代表性產品，并首次把計算機引入電液伺服試驗機的控制。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE 1984年長春試驗機研究所研制的3000kN電液伺服雙缸臥式拉力試驗機。該項目中首次應用靜壓支撐技術，成功地在兩個臥式伺服油缸上實現靜壓支撐。另外，還首次應用了伺服同步技術，實現雙缸系統(tǒng)的同步跟蹤和精確定位。雙缸的同步精度達到了0.03mm。該產品標志著國內靜壓支撐技術和雙缸系統(tǒng)的同步技術已經成熟。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTEf3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE 1985年長春試驗機廠研制的200kN電液伺服動靜試驗機，在國內首次采用高壓無齒夾頭和橫梁預應力鎖緊技術。是標準動靜試驗機的典型代表產品。 1986年長春試驗機研究所研制出小型隨機電液振動臺。 1987年長春試驗機研究所研制的1MN電液伺服大型結構試驗機，這是當時研制的國內最大噸位的電液伺服試驗機。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTEf3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE 紅山試驗機廠同期已經研制出國內第一臺拉扭電液伺服動靜試驗機，首次集拉壓與扭轉試驗于一體。該產品標志著國內拉扭傳感器技術、扭轉擺動缸技術及拉扭合成試驗技術已開始應用。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE 這個時期研制生產的電液伺服試驗機的技術特點是：f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE a.在測控系統(tǒng)，隨著數字電路技術和計算機技術的發(fā)展，開始從模擬控制向模數混合式控制方向發(fā)展，并開始將計算機技術應用到控制系統(tǒng)中。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE b.應用了伺服同步技術，實現雙缸系統(tǒng)的同步跟蹤和精確定位。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE c.研制出低阻尼、高響應、長壽命的靜壓支撐動態(tài)伺服油缸。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE d.利用增壓技術，實現高壓無齒夾頭和橫梁預應力鎖緊。f3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTEf3V中國熱處理技術網 — 熱處理行業(yè)的超級智庫 CHTE 最全的熱處理技術信息網站 熱處理技術網 CHTE 隨著電液伺服技術的成熟，國內試驗機廠家利用電液伺服技術開始從單純的材料試驗向更廣泛的多應用試驗領域方向發(fā)展。如長春試驗機研究所面向新材料研究領域開發(fā)的國內首臺“電液伺服雙軸四缸試驗機”和“電液伺服顯微觀察試驗機”解決了國內材料研究領域的特殊需求，填補了國內空白；面向汽車零部件試驗領域開發(fā)的 “電液伺服減振器性能和疲勞試驗臺”、“電液伺服方向盤性能及疲勞試驗臺”、“電液伺服扭轉疲勞試驗機” 和“X--Y電液伺服雙軸向振動臺”等。 長春試驗機研究所產品 長春試驗機研究所四立柱試驗機 YDL系列萬能試驗機 高頻疲勞試驗機 圖2—2我國的試驗機代表 1.2.3 國內外試驗機的技術對比 三十年來國內電液伺服試驗機的發(fā)展取得了長足的進步，但與國外試驗機同行相比，特別是與美國MTS公司及英國的Instron等這樣的大牌公司相比較差距還是很大的，特別是在高技術試驗應用領域方面還無法與國外同行相抗衡。不論是在技術手段和產品品種方面都存在很大的差距。? 表1— 1國外與國內動態(tài)伺服控制器的對比 功能及指標 美國 MTS公司TeststarII控制器 長春試驗機研究所PLS 控制器 控制器類型 數字式 模擬和數字混合式 頻率范圍 0.001～1000Hz 0.001～100Hz 測量通道 擴展方便、通用性強。 具有自動調零、 自動標定和多點線性修正功能。 自動調零、自動標定 控制參數 PID設置 具有一般和高級PID參數自整定功能 手動調節(jié)，輔助控制功能、相位補償、幅度補償、頻率反向補償、 任意波形補償、前饋控制 幅度補償 從上面列出的指標中看到，MTS公司的電液伺服試驗機最高頻率目前可以達到1000Hz，比國內電液伺服試驗的頻率高一個數量級。頻率的提高涉及一系列的技術提升環(huán)節(jié)，不僅僅體現在控制系統(tǒng)的響應速度上，相應的主機作動器、伺服閥和液壓源等各組成環(huán)節(jié)的響應速度都影響著整機的頻率提高。所以說這是一個綜合性能指標標志。 1.3 電液伺服控制系統(tǒng)概述 1.3.1 電液伺服系統(tǒng)控制結構 電液伺服系統(tǒng)是以電液驅動裝置為驅動元件的伺服系統(tǒng)。伺服系統(tǒng)是自動化系統(tǒng)的一個基本環(huán)節(jié)，也叫隨動系統(tǒng)，顧名思義就是系統(tǒng)輸出量總能跟隨復現輸入量。伺服系統(tǒng)的另一個基本職能就是信號放大，確保被控對象（負載）有足夠大的推動能量跟隨輸入信號規(guī)律運動，并確保偏差不超過指定范圍。 伺服系統(tǒng)由若干元件組成，它的基本部分為：控制器，功率放大器，伺服閥，液壓缸，位移傳感器等。其中，輸入元件、反饋測量元件與比較元件組合成為誤差檢測器。電液伺服閥是電液伺服控制系統(tǒng)的電液轉化放大裝置，它既將電氣信號轉化為液壓信號，又將輸入的小功率電信號進行功率放大，控制液壓能源流向執(zhí)行元件的壓力與流量的閥芯運動。電液伺服閥有響應速度快，控制精度高的優(yōu)點。電液伺服系統(tǒng)其他元件也起著重要作用：1.功率放大器將控制器輸出的小電流信號放大到足夠大的功率以驅動電液伺服閥，起功率放大作用。2.液壓缸是執(zhí)行元件。它將液壓能轉化為機械能（直線運動與力）。3.反饋檢測裝置是位移傳感器，它將檢測出的系統(tǒng)輸出位移轉化為電壓信號作為反饋信號，與輸入信號比較得出偏差信號，形成閉環(huán)控制系統(tǒng)。 電液伺服控制系統(tǒng)的輸入信號是電信號，輸出信號是液壓信號，為一個閉環(huán)控制系統(tǒng)。它既融合信息，電子科學的長處又結合液壓技術的優(yōu)點。如 ：電子信號有便于測量、校正、放大、處理、控制容易的特點；電氣傳感器種類多，檢測信號快，測量精度高；液壓系統(tǒng)有結構小巧、慣性小，執(zhí)行速度快、輸處功率大的優(yōu)點。正是由于電液伺服控制系統(tǒng)同時具有這些優(yōu)點，它受到了工程技術人員的青睞，在許多領域都得到了應用。 1.3.2 電液伺服系統(tǒng)控制特點和研究發(fā)展歷史 20世紀50年代電液伺服控制技術產生于美國麻省理工學院，當時采用基于工作點附近增量線性化模型進行綜合分析。PID控制以其控制規(guī)律簡單，容易理解的優(yōu)點，受到了科技工作者的喜歡。但隨著工業(yè)技術的進步，對控制品質要求的提高，單純的PID控制已經不能滿足需要。這與電液伺服系統(tǒng)本身的性質有密不可分的關系。首先，電液伺服系統(tǒng)是一個非線性不確定性系統(tǒng)。它工作的外界環(huán)境復雜，存在外干擾，交叉耦合的現象。其次，要求電液伺服系統(tǒng)的工作頻率和跟蹤精度高。第三，在要求的高精度快速跟蹤的條件下，電液伺服系統(tǒng)的非線性是不可忽視的。因此電液伺服系統(tǒng)具有擾動大、工作范圍寬、時變參量多、難以精確建模的特點。這些特點對系統(tǒng)的穩(wěn)定性、動態(tài)特性和精度都會產生嚴重的影響，特別是控制精度受負載特性的影響而難以預測。因此，需要有新的控制方法代替PID控制算法，以實現電液伺服系統(tǒng)更好的控制效果。 近幾十年，隨著工業(yè)技術的發(fā)展進步，軍事、航空、宇航技術對所應用的系統(tǒng)有了高精度，快速，大功率的要求。電液伺服系統(tǒng)則以其反應快、重量輕、尺寸小及抗負載剛性大等優(yōu)點，廣泛地應用于以上各個行業(yè)中，在其控制算法上也有了進一步的改進，以適應系統(tǒng)要求。70年代末80年代初，電液伺服控制普遍采用的是自適應算法。所謂自適應控制就是針對結構或參數不完全知道的系統(tǒng)，邊估計未知參數，邊修正控制作用。自適應控制有兩個大類，分別以“自校正控制”為代表和以“模型參考自適應控制”為代表。慢時節(jié)的對象通常采用自校正控制，這對液壓伺服系統(tǒng)是不適合的。液壓伺服控制系統(tǒng)采用的是模型參考自適應控制。文獻[10]深入研究了模型參考自適應控制，提出了模型參考自適應控制的新方法并將其應用于機器人電液伺服控制系統(tǒng)中，解決了模型跟蹤條件難滿足的問題。文獻[11]對應用于機器人中的電液伺服控制系統(tǒng)提出了自適應控制方法，解決了該系統(tǒng)參數變化難于控制的問題。雖然自適應控制有很多優(yōu)點，但單純的自適應控制對被控對象要求嚴格，也有魯棒性不夠好等的缺點，限制了自適應控制的發(fā)展應用。 在工業(yè)發(fā)達國家，由電液伺服閥、電液比例閥，以及配用的專用電子控制器和相應的液壓元件，組合集成電流伺服比例控制系統(tǒng)的相互支撐發(fā)展，已綜合形成液壓工程技術，它的應用與發(fā)展被認為是衡量一個國家工業(yè)水平和現代工業(yè)發(fā)展立玉的重要標志，是液壓工工業(yè)又一個新的技術熱點和增長點。在我國同樣有一大批主機產品的發(fā)展，需要應用該項技術，因此，將其列為促進我國液壓工業(yè)發(fā)展的關鍵技術之一。 1.4 設計內容和方案 1.4.1 設計內容 畢業(yè)設計內容為電液伺服拉伸試驗機。首先確定拉伸試驗機的結構和總體布局，再根據最大拉伸力和所選試件計算選取液壓缸，設計計算試驗機的夾具，選取力傳感器和位移傳感器以及其他試件。選取試件和零件后對試件和零件進行校核，最后還要分析儀器的性能。有關工作主要涉及《材料力學》《有限元方法》《機械設計基礎》以及《測試傳感技術》等有關理論。 1.4.2 電液伺服系統(tǒng)控制結構 電液伺服系統(tǒng)控制結構電液伺服系統(tǒng)是以電液驅動裝置為驅動元件的伺服系統(tǒng)。伺服系統(tǒng)是自動化系統(tǒng)的一個基本環(huán)節(jié)，也叫隨動系統(tǒng)，顧名思義就是系統(tǒng)輸出量總能跟隨復現輸入量。伺服系統(tǒng)的另一個基本職能就是信號放大，確保被控對象（負載）有足夠大的推動能量跟隨輸入信號規(guī)律運動，并確保偏差不超過指定范圍。 伺服系統(tǒng)由若干元件組成，它的基本部分為：控制器，功率放大器，伺服閥，液壓缸，位移傳感器等。其中，輸入元件、反饋測量元件與比較元件組合成為誤差檢測器。電液伺服閥是電液伺服控制系統(tǒng)的電液轉化放大裝置，它既將電氣信號轉化為液壓信號，又將輸入的小功率電信號進行功率放大，控制液壓能源流向執(zhí)行元件的壓力與流量的閥芯運動。電液伺服閥有響應速度快，控制精度高的優(yōu)點。電液伺服系統(tǒng)其他元件也起著重要作用：1.功率放大器將控制器輸出的小電流信號放大到足夠大的功率以驅動電液伺服閥，起功率放大作用。2.液壓缸是執(zhí)行元件。它將液壓能轉化為機械能（直線運動與力）。3.反饋檢測裝置是位移傳感器，它將檢測出的系統(tǒng)輸出位移轉化為電壓信號作為反饋信號，與輸入信號比較得出偏差信號，形成閉環(huán)控制系統(tǒng)。 1.4.3 設計方案 在液壓伺服系統(tǒng)中采用液壓伺服閥作為輸入信號的轉換與放大元件。液壓伺服系統(tǒng)能以小功率的電信號輸入，控制大功率的液壓能（流量與壓力）輸出，并能獲得很高的控制精度和很快的響應速度。 1）明確設計要求：充分了解設計任務提出的工藝、結構及時系統(tǒng)各項性能 的要求，并應詳細分析負載條件。 2）擬定控制方案，畫出系統(tǒng)原理圖。 3）靜態(tài)計算：確定動力元件參數，選擇反饋元件及其它電氣元件。 4）動態(tài)計算：確定系統(tǒng)的傳遞函數，繪制開環(huán)波德圖，分析穩(wěn)定性，計算 動態(tài)性能指標。 5）校核精度和性能指標，選擇校正方式和設計校正元件。 6）選擇液壓能源及相應的附屬元件。 7）完成執(zhí)行元件及液壓能源施工設計。 41 第2章 液壓缸的設計與選型 第2章 液壓缸的設計與選型 根據拉伸試驗機的運動要求，選擇單活塞桿雙作用液壓缸，根據機構的結構要求選擇后法蘭安裝方式。 單活塞桿雙作用液壓缸 2.1 液壓缸工作壓力的確定 液壓缸的工作壓力的確定主要根據液壓設備的類型，對于不同的液壓設備，由于工作負載不同，通常選擇液壓缸的壓力范圍也不一樣。表2—1列出的數據，可供工作壓力的選擇時參考。 表2—1 按負載選擇液壓缸的工作壓力 負載F/kN <5 5~10 10~20 20~30 30~50 >50 液壓缸工作壓力p/MPa <0.8~1.0 1.5~2.0 2.5~3.0 3.0~4.0 4.0~5.0 5.0~7.0 由于工作壓力是25kN，所以選擇工作壓力為4MPa。 2.2 液壓缸主要幾何尺寸的確定 根據拉伸試驗機的運動要求，選用單活塞桿雙作用液壓缸。 2.2.1 液壓缸內徑D和活塞桿直徑d的計算 根據題目已知條件一共輸出50kN的力,設計布局和結構，采用兩個液壓缸，所以一個液壓缸輸出25kN。 由圖可得 （2-1） 圖2— 1單活塞缸液壓缸計算示意圖 所以可以得 （2-2） ——液壓缸工作壓力，初算時可取系統(tǒng)壓力； ——液壓缸回油箱背壓力，初算時無法計算，可先根據表2—2估算； ——液壓缸活塞缸直徑和液壓缸內徑之比，可根據表2—3選??； 表2—2執(zhí)行元件背壓的估計值 系統(tǒng)類型 背壓（MPa） 中、低壓系統(tǒng)0~8MPa 簡單的系統(tǒng)和一般輕載的節(jié)流調速系統(tǒng) 0.2~0.5 回油路帶調速閥的調速系統(tǒng) 0.5~0.8 回油路帶背壓閥 0.5~1.5 采用帶補液壓泵的閉式回路 0.8~1.5 中高壓系統(tǒng)>8~16MPa 同上 比中低壓系統(tǒng)高50%~100% 高壓系統(tǒng)>16~32MPa 如鍛壓機械等 初算時背壓可忽略不計 表2—3液壓缸內徑D與活塞桿直徑d的關系 按機床類型選擇d/D 按液壓缸工作壓力流選取d/D 機床類別 d/D 工作壓力（MPa） d/D 磨床、珩床 0.2~0.3 2 0.2~0.3 拉床、刨床 0.5 >2~5 0.5~062 鉆、車、銑床 0.7 >5~7 0.62~.70 —— —— >7 0.70 F——工作循環(huán)中最大的外負載； ——液壓缸密封處阻力，他的精確度不易求得，常用液壓缸的機械效率進行估算。 （2-3） 式中——液壓缸的機械效率，一般取=09~0.97； 其中F=25xN，=4，=0.6，=0.95，=0.5； 將數據帶入式——中，可得D為 （2-4） 求得D=97.15mm， d=48.58mm 由計算所得D和d分別按表2—4和2—5取相近的標準直徑，以便采用標準的密封直徑。 表2—4液壓缸內徑尺寸系列（GB2348-80） 8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 （90） 100 （110） 123 （140） 150 （180） 200 （220） 250 320 400 500 530 注：括號內的數值為非優(yōu)先選用值  表2—5活塞缸直徑系列（GB2348-80） 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 36 40 45 50 56 63 70 80 90 100 110 125 140 160 180 200 220 250 280 320 360 400 標準化后取D=100mm， d=50mm。 2.2.2 缸筒壁厚和外徑的計算 液壓缸的壁厚通過液壓缸的強度條件來計算。 液壓缸的壁厚通常是指缸筒結構中最薄地方的厚度。根據材料力學的原理可知，承受內壓力的圓筒，其內應力分布規(guī)律，因壁厚的不同而異。一般計算是可分為薄壁圓筒和厚壁圓筒。 液壓缸的內徑D與其壁厚d的比值D/ 10的圓筒被稱為薄壁圓筒。起重運輸機械和一般的工程機械的液壓缸，一般用無縫鋼管材料，大多屬于的是薄壁圓筒結構，其壁厚按薄壁圓筒公式計算 （2-5） 其中 ——液壓缸壁厚（m）； D——液壓缸內徑（m）； ——試驗壓力，一般取最大工作壓力的（1.25~1.5）倍（MPa）； ——缸筒材料的許用應力。其值為：鍛鋼：=110~120MPa；鑄鋼：=100~110MPa；無縫鋼管：=100~110MPa；高強度鑄鐵：=60MPa；灰鑄鐵：=25MPa。 在中低壓液壓系統(tǒng)中，按上式所計算出的液壓缸的壁厚通常很小，使缸體的剛度往往很不夠，如在做切屑加工過程中出現的變形，安裝變形等會引起液壓缸工作時卡死或漏油。因此一般不作計算，按經驗選取，必要時按上式校核。 對于D/＜10時，應按材料力學中的厚壁圓筒公式進行壁厚的計算。 對脆性及塑性材料 （2-6） 式中符號意義同前。 液壓缸壁厚算出后，即可馬上求出缸體的外徑為 D+2 （2-7） 式中值應按無縫鋼管標準，或按有關標準圓整為標準值。 本次設計選取液壓缸缸體厚為7.5mm，即可求出缸體的外徑為115mm。 2.2.3 液壓缸工作行程的確定 液壓缸工作行程的長度，可根據執(zhí)行機構所需要的實際工作的最大行程來確定，并參照表2—6中的系列尺寸來選取標準值。 表2—6液壓缸活塞行程系列（GB2349-80） 第一系列 25 50 80 100 125 160 200 250 320 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3200 4000 第二系列 40 63 90 110 140 180 220 280 360 450 550 700 800 110 1400 1900 2200 2800 3000 第三系列 240 260 300 340 380 420 480 530 600 630 750 850 950 1050 1200 1300 1500 1700 1900 2100 2400 2600 3000 3800 根據所選試件的試驗長度為100mm，而且是比例拉伸試件，加上裝卸試件的長度，根據表中系列尺寸選取標準值200mm。 2.2.4 液壓缸油口直徑和缸蓋厚度的計算 液壓缸油口直徑應根據活塞運動的最高速度v和油口最高液流速度而定 （2-8） 式中 ——液壓缸油口直徑（m） D——液壓缸直徑（m） V——液壓缸最大輸出速度（m/min） ——油口液流速度（m/s） 其中，D=100mm，v=1m/s，=2m/s，代入公式得油口直徑=18.5mm 液壓缸一般都是平底缸蓋，其有效厚度t按照強度要求可用下面兩個公式進行近似計算。 缸底無油孔時 （2-9） 式中 h——缸底厚度（m） D——液壓缸內徑（m） ——試驗壓力（MPa） ——缸底材料的許用壓力（MPa）。 缸底有油孔時 （2-10） 式中 ——液壓缸油口直徑（m） 其他符號同上式 將各個數據代入公式得到有油孔時缸蓋厚度h=30mm 2.2.5 最小導向長度的確定 當活塞全部外伸時，從缸蓋滑動支承面的中點到活塞支承面中點的距離H稱為最小導線長度（如圖2—2）。如果導向長度過小，將使液壓缸的軸線撓度（間隙引起的撓度）增大，影響液壓缸工作的穩(wěn)定性，因此設計時有必要保證一定的最小導向長度。 圖2— 2液壓缸的導向長度 對一般的液壓缸，最小導向長度H應滿足以下要求： （2-11） 式中 L——液壓缸的最大行程； D——液壓缸的內徑。 活塞的寬度B一般取B=（0.6~1.0）D，缸蓋滑動支承面的長度l，根據液壓缸的內徑D而定； 當D<80mm時，取l=（0.6~1.0）D； 當D >80mm時，取l=（0.6~1.0）d。 為保證最小導向長度H，若過分增大l和B都是不可以的，也是不合適的，必要時可在缸蓋與活塞之間加一隔套K來增加H的值。隔套的長度C由需要的液壓缸活塞桿的最小導向長度H決定，即 （2-12） 2.2.6 缸體長度的確定 液壓缸缸體內部總長度應等于活塞總行程和活塞的寬度之和。缸體外形長度還要考慮到兩端端蓋的總厚度。通常液壓缸缸體長度不應大于內徑的2030倍。 2.3 液壓缸結構的設計 液壓缸主要尺寸確定以后，就要進行各個部分的結構設計。主要包括：缸體與缸蓋的連接結構，活塞桿與活塞的連接結構，活塞桿導向部分結構，密封裝置，緩沖裝置，排氣裝置及液壓缸的安裝連接結構等。由于工作條件不同，結構形式也各不相同。設計時根據具體情況選擇。 2.3.1 缸體和缸蓋的連接形式 缸體端部與缸蓋的連接形式一般與工作壓力、缸體材料以及工作條件等有關。 由于是設計電液伺服拉伸試驗機，要求結構要緊湊所以選擇螺紋連接形式。這種連接形式的優(yōu)點是外形尺寸小，結構緊湊，重量較輕。 2.3.2 活塞桿和活塞部分的結構形式 a）活塞桿與活塞的連接結構 活塞桿與活塞的連接形式可分為兩種：整體式結構和組合式結構。組合式結構又分為：螺紋連接、半環(huán)連接和錐銷連接。這里選取整體式連接結構，整體式結構簡單。 活塞桿與活塞連接形式如下圖： 圖2—3活塞桿與活塞的連接形式 b）活塞桿導向部分的結構 活塞桿導向部分的結構，包括活塞桿與端蓋、導向套的結構、以及密封、防塵和緊鎖裝置等。導向套的結構可以用端蓋整體式來直接導向，也可以與端蓋分開做成導向套結構。后者導向套如果磨損便于更換，所以應用較普遍。導向套可安裝在密封圈的內圈的位置，也可以裝在外側。機床和工程機械中通常采用裝在內側的結構，有利于導向套的潤滑，而由壓機一般采用裝在外側的結構，在高壓下工作時，使密封圈有足夠的油壓將唇邊張開，以提高密封性能。 活塞桿處的密封形式有O形，V形，Y形密封圈。為了清除活塞桿處外露部分沾附的灰塵，保證油液清潔以及減少磨損，需要在端蓋外側增加防塵圈。常用的有無骨架防塵圈和J形橡膠密封圈，也可以用毛氈防塵。 本次設計采用端蓋直接導向。這種導向端蓋與活塞桿直接接觸導向，結構簡單，蓋與桿密封常用O型，Y型密封。 C）活塞及活塞桿處密封圈的選用 活塞及活塞桿處選用密封圈，應根據密封的部分。使用的壓力、溫度、運動速度的不同而選擇不同類型的密封圈。 2.3.3 液壓缸的緩沖裝置 液壓缸帶動工作部件運動時，因運動件的質量較大，運動速度較高，則在到達行程終點時，會產生液壓沖擊，甚至使活塞與缸筒蓋之間產生機械碰撞。為防止這種現象的發(fā)生，所以在行程末端設置緩沖裝置。 圖2—4環(huán)狀間隙或緩沖裝置 圖中所示為環(huán)狀間隙式緩沖裝置，它由活塞上的圓形凸臺和液壓油缸端蓋上的凹形腔組成。凸臺和凹腔的間隙為δ當凸臺開始進入凹腔時，缸內的油液只能通過間隙δ擠壓出去。因此，活塞受到一個很大的阻力，缸的運動速度減慢。這種緩沖裝置的特點是結構簡單，開始緩沖時效果顯著，但整個緩沖過程中緩沖效果逐漸減弱，適用于慣性較小、速度較低的場合。 必須指出，緩沖裝置，只能在液壓缸全行程終了時才起緩沖作用，當活塞在運動過程中停止時，緩沖裝置不起緩沖作用。這時在回油路上可設置行程閥來實現緩沖。 2.3.4 液壓缸的排氣裝置 對于運動速度穩(wěn)定性有較高要求的機床液壓缸和大型液壓缸，則需要設置排氣裝置，如排氣閥或排氣螺釘等。排氣螺釘如下圖 圖2—5排氣螺釘 排氣閥通常安裝在液壓缸兩端的最高處。雙作用液壓缸需裝設兩個排氣閥。仿液壓缸需要排氣時，打開相應的排氣閥，空氣連同液壓油經過椎部縫隙和小孔排除缸外，直至連續(xù)排油時（不冒氣），就將排氣閥關死。 2.3.5 液壓缸的安裝連接結構 液壓缸的安裝連接結構包括液壓缸的安裝結構、液壓缸進出油口的連接等。 根據安裝位置和工作要求的不同可有腳架安裝，長螺栓安裝，法蘭安裝，軸銷和耳環(huán)安裝等。 本次設計采用尾部法蘭式安裝。安裝螺釘受力較小。 液壓缸的進、出油口，可布置在端蓋或缸體上。對于活塞桿固定的液壓缸，進、出油口可設在活塞桿端部。如果液壓缸無專用的排氣裝置，進、出油口應設在液壓缸的最高處，以便空氣能首先從液壓缸排出。進出油口的形式一般選用螺孔或法蘭連接。 2.3.6 液壓缸主要零件的材料和技術要求 液壓缸主要零件如缸體、活塞、活塞桿、缸蓋、導向套的材料和技術見表2—7 表2—7液壓缸主要零件的材料和技術要求 零件名稱 材料 主要表面粗糙度 技術要求 缸體 45號無縫鋼管 液壓缸內圓柱表面粗糙度為 0.4 （1）內徑用H8~H9的配合 （2）內徑圓度，圓柱度不大于直徑公差一半 （3）內表面母線直線度在500mm長度上不大于0.03mm （4）缸體端面對軸線的垂直度在直徑每100mm上不大于0.04mm （5）缸體與缸蓋采用螺紋連接時，螺紋采用6H級精度 （6）為防止腐蝕和提高壽命，內徑表面可以鍍0.03~0.04mm厚的硬鉻 活塞 45鋼 活塞外圓柱表面粗糙度為 0.8 （1）外徑D的圓度，圓柱度不大于外徑公差一半 （2）外徑D對內孔的徑向跳動不大于外徑公差一般 （3）端面對軸線垂直度在直徑100mm上不大于0.04mm （4）內孔與活塞桿的配合可取H8 活塞桿 45鋼 桿外圓柱面粗糙度為0.5 （1） 材料熱處理，調質20~25HRC （2） 外徑的圓度，圓柱度不大于直徑公差一半 （3） 外徑表面直線度在500mm長度上不大于0.08mm （4） 活塞桿與導向套采用H8/f7配合，與活塞的連接可采用H8/h7配合 缸蓋 45鋼 配合表面粗糙度0.8 （1） 配合表面的圓度，圓柱度不大于直徑公差一半 （2） 端面對孔軸線的垂直度在直徑100mm上不大于0.04mm 2.4 活塞桿穩(wěn)定性驗算 液壓缸承受軸向壓縮載荷時，如圖2—6所示，當活塞桿直徑d與活塞桿的計算長度l之比大于10時（即），應校核活塞桿的縱向剛性強度或穩(wěn)定性。 當無偏心載荷時，由材料力學知識可知，受壓細長桿，當載荷力接近某一臨界值時，桿將產生縱向彎曲。且其撓度值隨壓縮載荷的增加急劇增大，以致屈服破壞，對于沒有偏心載荷的細長桿，其縱向彎曲強度的臨界值，可按等截面法和非等截面法計算。 等截面計算法：當細長比時，可按歐拉公式計算臨界載荷。 此時： （2-13） 式中 ——活塞桿縱向彎曲破壞的臨界載荷（N） n——末端條件系數 E——活塞桿材料的彈性模量，對于鋼，取為E= J——活塞桿截面的轉動慣量（），實心活塞桿： d——活塞桿直徑（m） l——活塞桿計算長度，即活塞桿的最大伸出時，活塞桿支點和液壓缸安裝點間的距離（m） K——活塞桿斷面的回轉半徑（m），實心活塞桿 A——活塞桿截面積（）； m——柔性系數 若活塞桿為實心桿，并用鋼鐵材料制造時，上式可簡化為 （2-14） 當活塞桿細長比時，用戈登-蘭金公式計算臨界載荷，此時 （2-15） 式中 ——材料強度實驗值，見表2—8； a——試驗常數，見表2—8； 其他符號同上式。 表2—8實驗常數 材料 鑄鐵 鍛鋼 低碳鋼 中碳鋼 560 250 340 490 a 1/1600 1/9000 1/7500 1/5000 m 80 110 90 85 當活塞桿細長比時，可按純壓縮計算。 根據之前的數據和結構的確定，這里： d=100mm，E=，=25mm，n=4，A=0.785 代入公式： 得出液壓缸的活塞桿縱向彎曲強度和穩(wěn)定性良好。 2.5 本章小結 本章先是確定了液壓缸的工作壓力，通過工作壓力和負載力計算，并對照國家標準確定了液壓缸的缸徑及活塞缸直徑，也對液壓缸的行程，壁厚，油口直徑，導向長度等重要參數進行了計算確定。并根據結構和系統(tǒng)需要對液壓缸的各個部分的結構進行了分析和確定。最后選出適合拉伸試驗機的液壓缸。 第3章 液壓系統(tǒng)元件的選擇 第3章 液壓系統(tǒng)元件的選擇 3.1 液壓系統(tǒng)的設計計算 已知工作循環(huán)中系統(tǒng)壓力和穩(wěn)定流量分別為4MPa和10L/min，液壓泵驅動功率可由下列公式計算： （3-1） 式中 P——液壓缸的最大工作壓力（MPa）； ——液壓泵的最大流量（L/s）； ——液壓泵的總效率，查表取0.7。 代入式中的液壓泵驅動功率 =1KW 3.2 液壓系統(tǒng)中各元件的選擇 3.2.1 液壓泵和電動機的選擇 a)液壓泵的選擇 主要根據系統(tǒng)的工作情況來選擇液壓泵。泵的主要參數有壓力，流量，轉速，效率。為了保證系統(tǒng)能夠正常運轉和系統(tǒng)的使用壽命，一般在固定設備系統(tǒng)中，正常工作壓力為泵的額定壓力的80%左右，要求工作可靠性較高的系統(tǒng)或設備，系統(tǒng)工作壓力為泵額定壓力的60%左右。泵的流量要大于系統(tǒng)工作的最大流量。 選用液壓泵的型號：CB—FC10型齒輪泵。 CB—FC系列外嚙合齒輪泵采用鋁合金壓鑄成形泵體，徑向密封采用齒頂掃鏜，軸向密封采用浮動壓力平衡側板，因而達到了高效率。該泵具有體積小、重量輕、效率高、性能好、工作可靠、價格低等特點，該泵單向運轉，旋向可根據用戶需要提供。由于該泵具有以上特點，所以工作范圍廣泛，，能夠用于工作條件惡劣的場合。 CB-FC10型齒輪泵理論排量：10.44mL/r； 額定壓力：16MPa； 最高壓力：20MPa； 額定轉速：2000r/min； 最高轉速：2500r/min； 最低轉速：600r/min； 容積效率90%； 總效率81%； 驅動功率：6.4kW（額定工況下）； 重量：7.85kg。 b)電動機的選擇 Y系列的電動機為全封閉自扇冷或水冷式籠型三相異步電機，用于空氣中有易燃、易爆或腐蝕性氣體的場合。它適用于電壓為380V且無特殊要求的機械上，如泵、馬達和機床等。 根據給定的參數的計算所得液壓泵的驅動功率為6.4kW，查《機械設計手冊》選用電機型號：Y132M-4。該電機可防水滴、鐵屑以及其他物件沿垂直方向掉入電機內部，它可作為泵、機床等的動力源使用。該電機性能如下： 額定功率：7.5kW； 同步轉速：1500r/min； 滿載轉速：1440r/min； 額定轉矩：2.2； 電壓：380V。 3.2.2 聯軸器的選擇 選擇彈性套柱銷聯軸器。彈性套柱銷聯軸器具有一定的補償兩軸線相對偏移能力和緩沖減震能力。結構簡單。維護方便。適合由于振動要求不高，底座剛性好、對中精度較高場合，不宜用于高速或低俗重載場合，是應用廣泛的一種聯軸器。 聯軸器的計算轉矩： （） （3-2） 式中 T——理論轉矩（）； ——驅動功率（kW）； n——工作轉速（r/min）； ——動力機的系數，查表取1.0； K——工況系數，查表取1.5； ——啟動系數，查表取1.0； ——溫度系數，查表取1.5； ——公稱轉矩（） 將數據代入式中，計算的：=111.9 經計算選取聯軸器的型號：LT5 ZC35X82/J1B32X60GB/T4323—1984,。 聯軸器的參數如下： 主動端：Z型軸孔、C型鍵槽，=35mm，=82mm； 從動端：J1型軸孔、B型鍵槽，=32mm，L=60mm。 3.2.3 液壓介質的選擇 液壓工作介質的選擇應該是根據液壓系統(tǒng)中重要元件的油膜承載能力確定的，故應在保證承載能力的條件下，選擇適合的介質黏度。 工作介質黏度太大，系統(tǒng)的壓力損失大，效率降低，而且泵的吸油狀況惡化，容易產生空穴和氣蝕作用，使泵運轉困難，黏度太小，則系統(tǒng)泄露太多，容積損失增加，系統(tǒng)效率亦低，并使系統(tǒng)的剛性變差。因此，為了使液壓系統(tǒng)能夠正常和穩(wěn)定地工作，要求工作介質的黏度隨溫度的變化要小。 工作介質對液壓系統(tǒng)各運動部件起潤滑作用。以降低摩擦和磨損，保證系統(tǒng)能夠長時間正常工作，故要求液壓系統(tǒng)的介質要具有很好的潤滑作用。 另外液壓介質還要有抗氧化性，防銹和不腐蝕金屬，同密封材料相容，消泡和抗泡沫性，抗乳化性，潔凈度高等要求。 根據液壓系統(tǒng)要求選擇液壓介質如下 查《機械設計手冊》齒輪泵工作溫度：5~40攝氏度，推薦選用運動黏度（37.8攝氏度）：30~70。葉片泵工作溫度：5~40攝氏度，推薦選用運動黏度：30~49 綜合考慮以上情況選用：L-HM32礦物油型液壓油。 L-HM32礦物油型液壓油，運動黏度0攝氏度時不大于420，40攝氏度時運動黏度范圍時28.8~35.5，時防銹抗氧精制礦物油，可改善液壓試驗系統(tǒng)的抗磨性，保證試驗數據真實可靠，使系統(tǒng)穩(wěn)定運行，保持性能安全可靠。 其部分質量指標如下： 運動黏度：28.8 粘度指數：不小于9.5 抗磨性試驗：不小于10（FZG齒輪及試驗），不小于100（葉片泵試驗） 機械雜質：無 空氣釋放值：6/min（50攝氏度） 泡沫性：150/10（24攝氏度） 3.2.4 閥的選擇 QDY系列電液伺服閥具有零點穩(wěn)定，靈敏度高，零漂小，頻帶寬，穩(wěn)定性高，長期工作可靠等優(yōu)點。適用于位置控制，速度控制，加速度控制等自動控制系統(tǒng)。 在本系統(tǒng)中，選用的是QDY4系列電液伺服閥。QDY4系列電液伺服閥為動圈式雙滑閥結構，分為先導級和功率級。 先導級為動圈式磁力馬達推動的彈簧對中式四凸肩四通滑閥，功率級采用四凸肩四通滑閥接位移傳感器的結構，采用伺服放大器進行位置閉環(huán)控制，以保證伺服閥功率級閥芯位移與伺服放大器輸入信號成正比。 QDY4型電液伺服閥的部分參數如下： 額定流量:80L/min; 額定供油壓力：21MPa 供油壓力范圍：1.52~21MPa 零位流量：<4L/min 工作溫度：-40~100 DB/DBW型溢流閥具有壓力高，調壓性能平穩(wěn)最低調節(jié)壓力和調壓范圍大等優(yōu)點。DB型閥組要用于控制系統(tǒng)壓力；DBW型電磁溢流閥也可以控制系統(tǒng)的壓力并能在任意時刻使之卸荷。設計調節(jié)泵的出口壓力為5MPa，查《技術設計手冊》選擇溢流閥型號：先導式溢流閥DB10AG1-5X/50。 DB10AG1-5X/50型先導式溢流閥部分參數如下： 通徑：10mm； 最大調節(jié)壓力：35MPa； 最大流量：250L/min； 設定壓力：5.5MPa。 3.3 管路的設計 3.3.1 管路的種類核材料 按照管路在液壓系統(tǒng)中的作用，可分為以下幾種： 主管路——包括吸油管路、壓