電力系統(tǒng)暫態(tài)重點及答案-(一)

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1、. 單項選擇題 1、短路電流最大有效值出現(xiàn)在（ 1）。A 、短路發(fā)生后約半個周期時； 2、利用對稱分量法分析計算電力系統(tǒng)不對稱故障時，應(yīng)選（ 2 ）相作為分析計算的基本相。 B 、特殊相 3、關(guān)于不對稱短路時短路電流中的各種電流分量，下述說法中正確的是（ 3 ）。 C、短路電流中除非周期分量將逐漸衰減到零外，其它電流分量都將從短路瞬間的起始值衰減到其穩(wěn)態(tài)值。 4、不管電力系統(tǒng)發(fā)生什么類型的不對稱短路，短路電流中一定存在（ 2 ）。 B 、正序分量和負序分量； 5 、在簡單電力系統(tǒng)中，如某點的三序阻抗 Z 1 Z 2 Z 0

2、,則在該地點發(fā)生不同類型短路故障時，按對發(fā)電機并列運行暫態(tài)穩(wěn)定性影響從 大到小排序，應(yīng)為（ 2 ）。 B 、三相短路、兩相短路接地、兩相短路、單相接地短路； 6 、發(fā)電機－變壓器單元接線，變壓器高壓側(cè)母線上短路時，短路電流沖擊系數(shù)應(yīng)?。? 2）。 B 、1.8 ； 7 、電力系統(tǒng)在事故后運行方式下，對并列運行靜態(tài)穩(wěn)定儲備系數(shù) K P (%) 的要求是（ 3 ）。 C、 K P (%) ≧10 。 8、下述各組中，完全能夠提高電力系統(tǒng)并列運行暫態(tài)穩(wěn)定性的一組是（ 2）。 B 、變壓器中性點經(jīng)小電阻接地、線路裝設(shè)重合閘裝置、快速切除線路故障； 9、對于三相三

3、柱式變壓器，其正序參數(shù)、負序參數(shù)和零序參數(shù)的關(guān)系是（ 2 ）。 B 、正序參數(shù)與負序參數(shù)相同，與零序參數(shù)不同； 10 、 分 析計 算 電力 系 統(tǒng)并 列 運 行 靜態(tài) 穩(wěn) 定性 的 小干 擾 法和 分 析計 算電 力 系統(tǒng) 并 列運 行 暫態(tài) 穩(wěn) 定性 的 分段 計算 法 ，就 其 實質(zhì) 而言都是為了求（ 1 ）。 A 、 t 曲線 1、計算 12MW 以上機組機端短路沖擊電流時，短路電流沖擊系數(shù)應(yīng)取（ 2 ）。 B 、1.9 ； 2、發(fā)電機三相電壓為： ua U m sin( t ) 、 ub U m sin( t 1200 ) ， uc U m sin(

4、 t 120 0 ) ，如將短路發(fā)生時刻 作為時間的起點 （ t 0 ），當(dāng)短路前空載、 短路回路阻抗角為 80 0（感性）時，B 相短路電流中非周期分量取得最大值的條件是 （ 2） B 、 1100 ； 3、具有阻尼繞組的凸極式同步發(fā)電機，機端發(fā)生三相短路時，電磁暫態(tài)過程中定子繞組中存在（ 1）。 A 、基頻交流分量、倍頻分量和非周期分量； 4、中性點直接接地系統(tǒng)中發(fā)生不對稱短路時，故障處短路電流中（ 3）。 C、可能存在，也可能不存在零序分量，應(yīng)根據(jù)不對稱短路類型確定。 5、在中性點直接接地的電力系統(tǒng)中，如電力系統(tǒng)某點不對稱短路時的正序電抗、負

5、序電抗和零序電抗的關(guān)系為 Z (0 ) 2Z (1) 2Z ( 2) ， 則該點發(fā)生單相接地短路、兩相短路、兩相短路接地和三相短路時，按故障處正序電壓從大到小的故障排列順序是（ 3 ）。 C、單相接地短路、兩相短路、兩相短路接地、三相短路。 6、中性點不接地系統(tǒng)中，同一點發(fā)生兩相短路和兩相短路接地兩種故障情況下，故障相電流的大小關(guān)系為（ 1）。 A 、相等； 7、電力系統(tǒng)中， f 點發(fā)生兩相經(jīng)過渡阻抗 Z f 短路時，正序增廣網(wǎng)絡(luò)中附加阻抗 Z 為（ 2） B 、 Z ( 2) Z f ； 8、電力系統(tǒng)兩相斷線時的復(fù)合序網(wǎng)在形式上與

6、（ 1 ）的復(fù)合序網(wǎng)相同。 A 、單相金屬性接地短路； 9、電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性是指電力系統(tǒng)在受到（ 2 ）作用時的穩(wěn)定性。 B 、大干擾； 10 、切除雙回輸電線路中的一回，對電力系統(tǒng)的影響是（ 2）。 B 、既會降低電力系統(tǒng)并列運行的靜態(tài)穩(wěn)定性，也會降低電力系統(tǒng)并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性； 判斷： 1 、變壓器中性點經(jīng)小電阻接地可以提高接地短路情況下電力系統(tǒng)并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性。 （√） 2 、對稱分量法不能用于非線性電力網(wǎng)的不對稱短路分析。 （√） 3 、不管電力系統(tǒng)中性點采用什么樣的運行方式，其零序等值電路都是一樣的。 （╳） 4

7、 、在 x (1) x ( 2) x (0 ) 的情況下， 三相短路與單相接地短路時故障相的短路電流相同， 因此它們對于電力系統(tǒng)并列運行暫態(tài)穩(wěn)定性的影 響也相同。（╳） -- . 5 、輸電線路采用單相重合閘與采用三相重合閘相比較，單相重合閘更有利于提高單相接地短路情況下電力系統(tǒng)并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性。 （√） 6 、短路計算時，在任何情況下，變壓器的正序勵磁電抗和零序勵磁電抗都可以視為無窮大。 （╳） 7 、采用良導(dǎo)體架空地線的架空輸電線路，其正序、負序和零序電抗都比采用鐵磁導(dǎo)體架空地線的架空輸電線路

8、大。 （╳） 8 、接地短路時，發(fā)電機機端負序電壓最高，短路點零序電壓最高。 （╳） 9、在中性點不接地系統(tǒng)中，同一點發(fā)生兩相金屬性短路和兩相金屬性短路接地時，不僅兩種情況下流過故障點的短路電流大小相等，兩種情 況下短路點三相對地電壓大小也相同。 （╳） 10 、小干擾法不能用于電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的分析。 （√） 1 、從嚴格的意義上講，電力系統(tǒng)總是處于暫態(tài)過程之中。 （ √） 2 、無限大電源的頻率保持不變，而電壓卻隨著負荷的變化而變化，負荷越大，電源的端電壓越低。 （ ） 3 、不管同步發(fā)電機的類型如何，定

9、子繞組與轉(zhuǎn)子繞組之間互感系數(shù)都是變化的。 （ √） 4 、對稱分量法只能用于線性電力系統(tǒng)不對稱故障的分析計算。 （√） 5 、派克變換前后，發(fā)電機氣隙中的磁場保持不變。 （ √） 6 、具有架空地線的輸電線路，架空地線的導(dǎo)電性能越強，輸電線路的零序阻抗越大。 （ ） 7 、不對稱短路時，發(fā)電機機端的零序電壓最高。 （ ） 8 、同步發(fā)電機轉(zhuǎn)子的慣性時間常數(shù) TJ 反映了轉(zhuǎn)子慣性的大小。 （ √） 9 、短路計算時的計算電抗是以發(fā)電機的額定容量為基準的電抗標幺值。 （ √） 10 、切

10、除部分負荷是在電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定性有被破壞的危機情況下，采取的臨時措施。 （√） 1、分析電力系統(tǒng)機電暫態(tài)過程時，通常認為電磁暫態(tài)過程已經(jīng)結(jié)束，即不再考慮發(fā)電機內(nèi)部的電磁暫態(tài)過程。 （ √） 2、短路沖擊電流出現(xiàn)在短路發(fā)生后約半個周期。 （ √） 3、不管發(fā)電機的各個繞組是由超導(dǎo)體還是非超導(dǎo)體構(gòu)成，短路電流中的非周期分量都將逐漸衰減到零。 （ ） 4、當(dāng)發(fā)電機定子繞組之間的互感系數(shù)為常數(shù)時，發(fā)電機為隱極機。 （√） 5、 ABC 三相系統(tǒng)中的非周期分量變換到 dq0 系統(tǒng)中為基頻交流分量。 （√） 6、電力系統(tǒng)發(fā)生不對稱短路時，不僅短路點三相參數(shù)不對稱

11、，電力系統(tǒng)其他部分三相參數(shù)也將成為三相不對稱的。 （ ） 7、不管架空輸電線路是否假設(shè)避雷線，其負序電抗都是一樣的。 （ √） 8、電力系統(tǒng)發(fā)生不對稱接地短路時，故障處三相電壓不對稱分解出的零序電壓是電力系統(tǒng)中出現(xiàn)零序電流的原因。 （ √） 9、小干擾法既可用于電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定性的分析，也可用于電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的分析。 （ ） 10 、線路串聯(lián)電容器可以提高電力系統(tǒng)并列運行的靜態(tài)穩(wěn)定性。 （√） 名詞解釋 1 、縱向故障： 答：縱向故障指電力系統(tǒng)斷線故障（非全相運行） ，它包括一相斷線和兩相斷線兩種形式。 2 、負序分量： 答：是三相同頻不對

12、稱正弦量的分量之一，其特點是三相輻值相等、頻率相同、相位依次相差 120 0、相序為 C－B －A －C。 3 、轉(zhuǎn)移阻抗： 答：轉(zhuǎn)移阻抗是在經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等效變換消去除短路點和電源節(jié)點后，所得網(wǎng)形網(wǎng)絡(luò)中電源節(jié)點與短路點之間的連接阻抗?；颍弘? 源 i 與 短路 點 f 之 間的轉(zhuǎn)移 阻抗是 在除電 動勢 Ei 外，所 有電源電 動勢都 為 零情 況下， Ei 與流入 短路點 f 的 I f 的比 值，即 Z if  E I  i | E j 0 , j i ?；颍弘娫?i 與短路點 f 之間的轉(zhuǎn)移阻

13、抗是在所有電源電動勢都為零， 短路點 f 施加電動勢 E f f E 時， E f 與流入電源點 i 的電流 I i 的比值，即 Z if I  f | E i 0 , i G 。 f 4 、同步發(fā)電機并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性： 答：同步發(fā)電機并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性指受到大干擾作用后，發(fā)電機保持同步運行的能力，能則稱為 暫態(tài)穩(wěn)定，不能則稱為暫態(tài)不穩(wěn)定。 5 、等面積定則： 答：在暫態(tài)穩(wěn)定的前提下，必有加速面積等于減速面積，這一定則稱為等面積定則。 問答題 -- . 1

14、 、無限大功率電源的特點是什么？無限大功率電源供電情況下，發(fā)生三相短路時，短路電流中包含有哪些電流分量，這些電流分量的變化規(guī)律是什么？ 1 、答：無限大功率電源的特點是頻率恒定、端電壓恒定；短路電流中包含有基頻交流分量（周期分量）和非周期分量；周期分量不衰減，而非周期分量從短路開始的起始值逐漸衰減到零。 2 、中性點直接接地電力系統(tǒng)，發(fā)生概率最高的是那種短路？對電力系統(tǒng)并列運行暫態(tài)穩(wěn)定性影響最大是那種短路？ 2、答：中性點直接接地電力系統(tǒng)，發(fā)生概率最高的是單相接地短路；對電力系統(tǒng)并列運行暫態(tài)穩(wěn)定性影響最大是三相短路。 3 、輸電線路裝設(shè)重合閘裝置為什么可以提高電力系統(tǒng)并

15、列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性？ 3、答：輸電線路裝設(shè)重合閘裝置可以提高電力系統(tǒng)并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性的原因是它增大了受擾運動過程中的最大減速面積。 4 、提高和改善電力系統(tǒng)并列運行靜態(tài)穩(wěn)定性的根本措施是什么？具體措施有那些（列出三種以上）？ 4、答：提高和改善電力系統(tǒng)并列運行靜態(tài)穩(wěn)定性的根本措施是縮短電氣距離；具體措施有輸電線路采用分裂導(dǎo)線、輸電線路串聯(lián)電容器、改善電網(wǎng)結(jié)構(gòu)、發(fā)電機裝設(shè)先進的勵磁調(diào)節(jié)裝置、提高電力網(wǎng)的運行電壓或電壓等級等。 5 、寫出電力系統(tǒng)發(fā)生兩相金屬性短路時的邊界條件方程，并畫出其復(fù)合序網(wǎng)。 5、答：電力系統(tǒng)發(fā)生兩相金屬性短路（以 BC 兩相短路為例）時的

16、邊界條件方程為： I fa(1) I fa (2 ) 、 I fa (0 ) 0 、 U fa(1) U fa( 2) 其復(fù)合序網(wǎng)如下圖 6 、在隱極式發(fā)電機的原始磁鏈方程中，那些電感系數(shù)是常數(shù)？哪些是變化的？變化的原因是什么？ 6 答：在隱極式發(fā)電機的原始磁鏈方程中，轉(zhuǎn)子各繞組的自感系數(shù)、轉(zhuǎn)子繞組之間的互感系數(shù)、定子繞組的自感系數(shù)、定子各繞組之間的互感系數(shù)均為常數(shù)；定子三相繞組與轉(zhuǎn)子各繞組之間的互感系數(shù)是變化的，變化的原因是轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時，定子繞組和轉(zhuǎn)子繞組之間存在相對位置的周期性改變。 1

17、 、寫出正序增廣網(wǎng)絡(luò)中，短路點串入的附加阻抗答：  X 在各種金屬性短路故障情況下的表達式。 X 三相短路： X =0 ；單相接地短路： X X ( 2) X ( 0) ；兩相短路： X X ( 2) ；兩相短路接地： X X  ( 2) ( 2)  X X  (0) 。 ( 0) 2 、提高電力系統(tǒng)并列運行靜態(tài)穩(wěn)定性的根本措施是什么？具體措施有那些？ 答：提高電力系統(tǒng)并列運行靜態(tài)穩(wěn)定性的根本措施是縮短“電氣距離”。具體的措施有：1）采用分裂導(dǎo)線

18、2 ）線路串聯(lián)電力電容器； 3 ）采用先進的勵磁調(diào)節(jié)裝置； 4 ）提高輸電線路的電壓等級； 5 ）改善系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和選擇適當(dāng)?shù)南到y(tǒng)運行方式； 3 、簡單電力系統(tǒng)同步發(fā)電機并列運行暫態(tài)穩(wěn)定的條件是什么？ 答：簡單電力系統(tǒng)同步發(fā)電機并列運行暫態(tài)穩(wěn)定的條件是受擾運動中加速面積小于最大減速面積。 4 、寫出電力系統(tǒng)中 f 點發(fā)生 B 相金屬性接地的邊界條件方程，并畫出其復(fù)合序網(wǎng)。 答： 1) 電力系統(tǒng)中 f 點發(fā)生 B 相金屬性接地的邊界條件方程為： U fb (1) U fb (2 ) U fb (0 ) 0 、 I fb (1) I fb (2 )

19、 I fb (0 ) 2) 復(fù)合序網(wǎng)如下： -- . 5 、采用重合閘可以提高電力系統(tǒng)并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性，以下圖所示的簡單電力系統(tǒng)中 f 點發(fā)生單相接地短路為例，作圖說明其工作原理。 答：正常運行、單相接地短路、故障線路切除后和重合閘成功后發(fā)電機的功角特性分別如下圖中曲線 I 、II、 III 和Ⅳ所示。無重合閘時的 情況如圖 A ；有重合閘時的情況如圖 B。 (4 分)

20、 由圖可以看到有重合閘與無重合閘相比最大減速面積增大了 S fgh h ，根據(jù)電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的條件可知，采用重合閘裝置可以提高電力 系統(tǒng)并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性。 1 、無限大功率電源的特點是什么？在什么情況下可以將實際電源視為無限大功率電源？ 答：無限大功率電源的特點是：①電源的電壓和頻率保持不變；②電源的內(nèi)阻抗為零。 當(dāng)實際電源的內(nèi)阻抗占短路回路總阻抗的比例小于 10 ％時，就可以將實際電源視為無限大功率電源。 2 、對于下圖所示的電力系統(tǒng)，當(dāng)同步發(fā)電機的阻尼系數(shù)小于 0 時，系統(tǒng)將以何種形式失去穩(wěn)定？ 答：受到干擾后，系

21、統(tǒng)將發(fā)生自發(fā)振蕩而使系統(tǒng)失去穩(wěn)定。 3 、變壓器三角形側(cè)發(fā)生 a 、b 兩相短路時，星形側(cè)哪相的短路電流最大？簡要說明其原因。 答：變壓器星形側(cè) B 相電流最大。 AB 兩相短路時的各相電流序分量相量圖如下，由圖可以看到 B 相電流最大。 4 、轉(zhuǎn)移電抗與計算電抗有何異同？ -- . 答：相同點是：轉(zhuǎn)移電抗和計算電抗都是網(wǎng)絡(luò)經(jīng)化簡消去除電源點和短路點之外的所有節(jié)點后，連接短路點與電源點的電抗標幺值。不同 的是：轉(zhuǎn)移電抗是以統(tǒng)一的功率

22、基準值 SB 為基準的電抗標幺值；計算電抗是以電源的額定容量 SN 為基準的電抗標幺值。 5 、為什么小干擾法不能用來分析電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性？ 答：小干擾法分析電力系統(tǒng)穩(wěn)定性的原理是將描述電力系統(tǒng)受擾運動的非線性微分方程在原始運行點按泰勒級數(shù)展開，并略去其中狀態(tài)變 量增量的平方項以上的高次項， 將描述電力系統(tǒng)受擾運動的非線性微分方程簡化為關(guān)于狀態(tài)變量增量的線性微分方程， 然后通過求解該 線性微分方程，確定狀態(tài)變量的變化規(guī)律（即確定電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性） 。 從上面所述小干擾法分析電力系統(tǒng)穩(wěn)定性的原理可知，只有電力系統(tǒng)所受干擾比較小，反映電力系統(tǒng)運行狀態(tài)的狀態(tài)變量

23、的變化比較小時，略去展開式中含有狀態(tài)變量增量高次項的項才不會產(chǎn)生太大的誤差。如果電力系統(tǒng)所受的干擾比較大，則反映電力系統(tǒng)運行狀態(tài)的狀態(tài)變量的增量也比較大，此時略去展開式中狀態(tài)變量增量的高次項將造成很大的計算誤差，甚至得出錯誤的結(jié)果。所以小干擾法只能用于分析電力系統(tǒng)受到小干擾作用時，電力系統(tǒng)狀態(tài)變量的變化問題——即電力系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性問題，而不能用于分析電力系統(tǒng)受到大干擾時，電力系統(tǒng)狀態(tài)變量的變化問題——即電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性問題。 作圖題 2 、以下圖所示簡單電力系統(tǒng) f 點發(fā)生三相短路為例，作圖說明快速切除故障提高同步發(fā)電機并列運行穩(wěn)定性的原理。

24、 答：故障切除較慢和故障切除速度較快兩種情況下的加速面積和最大減速面積如下圖所示，從圖可以看到快速切除故障一方面減小了加速面積，另一方面增大了最大減速面積，根據(jù)簡單電力系統(tǒng)同步發(fā)電機并列運行暫態(tài)穩(wěn)定性的條件可知，快速切除故障可以提高同步發(fā)電機并列運行的暫態(tài)穩(wěn)定性。 圖中： PI －正常運行情況下發(fā)電機的功角特性； PII －故障情況下發(fā)電機的功角特性； PIII －故障切除后發(fā)電機的功角特性； 五、計算題（ 10 分） 下圖所示簡單電力系統(tǒng) f 點

25、發(fā)生三相短路時的實際切除角為 50 0，請判斷此系統(tǒng)能否保持暫態(tài)穩(wěn)定。 已知以發(fā)電機額定容量為基準的各元件的電抗和系統(tǒng)電壓標幺值為： xd 1.8、 xT 1 xT 2 0.25、 xL 0.5、 U 1.0、正常運行時 P 0.8、cos 0.8 , 不考慮發(fā)電機勵磁調(diào)節(jié)裝置的作用，即認為發(fā)電機的空載電動勢為常數(shù)。 解： 1) 利用同步發(fā)電機的正常運行狀態(tài)計算發(fā)電機的空載電動勢 -- . PR QX QX 取 系 統(tǒng) 電 壓 作 為 參 考 相 量 ， 則 電 壓 降 落 的 縱 分 量 為 U

26、; 電 壓 降 落 的 橫 分 量 為 U U PX QR PX U . 電壓相量圖如下： U U 根據(jù)相量圖可得： Eq (U QX ) 2 ( PX )2 U U 將 Q P tg 0.6 、 U=1.0 、 X X d X T 1 X L / 2 X T 2 2.55 代入上式得： Eq (1 0.6 2.55 )2 ( 0.8 2.55 ) 2 3.25 1 1

27、 2 ）計算同步發(fā)電機在各種運行狀態(tài)下的功角特性 正常運行時： PI EqU 3.25 1 1.275sin sin sin X I 2.55 故障情況下： X II 、PII 0 故障切除后： PIII EqU sin 3.25 1 1.161sin X III sin 2.8 3 ）計算極限切除角

28、 將 0 sin 1 ( P0 ) sin 1 ( 0.8 ) 0.678 （弧度）、 PIM 1.275 3.14 sin 1 ( P0 ) 3.14 sin 1 ( 0.8 h PIIIM ) 2.38 （弧度） 1.161 代入 cm cos 1 ( P0 ( h 0 ) PIII

29、M cos h PIIM cos 0 ) 得： PIIIM PIIM cm cos 1( 0.8 (2.38 0.678) 1.161cos2.38 1.105(弧度）＝ 63.350 1.161 4 ）穩(wěn)定性分析 由于實際的故障切除角小于極限切除角，所以系統(tǒng)能保持暫態(tài)穩(wěn)定。計算題 系統(tǒng)接線如下圖所示，設(shè)在一回線路始端突然發(fā)生三相短路，已知原動機機械功率 PT 1.5 , 雙回線運行時系統(tǒng)的功角特性為 PI

30、 3sin ，切除一回線路后系統(tǒng)的功角特性為 PIII 2 sin 。試求極限切除角 c.m ？（ 15 分） -- . 解： 作出正常運行、故障時和故障線路切除后的功角特性曲線如下： （ 4 分） 由正常運行狀態(tài)求得： 0 sin 1 P0 sin 1 PT sin 1 1.5 300 0.5233(弧度）（3 分） PI . M PI .M 3 根據(jù)故

31、障切除后的功角特性曲線可得： h 180 0 sin 1 PT 180 0 sin 1 1.5 131.4 0 2.2922 ( 弧度 ) （ 3 分） PIII . M 2 則極限切除角 c.m cos 1 PT ( h 0 )PIII . M cos h PII .M cos 0 PIII .M P

32、II .M cos 1 1.5 ( 2.2922 0.5233) 2 cos131.40 0 48.290 （ 5 分） 2 0 計算題 1 、隱極式同步發(fā)電機的額定電壓為 10.5KV ，額定容量為 100MW ，額定功率因數(shù)為 0.85 ，電抗 xd 2, xd 0.12 。發(fā)電機空載情 況下機端突然發(fā)生三相短路，試計算 （ 1）短路電流周期分量的起始有效值和穩(wěn)態(tài)有效值。 （ 2）短路發(fā)生在發(fā)電機 A

33、相電壓瞬時值過零時，定子三相繞組中非周期分量的起始值。 100 解：采用標幺制計算，取發(fā)電機額定電壓為基準電壓，發(fā)電機額定容量 SN 117.65MVA 為基準容量，則電流基準值 0.85 I B I N 100 6.469( KA) ，發(fā)電機電抗標幺值為 xd 2, xd 0.12 。 3U N cos N （1）計算短路電流周期分量的起始有效值和穩(wěn)態(tài)有效值 因 為 短 路 前 空 載 ， 所 以 發(fā) 電 機 的 空 載 電 動 勢 標 幺 值 Eq|0|*

34、U |0|* 1 ， 短 路 電 流 周 期 分 量 起 始 有 效 值 Eq|0| I B 1 6.469 53.908(KA) ;短路電流周期分量穩(wěn)態(tài)有效值 I Eq|0| 1 3.235( KA) 。 I I B 6.469 xd 0.12 xd 2 （2）短路發(fā)生在發(fā)電機 A 相電壓瞬時值過零時，定子三相繞組中非周期分量的起始值。 由于短路前空載，當(dāng)短路發(fā)生在 A 相電壓瞬時值過零時，定子 A 相繞組非周期分量的起始值為其周期分量起始值的幅值，即 |i a 0 | 2I

35、2 53.908 76(KA) ； B 、 C 兩 相 的 非 周 期 分 量 起 始 值 分 別 為 | ib 0 | 2I / 2 38(KA) 、 -- . |i a 0 | 2I / 2 38( KA) 。 計算題 2、已知電力系統(tǒng)狀態(tài)方程的特征方程為： 5 4 3 3 2 8 10 0 。此系統(tǒng)是靜態(tài)穩(wěn)定的還是不穩(wěn)定的？如果不穩(wěn)定將以什 么方式失去穩(wěn)定？ 解： 根據(jù)特征方程做勞斯陣列如下： 1 3 10 4 8 1 10 － 32 10 根據(jù)勞斯判據(jù)可知，特征方程有一對實部為正的共扼復(fù)根，當(dāng)系統(tǒng)受到小干擾作用時，將周期振蕩地失去穩(wěn)定。 --