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畢業(yè)設計中文摘要
往返式裁板鋸的設計
摘 要
裁板鋸是現(xiàn)代木工機械中很通用設備，在實木板、刨花板、膠合板、纖維板等人造板的切割上都有很優(yōu)異的表現(xiàn)，在車船制造和家具制造等木工加工行業(yè)中都廣泛應用。根據(jù)市場的需求，本論文設計了一臺用于切削鋸材的往返式裁板鋸。它包括機體、電動機、氣缸、鋸架臺、滾輪、主鋸、劃線鋸、減速器。其中主鋸、劃線鋸和減速器都有各自的電動機；在機身的上梁處有兩個圓柱導軌；在鋸架臺部分設有主鋸、劃線鋸和它們的電機；鋸架臺的運動靠四個滾輪，四個滾輪和圓柱導軌也相配合；在切削運動的終點處有卷筒、減速器和牽引電動機；牽引電機靠鋼絲繩實現(xiàn)切削運動的進給；因此裁板鋸需要實現(xiàn)往返運動，在往返過程中鋸切系統(tǒng)需要下降，因此鋸架臺處還設有氣缸來實現(xiàn)切削系統(tǒng)的升降，鋸架升降板和氣缸活塞桿鉸接。本設計的裁板鋸結構簡單合理，具有較高的性價比，能滿足市場的大部分需求，切割廢屑也不容易卡機，機體的剛性足以滿足工作范圍內的需要。
關鍵詞：往返式裁板鋸；鋸架臺；氣缸
畢業(yè)設計英文摘要
The design of a round-trip cutting saw
Abstract
Cutting saw is a modern woodworking machinery is very common equipment, in solid wood, particle board, plywood, fiberboard and other artificial plate cutting has excellent performance, in the car and boat manufacturing and furniture manufacturing and other carpentry processing industry are widely used. According to the needs of the market, this paper designs a round-trip cutting saw for cutting saw material. It includes the body, electric motor, cylinder, sawing platform, roller, main saw, dash saw, reducer. Among them, the main saw, dash saw and decelerator have their own motor; There are two cylindrical rails at the upper beam of the fuselage; The main saw, dash saw and their motors are provided in the saw frame section; The movement of the sawing platform depends on four rollers, and the four rollers and cylindrical rails also cooperate; There are reels, decelerators and traction motors at the end of the cutting motion; The traction motor relies on the wire rope to achieve the feed of the cutting motion; Therefore, the cutting saw needs to achieve round-trip movement, during the round-trip sawing system needs to drop, so the saw frame table also has a cylinder to achieve the cutting system lift, saw frame lift plate and cylinder piston rod articulation. The design of the cutting saw structure is simple and reasonable, with a high cost-effective, to meet most of the needs of the market, cutting waste chips is not easy to card the machine, the rigidity of the body is sufficient to meet the needs of the working range.
Key Words: Round-trip cutting saw; Saw racks; cylinder
目 錄
1 緒 論 1
1.1 國內外裁板鋸相關研究現(xiàn)狀 1
1.1.1 裁板鋸的作用 1
1.1.2 裁板鋸的分類 2
1.1.3 不同裁板鋸的差異 2
1.2 國內外裁板鋸的發(fā)展概況 4
1.3 設計的目的及指導思想 4
2 技術任務書 5
2.1 設計的依據(jù) 5
2.2 主要工作原理 5
2.3 各子系統(tǒng)的選擇 6
2.3.1 切削系統(tǒng) 6
2.3.2 進給系統(tǒng) 6
2.3.3 定位系統(tǒng) 7
3 設計計算說明書 8
3.1 整體設計和主要技術參數(shù) 8
3.2 主運動部分的計算校核 9
3.2.1 主鋸電機的選擇 9
3.2.2 劃線鋸電機的選擇 11
3.2.3 進給系統(tǒng)電動機的選擇 12
3.2.4 主鋸帶輪的設計校核 13
3.2.5 劃線鋸帶輪的設計校核 17
3.2.6 主鋸鋸軸的設計校核 20
3.2.7 劃線鋸鋸軸的設計校核 26
3.2.8 主鋸軸承的選擇與校核 28
3.2.9 劃線鋸軸承的選擇與校核 29
3.3.0 其它軸承的選擇與校核 30
3.3 切削系統(tǒng)的設計 30
3.4 定位系統(tǒng)的設計 31
3.4.1 結構及工作過程 31
3.4.2 絲杠的設計校核 32
3.5 進給系統(tǒng)的設計 34
3.5.1 結構及工作過程 34
3.5.2 皮帶長度的計算 35
3.6 氣動系統(tǒng)的設計 37
4 使用說明書 38
4.1 總體結構及主要參數(shù) 38
4.2 操作使用及其維護 39
5 標準化審查報告 40
5.1 產品圖樣、技術文件的完整性 40
5.1.1產品圖樣符合 40
5.1.2技術文件符合 40
5.2 產品標準化系數(shù) 40
5.3 標準化審查結論意見 41
結 論 42
參 考 文 獻 43
致 謝 44
往返式裁板鋸的設計
1 緒 論
隨著時代的發(fā)展，我國家具行業(yè)的不斷進步，家具的生產量在世界上的也名列在前，產品遍布世界各地。木質家具相對于軟體家具和非木質家具來說，木質家具的占有量是相當高的，大約占據(jù)所有家具的八成左右。
隨著經濟的不斷進步，人們的消費觀念也隨之改變，這使得我國家具行業(yè)一直穩(wěn)定增長。木質家具還是深得人心的，而這些家具由于和科學技術與文化的結合，這些年來在木質家具中亦是異軍突起，需求量急劇上升，家具制造產業(yè)總規(guī)模也在穩(wěn)定增長。
木工機械行業(yè)的發(fā)展和家具行業(yè)息息相關密不可分。隨著國內家具機械市場的不斷變化，市場內的競爭也越來越激烈。但在我國高端家具市場大多是國外的大型企業(yè)，畢竟在技術、質量、效率等方面我國機械生產企業(yè)還是有一定的差距，所以家具市場的競爭大多是中低端市場的競爭。
在“十二五”規(guī)劃中，我國家具機械制造企業(yè)應把機械革新升級作為重點工作。板式家具機械產業(yè)應往數(shù)控。自動、節(jié)能方向發(fā)展。
目前在我國，勞動力成本的上升，原料價格的飆升，家具生產企業(yè)非常困難，要解決企業(yè)所面臨的的問題，提高生產的自動化是最優(yōu)解。板式家具機械制造業(yè)要加快對自動化生產線成套設備的研發(fā)，這樣可以節(jié)約很多的勞動力，從而節(jié)約成本。在國外如伊瑪、SCM、豪邁等公司，他們的現(xiàn)代化先進技術設備值得我國機械行業(yè)學習，研究出適合我國的現(xiàn)代化自動生產線的成套設備，這樣就解決很多企業(yè)勞動力成本高的問題。
1.1 國內外裁板鋸相關研究現(xiàn)狀
1.1.1 裁板鋸的作用
精密裁板鋸具有簡易、高效率、高安全性的特點，是家具生產行業(yè)在保證精度和效率的情況下所必須的機械化設備。精密裁板鋸相對于以往的刨來說，效率更高，刨所能達到的效果裁板鋸也能達到。往返式裁板鋸的切削系統(tǒng)有劃線鋸和主鋸，切削系統(tǒng)開始運行時，鋸架臺上升，劃線鋸和主鋸同時進行往返運動，劃線鋸在主鋸的前面，在加工板料的底部切出1.5mm左右深的鋸槽，劃線鋸鋸片比主鋸鋸片稍微寬一點點，在主鋸片前留下鋸槽的目的是為了主鋸在進行切割時，對板料起到保護作用，不易產生毛邊，也很大程度上減少了板料的撕裂情況。針對不同板料，裁板鋸可采用不同的切割速度。
1.1.2 裁板鋸的分類
精密裁板鋸分為立式裁板鋸、推臺式裁板鋸和往返式裁板鋸。它們的運動方式各有不同，各有其優(yōu)勢。立式裁板鋸對場地要求少，推臺鋸更便捷，往返鋸效率更高。
1.1.3 不同裁板鋸的差異
①.立式裁板鋸
如圖1立式裁板鋸在現(xiàn)代木工加工企業(yè)中也有很多的應用，可實現(xiàn)實木板、刨花板、膠合板、纖維板等人造板的切割，在一些車船企業(yè)和家具制造業(yè)都廣泛應用。
近年來，建筑裝修行業(yè)、家具行業(yè)等對人造板的需求變大，以前的圓鋸機精度和生產效率都跟不上現(xiàn)在企業(yè)的需求，這就導致新型裁板鋸的迅速發(fā)展。主要發(fā)展體現(xiàn)在生產效率的極大提高，精準度的提高。目前數(shù)控縱橫鋸板系統(tǒng)在很多木板加工企業(yè)都有了大量的應用。
圖1 立式裁板鋸外觀圖
②.推臺式裁板鋸
推臺式裁板鋸實現(xiàn)切割是靠人為推動工作臺前后移動，而主鋸和劃線鋸固定。經過特殊處理的工作臺，在人為推動時，阻力很小，省力又方便，加工精度也有所提升。推臺式裁板鋸大多都是焊接鋼板組成的機床，這樣能夠保證機床的穩(wěn)定性，工作臺在機床的一端，能夠提高加工精度。
圖2 推臺式裁板鋸外觀圖
③.往返式裁板鋸
工作原理：人工上料，定位系統(tǒng)確定加工數(shù)值，壓緊系統(tǒng)固定板材，進給系統(tǒng)通過控制鋸切系統(tǒng)的往返運動，實現(xiàn)切割。
這種機床可同時加工很多張木板，工作效率高，安全系數(shù)高。如圖3往返式裁板鋸可用于加工刨花板、人造板及實木板等等。數(shù)控往返式裁板鋸是現(xiàn)代化的產物，人們只需要在數(shù)控板上輸入需要的數(shù)值，就可以加工出需要的板料，并且精度很高。數(shù)控往返式裁板鋸不需要人力上料，機器可控制機械手上料。數(shù)控往返式裁板鋸的易操作性給企業(yè)節(jié)約了很多成本，這使得數(shù)控往返式裁板鋸成為現(xiàn)在企業(yè)加工板材不可缺少的機械。
圖3 往返式裁板鋸外觀圖
1.2 國內外裁板鋸的發(fā)展概況
近些年來，我國的木工機械行業(yè)發(fā)展主力點：通過對現(xiàn)代新研究出來的技術及材料的應用，提高機械的整體質量，同時提高加工的工作效率，任何機械的發(fā)展都是如此；整體規(guī)范化；精密化，經過近些年來的不斷發(fā)展，精密裁板鋸的應用已經十分廣泛，但也還是存在一些問題，和國外相比還是有一定的差距，需要不斷改進，更進一步；加工的柔性化，不止是機械的柔性化，還有管理、人員和軟件的柔性化。
國外很早就對裁板鋸進行了研究，在1906年就研究出了第一架裁板鋸，國外裁板鋸發(fā)展至今，最重要的發(fā)展就是加工的效率和精度的提升。國外裁板鋸加工精度相對于國內來說要高了很多，但他們的價格更高，性價比不高。
1.3 設計的目的及指導思想
目前我國木工機械正處于高速發(fā)展階段，社會經濟的發(fā)展也致使各民營企業(yè)的發(fā)展，在社會勞動力成本的壓力下，他們需要一種高效、精度較高、操作簡單、價格親民的裁板鋸。我國國內的裁板鋸價格低，但精度不夠，國外裁板鋸精度高，但價格同時也很高。因此，針對于我國國內的精度不夠的背景下，提出了本設計。本設計主要對切削系統(tǒng)、定位系統(tǒng)以及進給系統(tǒng)進行設計。在切削系統(tǒng)的鋸架臺下有四個滾輪，滾輪在雙圓柱導軌上運動，這樣的設計能夠提升加工精度；定位系統(tǒng)實現(xiàn)定位是靠定位塊在絲杠上前后移動，然后氣壓缸固定定位塊實現(xiàn)定位；在絲杠的一端設有步進電機，控制定位塊的移動距離；進給系統(tǒng)通過鋼絲繩使得切削系統(tǒng)實現(xiàn)往返運動，這樣的設計操作起來更方便。
本次設計的機型根據(jù)新馬氏木工機械有限公司生產的MJ6225機型來制作的，導軌采用雙圓柱導軌，這樣的設計所需要的成本較低，能夠達到較多民營企業(yè)的需求。本設計主要對主運動部分、切削系統(tǒng)、進給系統(tǒng)、定位系統(tǒng)進行計算校核，設計出一種用于切削板材的往返式裁板鋸，使其達到必要的設計和工作需求，鋸架臺、雙圓柱導軌的設計提高了裁板鋸的加工精度，達到眾多民營企業(yè)高性價比的需求。
2 技術任務書
2.1 設計的依據(jù)
目前我國木工機械正處于高速發(fā)展階段，社會經濟的發(fā)展也致使各民營企業(yè)的發(fā)展，在社會勞動力成本的壓力下，他們需要一種高效、精度較高、操作簡單、價格親民的裁板鋸。我國國內的裁板鋸價格低了裁板鋸精度不夠，國外裁板鋸精度高，但價格同時也很高。因此，針對于我國國內的裁板鋸精度不夠的背景下，提出了本設計。
2.2 主要工作原理
如圖4所示為往返式裁板鋸結構示意圖，主要包括進給系統(tǒng)1、壓緊系統(tǒng)2、切削系統(tǒng)3、氣動系統(tǒng)4以及定位系統(tǒng)5。主鋸所采用的電機功率為7.5KW。切削前通過數(shù)控板使得定位系統(tǒng)定位在所需要加工的位置，壓緊系統(tǒng)固定加工板料，這時就可以開始加工板料了，切削系統(tǒng)主鋸和劃線鋸都有自己的電機，進給系統(tǒng)提供鋸架臺提供切削系統(tǒng)做往返運動的動力，使得切削系統(tǒng)的四個滾輪沿著雙圓柱導軌做直線運動，實現(xiàn)切割板料。
1-進給系統(tǒng)；2-壓緊系統(tǒng)；3-切削系統(tǒng)；4-氣動系統(tǒng)；5-定位系統(tǒng)
圖4 往返式裁板鋸結構示意圖
2.3 各子系統(tǒng)的選擇
2.3.1 切削系統(tǒng)
以往的的升降結構不能保證鋸片的平穩(wěn)性，有一定的問題，雖然節(jié)省材料，但還是存在缺陷；進給電機的置放位置不合適。改進后，采用了雙圓柱導軌水平放置結構；采用鋸架臺的結構增強穩(wěn)定性，圖5為切削系統(tǒng)結構示意圖。這樣的設計保證了機械加工的精度，裝備制造也易操作。
1-鋼絲繩；2、7-滾輪；3-軸承座；4-劃線鋸片；5-主鋸片；6-擋塊；8-劃線鋸電機；9-主鋸電機；10-氣壓缸
圖5 切削系統(tǒng)結構示意圖
2.3.2 進給系統(tǒng)
早期的進給系統(tǒng)：鏈輪在鏈條上滾動實現(xiàn)進給，而鏈輪的轉動是靠升降板的牽引電機帶動，這種傳動方式緊湊，但鏈傳動所存在的固有缺陷是的在進行切削過程中進給不是那么平穩(wěn)，非恒勻速，致使切削精度不夠。本設計采用鋸架臺的結構，由鋼絲繩牽引鋸架臺實現(xiàn)切削系統(tǒng)往返運動，相對于早期的進給系統(tǒng)精度提高了不少。圖6為進給系統(tǒng)結構示意圖
1-調節(jié)盤；2-行星輪減速器；3-卷筒；4-軸承座；5-槽輪；6-進給電機
圖6 進給系統(tǒng)結構示意圖
2.3.3 定位系統(tǒng)
早期的裁板鋸所采用的定位系統(tǒng)為機械定位系統(tǒng)，需要人工測量找需要加工的位置，這種定位系統(tǒng)不易控制，定位板橫向較長。在本設計中，定位系統(tǒng)實現(xiàn)定位是靠定位塊在絲杠上前后移動，然后氣壓缸固定定位塊實現(xiàn)定位；在絲杠的一端設有步進電機，控制定位塊的移動距離。這樣的設計操作起來更方便。圖7為定位系統(tǒng)結構示意圖。
1-滾珠絲杠；2-導軌杠；3-定位塊；4-步進電機；5-氣壓缸
圖7 定位系統(tǒng)結構示意圖
3 設計計算說明書
3.1 整體設計和主要技術參數(shù)
本設計整機機型根據(jù)MJ6225機型制作，導軌結構采用雙圓柱導軌。
主要技術參數(shù)
表1 主要技術參數(shù)表
項目
單位
參數(shù)
最大加工板料長度
mm
2500
最大加工板料厚度
最大主軸轉速
主鋸鋸片直徑
劃線鋸鋸片直徑
主鋸鋸片轉速
劃線鋸鋸片轉速
進給速度
整機尺寸
Mm
r/min
mm
mm
r/min
r/min
m/min
mm3
65
4500
300
160
4500
6300
13
5350×3550×1780
往返式裁板鋸主要包括進給系統(tǒng)、切削系統(tǒng)、定位系統(tǒng)、壓緊系統(tǒng)、氣動系統(tǒng)以及機架等結構。機體用矩型鋼管和鋼板焊接制成，工作臺后端用鋼板支撐，工作臺前端用滾筒支撐，切削機構采用鋸架臺，導軌為雙圓柱導軌，進給系統(tǒng)通過鋼絲繩牽引鋸架臺進行往返運動。
1-進給系統(tǒng)；2-壓緊系統(tǒng)；3-切削系統(tǒng)；4-氣動系統(tǒng)；5-定位系統(tǒng)
圖8 往返式裁板鋸結構示意圖
3.2 主運動部分的計算校核
3.2.1 主鋸電機的選擇
表2 切削系統(tǒng)的參數(shù)
主鋸鋸片的直徑D
D=300mm
鋸片的厚度s
s=2.6mm
鋸路的寬度b
b=3.2mm
主鋸鋸刃的切削角δ
δ=60°
主軸的轉速n
n=4500r/min
軸中心距平臺c
c=70mm
平均鋸切厚度h
h=30mm
進給速度u
u=13m/min
鋸片齒數(shù)z
z=72
最大加工板料厚度h
h=65mm
齒鋸t
t=4.17mm
1. 切削力Fx
（1）每個輪齒的切削力Fx,下列公式參考文獻[6]：
主鋸鋸片的主運動速度υ
υ=π?D?n6×104=π?300?45006×104=70.686m/s (1)
每個輪齒的進料量Vz
Vz=uz×n=13×10372×4500=0.0401mm (2)
平均運動遇角θav
θav=arccosc+h2R=arccos70+652150=46.90° (3)
撥料齒的切削厚度aλ
aλ=bs×Vz×sinθav=3.22.6×0.0401×sin46.90°=0.036mm (4)
Fx=Pt?aλ?s (5)
=95.361×0.036×2.6
=8.93N
在上式中Pt為過度切削力
當aλ<0.1mm時
Pt=(cp-0.8)ft'aλ+8ft'+Atδ+BtV-Ct (6)
上式(6)中Cp為刀具變鈍系數(shù),取Cp=1
ft'按松木計算,參考文獻[6]
ft'=0.4+0.0036Ψ×9.81 (7)
=0.4+0.0036θav×9.81
=5.580
參考文獻[6]得
A=0.02 A⊥=0.056
B=0.007 B⊥=0.02
C=0.55 C⊥=2.0
At=A=-⊥=9.81×[A=+(A⊥-A=)]=0.3853
Bt=B=-⊥=9.81×[B=+B⊥-B=]=0.136
Ct=C=-⊥=9.81×[C=+(C⊥-C=)]=13.01
整理數(shù)據(jù)帶入(6)式得
Pt=cp-0.8ft'aλ+8ft'+Atδ+BtV-Ct (8)
=1-0.8×5.580.036+8×5.58+0.3853×60+0.136×70.686-13.01
=95.361
(2)每個輪齒克服的摩擦力Fd
Fd=α?h?Vz (9)
影響摩擦力變化強度系數(shù)α
撥料時α=0.075×9.81=0.736
已知Vz=0.0401mm h=30mm
可得Fd=0.736×30×0.0401=0.89N
(3) 切削力Fx
Fx=(Pt?b?sinθav+α?h)?Vz?ht (10)
=(95.361×3.2×sin46.9°+0.736×30)×0.0401×304.17
=70.65N
上式中Pt、θav、b、t均為已知。
2. 鋸切功率Pc
Pc=Fx?v?10-3 (11)
=70.65×70.686×10-3
=4.9940kW
電動機功率PEC
PEC=Pcη=4.9940.85=5.8753Kw (12)
η為已知數(shù)，傳遞效率η=0.85
3. 綜上所述，根據(jù)機械設計手冊，我們選擇Y132S2-2型電動機作為主軸電機。
相關參數(shù) ：
額定功率 7.5kw
同步轉速 3000r/min
滿載轉速 2880r/min
安裝形式 B3型
3.2.2 劃線鋸電機的選擇
劃線鋸的主要參數(shù)
劃線鋸鋸片直徑D2=160mm
劃線鋸鋸片轉速n2=6300r/min
電動機功率Pn<1kW,參考文獻[2]材料力學，選擇Y802-2型三相異步電動機作為劃線鋸電機。相關參數(shù)：
額定功率 1.1kw
同步轉速 3000r/min
滿載轉速 2880r/min
安裝形式 B7型
3.2.3 進給系統(tǒng)電動機的選擇
進給系統(tǒng)電動機和減速器間采用V帶傳動
已知進給速度u=13m/min
進給力Fu
Fu=Fx?coosθav-Fy?sinθav
Fy=Fy?ht=Fαy-Fγyht (13)
=Fαxμα-Fx-Fαxtan90°-δ-β。ht
在上式中Fαx為后齒面沿切削力方向的作用力
μα為后齒面摩擦變鈍系數(shù)Cp=1,μα=2
β。為木材和前刀面的摩擦角 β。=20°
δ 為主鋸的切削角 δ=60°
撥料時
Fαx=Cp-0.8ft'aλ?s (14)
=1-0.8×5.580.036×2.6
=2.9016
Fy=Fαxμα-Fx-Fαxtan90°-δ-β。ht (15)
=[2.90162-(8.93-2.9016)tan?(90°-60°-20°)]304.17
=2.7901N
Fu=Fx?coosθav-Fy?sinθav (16)
=70.65?cos46.90°-2.7901?sin46.90°
=46.27N
已知θav平均運動遇角為46.90°
進給功率Pu
Pu=Fu×V=46.27×13=0.6KW (17)
進給電動機的功率PEV
PEV=Puη=0.7KW (18)
綜上所述，根據(jù)機械設計手冊選用 Y90L-6型號的三相異步電動機作為進給系統(tǒng)的電機。
相關參數(shù)：
額定功率 1.1kw
滿載轉速 910r/min
同步轉速 1000r/min
安裝形式 B3型
3.2.4 主鋸帶輪的設計校核
參考文獻[1][2]可得
Pd=KA?P=9KW (19)
上式中P為傳遞功率 P=7.5KW
KA為工況系數(shù)，根據(jù)參考文獻[2]可得KA=1.2
根據(jù)Pd和主鋸鋸片轉速n1數(shù)據(jù)，選擇SPZ型
根據(jù)基準寬度SP系列,可以確定小帶輪的節(jié)徑d1(mm)
基準直徑d=80mm
大帶輪的節(jié)徑d2
d2=i1-εd1 (20)
=n1n21-εd1
=45003000×1-0.02×80
=117.6mm
i為傳動比
ε為滑動率，一般取值0.01-0.02, ε=0.02
n1為小帶輪轉速 n1=4500r/min
n2為大帶輪轉速 n2=3000r/min
帶速v v=π?d1?n16×104=π?80?45006×104=18.85 m/s,因為vmax=35∽40m/s
v
25.4mm，滿足強度需求。
（5）軸的疲勞強度安全因數(shù)
1)確定危險截面
根據(jù)軸的結構設計以及載荷分布應力集中，選擇B、E截面進行分析，B、E截面處彎矩都大，但E截面有圓角過渡，B截面沒有圓角過渡，因此，我們選擇E截面來做危險截面分析。
2) 校核危險截面安全系數(shù)
①.彎矩作用時的安全因數(shù)
Sσ=σ-1Kσ?σa+φσ?σm (48)
=2701.69×25.6+0.2×0
=5.225
上式（48）中
σ-1=270MPa, σm=0MPa
σa=MEHWE=25.6MPa
φσ-材料特性值，對碳鋼材料，φσ取值在0.1-0.2之間，上式中φσ=0.2
Kσ-正應力有效應力集中因數(shù) Kσ=1.69
②.扭矩作用時的安全因數(shù)
Sτ=τ-1Kτ?τa+φτ?τm (49)
=1551.43?1.08+0.21?1.08
=67.4
上式（49）中，參考文獻[14]可得：
τ-1=155MPa, τm=τa=1.08MPa, Kτ=1.43
由上述計算可知，根據(jù)軸的結構設計以及載荷分布應力集中，可以選擇截面E,此處雖然彎矩大，但有圓角過渡。經過對截面E的危險截面安全系數(shù)的計算，可知截面E圓角過渡后彎矩不大，截面E也不是危險截面，可以作為應用截面。
③.疲勞強度安全因數(shù)（E截面處）
S=Sσ?SτSσ2+Sτ2 (50)
=5.225?67.45.2252+67.42=5.21
由機械設計手冊可知Sp=1.5~2.5，S>Sp
所以E截面疲勞強度滿足需求
（2）軸的靜強度安全因數(shù)
1）確定危險截面
根據(jù)軸的結構設計以及載荷分布應力集中，選擇B、E截面進行分析，B、E截面處彎矩都大，但E截面有圓角過渡，B截面沒有圓角過渡，因此，我們選擇E截面來做危險截面分析。
2) 校核危險截面安全系數(shù)
①.彎矩作用時的安全因數(shù)
Sσ=σsMEmaxW (51)
=360180.723.528×10-6
=7.03
上式（51）中，
MEmax為此軸危險截面的最大彎矩
MEmax=2MEH (52)
=2×90.36=180.72N?m
W為軸危險截面抗彎截面模量
W=πd232
=3.528×10-6m3
σs為軸的抗彎屈服極限 σs=360MPa
②.扭矩作用時的安全因數(shù)
Sz=IsMmaxWp=21630.487.056×10-6 (53)
上式（53）中
Is= 0.6σs=216MPa
Mmax=2M=2×15.24=30.48 N?m
WP=πd216=7.056×10-6m3
③E截面處靜強度安全因數(shù)S
S=Sσ?SzSσ2+Sσ2=6.96
許用安全系數(shù)Sp=1.42， S>Sp
因此該軸的E截面的疲勞強度滿足需求。
3.2.7 劃線鋸鋸軸的設計校核
1.軸材料的選擇
選用經過調質處理的45#鋼
材料力學性能
σb=650MPa,
σ-1=270MPa
σs=360MPa
τ-1=155MPa
2.依據(jù)許用扭應力，估算軸徑
所選材料為45#鋼，通過機械設計手冊確定系數(shù)A=110
軸的輸出端直徑d
d=A3Pn (54)
=11037.54500
因螺紋和安裝的需求，取d=30mm
上式（54）中
P為軸傳遞功率 P=1.1KW
n為主軸的轉速 n=6300r/min
3.軸的結構設計
圖15為劃線鋸軸,所采用的軸承為6306
圖15 劃線鋸鋸軸結構
4.軸徑的計算
（1）圖16為對軸的受力分析
圖16 劃線鋸軸的受力分析
軸傳遞的扭矩M,公式參考文獻[17]得
M=9.55×103×Pn (55)
=9.55×103×1.16300
=1.667N?m
帶輪在軸上的作用力F?
F?=164.94N
（2）支反力
圖17為Y方向上的支反力
圖17 Y方向的受力
FA=F?×105.5149=116.79N
FB=F?+FA=281.73N
X方向上不受支反力作用
(3)彎矩MB=F?×105.5=17.4N?m
圖18 彎矩圖
(4)依據(jù)當量彎矩計算軸徑
通過參考文獻[14]可得
σ-1bp=60MPa，σ0bp=102MPa
計算安裝軸承b截面處軸徑d
d≥310MBh2+(αM)2σ-1bp=14.6mm (56)
考慮轉矩按脈動循環(huán)變化α=σ-1bpσ0bp=0.59
(3-47)中Mbh為b截面處的合成彎矩 Mbh=17.4N?m
M為軸傳遞的扭矩 M=1.667 N?m
在軸結構設計中這里的軸徑值為35mm>14.6mm，滿足強度需求。
3.2.8 主鋸軸承的選擇與校核
主鋸軸承選擇6307，截面c受力最大
Fr徑向載荷
Fr=Fcx2+Fcy2 (57)
=1558.26N
上式（57）中，F(xiàn)cx Fcy可由公式（45）和（43）得
Fcx=19.58N, Fcy=1558.14N
X、Y值參考文獻[5]可得 X=1;Y=0。
沖擊載荷系數(shù)fp,依據(jù)機械設計手冊可得fp=1.2
當量動載荷P
P=fp(XFr+YFa) (58)
=1869.912
上式中Fa為基本額定動載荷
L10h=16670n(c1p)ε (59)
=166704500(33.21869.912)3
=207335
主鋸軸承為6307軸承，可得
ε=3，c1=33.2KN
主鋸轉速n=4500r/min
L10h>LA, LA為預期使用壽命LA=20000h
該軸承滿足需求。
3.2.9 劃線鋸軸承的選擇與校核
劃線鋸軸承選擇6306，截面b受力最大
Fr徑向載荷
Fr=FBx2+FBy2 (60)
=281.73N
上式（60）中，F(xiàn)Bx=0 N
FBy=281.73N
X、Y值參考文獻[5]可得 X=1;Y=0。
沖擊載荷系數(shù)fp,依據(jù)機械設計手冊可得fp=1.2
當量動載荷P
P=fp(XFr+YFa) (61)
=338.076
上式中Fa為基本額定動載荷
L10h=16670n(c1p)ε (62)
=166706300(33.2338.076)3
=157481h
主鋸軸承為6306軸承，可得
ε=3，c1=27KN
主鋸轉速n=6300r/min
L10h>LA, LA為預期使用壽命LA=20000h
該軸承滿足需求。
3.3.0 其它軸承的選擇與校核
滾輪軸承選用6302-Z型號軸承。
鋸架臺處軸承選用6306型號軸承。
3.3 切削系統(tǒng)的設計
為了方便主鋸和劃線鋸的控制，主鋸和劃線鋸的電動機是分開的。主鋸電動機為“Y132S-2”型三相異步電動機，相關參數(shù)：額定功率7.5kw、同步轉速3000r/min、滿載轉速2880r/min、安裝形式B3型；劃線鋸電動機為““Y802-2”型三相異步電機，相關參數(shù)：額定功率1.1kw、同步轉速3000r/min、滿載轉速2880r/min、安裝形式B7型。鋸架臺升降所采用的氣缸為QGBⅡ-80X200-MP4型。鋸架臺是鋼板焊接構成的；放置電機的鋸架是鑄造件，提升了精度和穩(wěn)定性；導軌處有四個滑輪，導向性高，也比較容易操作，為了保證鋸架臺上升后進行進給運動時的穩(wěn)定，我們通過定位塊的三角槽對上升后的鋸架臺穩(wěn)固。這樣的結構設計，能夠保證進給運動時鋸片的穩(wěn)定，提高了精度，加工質量高。
通過人工將加工板料放置于機床上，啟動壓緊機構，將加工板料固定好，在壓緊機構固定板料期間，不能啟動切削機構，避免對板料的浪費。在壓緊加工板料后，切削系統(tǒng)運轉，鋸架臺下的氣缸推動鋸架臺上升，因切削系統(tǒng)上有個定位塊，當鋸架臺上升到定位塊處停止上升，此時進給系統(tǒng)運轉，帶動切削系統(tǒng)進行切削加工。
1-鋼絲繩；2、7-滾輪；3-軸承座；4-劃線鋸片；5-主鋸片；6-擋塊；8-劃線鋸電機；9-主鋸電機；10-氣壓缸
圖19 切削系統(tǒng)結構示意圖
3.4 定位系統(tǒng)的設計
3.4.1 結構及工作過程
定位系統(tǒng)實現(xiàn)定位是靠定位塊在絲杠上前后移動，然后氣壓缸固定定位塊實現(xiàn)定位；在絲杠的一端設有步進電機，控制定位塊的移動距離。這樣的設計操作起來更方便。。其中絲杠所采用的的型號為1604-3，其內徑為13.5外徑為15.3；步進電機型號90BF001步進電機。
定位塊下汽缸所采用的的型號為QGBⅡ-40X100-MSI，汽缸起到定位塊的固定作用；整體結構為鋼焊接。圖20定位系統(tǒng)的結構示意圖。
1-滾珠絲杠；2-導軌杠；3-定位塊；4-步進電機；5-氣壓缸
圖20 定位系統(tǒng)結構示意圖
通過數(shù)控面板輸入需要的加工數(shù)據(jù)，啟動定位系統(tǒng)，在單片機的控制下，步進電機帶動絲杠旋轉，當定位塊移動到需求位置時停止運轉，此時定位塊下汽缸收縮開始加緊，固定定位塊的位置。定位系統(tǒng)工作完成后就可以上料了，進行板料壓緊切削。
3.4.2 絲杠的設計校核
有效行程1200mm 等效載荷Fm=100N 等效轉速100r/min 使用壽命Lh=15000h工作溫度小于100℃ 可靠度89% 精度等級為3級
1）載荷
基本額定動載荷Cam
Cam=fwFm(60nmCh)13/100fafc (63)
=1.3×100(60×100×15000)13/100×1.0×1
=582.58N
上式（63）中
fa是精度系數(shù)，精度等級為三級，根據(jù)機械設計手冊得 fa=1.0
fc是可靠性系數(shù)，可靠度為89%，根據(jù)機械設計手冊得 fc=1.0
fw是載荷性質系數(shù)，由機械設計手冊 取fw=1.3
2）滾珠絲杠副的選擇
主要尺寸Cam=582.58N，選擇FFZD1604
公稱直徑d0=16mm
公稱導程Ph=4mm
動載荷Ca=5000N
螺旋導程角γ
γ=arctanPhπd0 (64)
=arctan4π×16=4.55°
3） 螺桿的穩(wěn)定性驗算
螺桿比較長對穩(wěn)定性可能由一定影響
臨界載荷FCr
FCr=π2EIa(μl1)2 (65)
=π2×2.06×105×1017.9(0.7×1232)2
=2779.8N
上式（65）中
Ia為螺桿危險截面的慣性矩
Ia=πd1464 (66)
=π×12464=1017.9mm4
μ為長度系數(shù) μ=0.7
E為螺桿彈性模量E=2.06×105MPa
l1為絲杠螺紋全長l1=lu+2le=1232mm
le為余長le=16mm
4）驗算FCrFm=2779.8100=27.798
27.798>2.5~4
所以Fm軸向載荷符合要求
5）剛度校核
當在導程內受扭矩引起的彈性變形和受軸向力引起的彈性變形相同時，變形量最大，校驗此時的剛度
參考文獻[18]可得
δS=16T1Ph2π2Gd4+4FmPhπEd2 (67)
=16×139.19×42π28.33×104×124+4×100×4π×2.06×105×122
=0.024μm
上式（67）中
T1=Fmd°2tan?(γ+ρ')=100×162tan4.55°+5.32°=139.19N?mm
ρ'為當量摩擦角
ρ'=arctanfcosα2
=arctan0.09cos302=5.32°
f為摩擦因數(shù)f=0.09
d為軸端直徑 d=12mm
G為剪切彈性模量 G=8.33×104N/mm2
螺距的彈性變形（每米）
δSS=0.0244×10-3=6μm (68)
6μm<(δSS)p=15
6）效率計算
η=tanγtan?(γ+ρ') (69)
=tan4.55°tan?(4.55°+5.32°)
=0.687
3.5 進給系統(tǒng)的設計
3.5.1 結構及工作過程
電動機為Y90L-6Y型號的三相交流異步電動機，，鋼絲繩，調節(jié)盤，減速器型號為NBD1-250-28-1 JB/T6502-93圖21為進給系統(tǒng)的結構示意圖
1-調節(jié)盤；2-行星輪減速器；3-卷筒；4-軸承座；5-槽輪；6-進給電機
圖21 進給系統(tǒng)結構示意圖
電動機Y90L-6通過皮帶帶動行星輪減速器，行星輪的轉動通過V型帶傳遞給卷筒，進而傳遞給鋼絲繩，使得切削系統(tǒng)往返運動。電動機與減速器的傳動比i1=1,減速器與卷筒的傳動比i2=1.4，電動機的同步轉速為1000r/min。
3.5.2 皮帶長度的計算
電動機與減速器的傳送帶設計參考文獻[2]
功率Pd
Pd=KA?P=1.21KW (70)
上式(3-70)P傳送功率 P=1.1KW
KA為工況系數(shù)，根據(jù)參考文獻[2], 取KA=1.1
選擇Z系列帶
由基準寬度Z系列可以確定小帶輪的節(jié)徑d_1(mm)
基準直徑d=100mm
大帶輪的節(jié)徑d2
d2=i1-εd1 (71)
=n1n21-εd1
=100mm
i為傳動比 i=1
ε為滑動率，一般取值0.01-0.02, ε=0.01
帶速v v=π?d1?n16×104=5.46 m/s,因為vmax=25∽30m/s
v
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