香煙橫包機右支架工藝規(guī)程及夾具設計【鏜φ23H7孔及倒角鏜φ22H7孔及倒角鏜φ52H7孔及倒角】【說明書+CAD】

香煙橫包機右支架工藝規(guī)程及夾具設計【鏜φ23H7孔及倒角鏜φ22H7孔及倒角鏜φ52H7孔及倒角】【說明書+CAD】,鏜φ23H7孔及倒角,鏜φ22H7孔及倒角,鏜φ52H7孔及倒角,說明書+CAD,香煙橫包機右支架工藝規(guī)程及夾具設計【鏜φ23H7孔及倒角,鏜φ22H7孔及倒角,鏜φ52H7孔及倒角】【說明書+CAD】,香煙 南昌航空大學科技學院學士論文1目錄1 緒論 .21.1 現代制造技術和工藝 .21.2 現代機械工業(yè)的生產特點 .21.3 夾具及其作用 .31.4 現代機床夾具的發(fā)展方向 .31.5 本課題的任務和主要內容 .52 零件的分析 .62.1 零件的結構與作用 .63 工藝規(guī)程的設計 .93.1 確定毛坯的制造形式 .93.2 基準的選擇 .93.3 制訂工藝路線 .93.4 機械加工余量 .103.5 確定切削用量及基本工時 .144 專用夾具設計 .314.1 問題提出 .314.2 夾具的設計 .31結論 .36致謝 .37參考文獻 .38南昌航空大學科技學院學士論文2緒論緒論1.1 現代制造技術和工藝現代制造技術和工藝現代制造技術包括材料、工藝、設計、制造、管理等方面的新興技術，現代制造技術的應用是中國制造業(yè)發(fā)展的脊梁，機械制造業(yè)是國民經濟最重要的基礎產業(yè)，而機械制造技術的不斷創(chuàng)新則是機械工業(yè)發(fā)展的技術基礎和動力。現代制造技術是以傳統(tǒng)制造技術與計算機技術、信息技術、自動控制技術等現代高新技術交叉融合的結果，是一個集機械、電子、信息、材料與管理技術于一體的新型交叉學科，它使制造技術的技術內涵和水平發(fā)生了質的變化。因此，凡是那些能夠融合當代科學進步的最新成果，最能發(fā)揮人和設備的潛力，最能體現現代制造水平的制造技術均稱為現代制造技術，它給傳統(tǒng)的機械制造業(yè)帶來了勃勃生機?，F代機械制造技術的發(fā)展主要表現在兩個方向上：一是精密工程技術，以超精密加工的前沿部分、微細加工、納米技術為代表，將進入微型機械電子技術和微型機器人的時代；二是機械制造的高度自動化，以 CIMS 和敏捷制造等的進一步發(fā)展為代表。機械制造工藝是各種機械的制造方法和過程的總稱。其研究對象是機械產品的制造工藝，包括零件加工和裝配兩方面。工藝是使各種原材料、半成品成為產品的方法和過程，是生產中最活躍的因素，落實在由工件、刀具、機床、夾具所構成的工藝系統(tǒng)中，和生產實際聯系十分緊密。1.2現代機械工業(yè)的生產特點現代機械工業(yè)的生產特點隨著科學技術的進步和生產的發(fā)展，國民經濟各部門要求機械工業(yè)不斷提供先進的技術裝備，研制新的產品品種，以滿足國民經濟持續(xù)發(fā)展和人民生活不斷提高的需要。這樣促使機械工業(yè)的生產形式發(fā)生了顯著的變化：多品種、中小批量生產逐漸占了優(yōu)勢。許多先進的工業(yè)國家的統(tǒng)計資料表明，在現代機械工業(yè)中約有 80%的企業(yè)是屬于這種生產類型的。多品種中小批量的生產特點就是企業(yè)生產的產品品種多，而各種產品的批量不大。特別是近代科學新技術的應用使產品更新換代的周期愈來愈短。往往一種產品持續(xù)生產三至五年便被新的產品所取代。這樣原來傳統(tǒng)的生產技術準備工作很不適應這種新的生產特點，而產生以下的主要問題：（1）一般小批量生產采用先進的工藝方法和專用工藝裝備是不經濟的。但對高、精、尖產品而言不采用這種手段無法達到規(guī)定的技術要求。（2）現行的生產技術準備工作，一般都需要較長的時間，花費的人力、物力較大，南昌航空大學科技學院學士論文3趕不上產品翻新的需要。（3）由于產品更新越來越快，使用一般的專用夾具，容易造成積壓浪費。為了解決這些矛盾，除了在產品結構設計和產品生產工藝方面進行改革之外，在工藝裝備方面也必須改革，使之適用新的生產特點的需要。1.3夾具及其作用夾具及其作用夾具是一種裝夾工件的工藝裝備，它廣泛地應用于機械制造過程的切削加工、熱處理、裝配、焊接和檢測等工藝過程中。夾具是機械加工不可缺少的部件，機床夾具是在機床上用以裝夾工件的一種裝置，其作用是使工件相對于機床或刀具有一個正確的位置，并在加工過程中保持這個位置不變。在現代生產中，機床夾具是一種不可缺少的工藝裝備，它直接影響著工件加工的精度、勞動生產率和產品的制造成本等。 其機床專用夾具的功用：1.3.11.3.1 保證加工質量保證加工質量機床夾具的首要任務是保證加工精度，特別是保證被加工工件的加工與定位面之間以及被加工表面相互之間的位置精度。1.3.21.3.2 提高生產率，降低成本提高生產率，降低成本使用夾具后可減少劃線、找正等輔助時間，且易于實現多件、多工位加工。1.3.31.3.3 擴大機床工藝范圍擴大機床工藝范圍在機床上使用夾具可使加工變得方便，并可擴大機床工藝范圍。1.3.41.3.4 減輕工人勞動強度，保證生產安全。減輕工人勞動強度，保證生產安全。夾具是機械加工不可缺少的部件，在機床技術向高速、高效、精密、復合、智能、環(huán)保方向發(fā)展的帶動下，夾具技術正朝著高精、高效、模塊、組合、通用、經濟方向發(fā)展。1.4現代機床夾具的發(fā)展方向現代機床夾具的發(fā)展方向為了適應現代機械工業(yè)向高、精、尖方向發(fā)展的需要和多品種、中、小批量生產的特點，機床夾具的主要發(fā)展方向表現為：1.4.11.4.1 精密化精密化由于機械產品的加工精度日益提高，高精度機床大量出現，必然要求夾具也相應越來越精密。1.4.21.4.2 高效自動化高效自動化為了實現機械加工過程自動化，必須配備相應的夾具。目前除了在生產流水線、南昌航空大學科技學院學士論文4自動線上配置相應的高效、自動化夾具外；在數控機床上尤其是帶自動換刀裝置的數控機床上，出現的各種自動裝夾工件的夾具，和自動更換夾具的裝置。充分發(fā)揮了數控機床的效率。1.4.31.4.3 標準化標準化我國夾具元件的標準化工作，過去已有一定的基礎。在 1980 年制定了“機床夾具零件及部件國家標準”。在中型組合夾具方面也有了比較完整的標準，但是這遠遠跟不上生產發(fā)展的需要，和國外先進國家相比差距也較大。主要表現在以下幾個方面：國外不僅有夾具零部件的標準，而且有各種夾具結構的標準。如自動線上用隨行夾具和固定夾具標準；通用可調夾具標準等。這樣，大大減少了夾具設計和制造的工作量，為組織夾具的集中生產創(chuàng)造了有利條件。國外很多夾具部件、組件，都發(fā)展成為一個獨立單元，裝在夾具體上，簡化了夾具的設計、制造和裝配。國外不僅有各種夾具標準，而且有制造標準夾具零部件和標準夾具的專業(yè)工廠。這樣，把原來是單件生產的夾具，轉化為專業(yè)化大批量生產，因此生產周期短、成本低。甚至有些國家，夾具設計制造可由專業(yè)公司承擔，按期交貨，因而大大縮短了生產技術準備周期。我國只有一部分氣動，液壓元件有專業(yè)生產供應， “標準”主要供設計人員參閱，對制造方面沒有起到應有的積極作用。在這方面，目前已開始布點生產。1.4.41.4.4 通用化通用化為適應現代機械工業(yè)多品種、中小批量生產特點，擴大夾具通用化程度，是當前夾具新結構發(fā)展的主要方面。本來專用夾具是專供某種零件的某道工序使用的。它的結構不可能被拆開重新組合成新的夾具；也不能做局部的變更或調整，供不同的加工對象使用。這就是專用夾具結構的一次使用性或不可逆性。擴大夾具的通用化程度就是通過下面兩個主要措施，來改變專用夾具的上述特性：a.改變專用夾具的不可拆結構為可拆結構，使之能拆開重新組合，供新產品使用，因而夾具的組成元件能多次使用。b.發(fā)展可調夾具結構。當產品變換時，只需對原有夾具進行調整，又可適應新產品的加工需求，使夾具的結構能夠多次使用。目前出現的許多新的機床夾具結構，基本上就是按上述兩個方面發(fā)展起來的。經過生產實踐的檢驗，證明它們是能適應多品種、中小批量生產特點的。南昌航空大學科技學院學士論文51.51.5 本課題的任務和主要內容本課題的任務和主要內容本課題是在總結生產實踐經驗的基礎上發(fā)展起來的。本課題的主要任務是香煙橫包機右支架的機械加工工藝與工裝設計。具體分為如下方面的內容：（1） 現代制造技術和工藝的特點及夾具的作用和發(fā)展方向。（2） 零件的分析。（3） 零件的工藝規(guī)程設計。（4） 專用夾具的設計。對本課題的學習，要求達到下列的目的：（1）通過完成畢業(yè)設計，全面復習、鞏固機械制造工藝學、機械制造裝備設計以及相關課程的基本知識，并運用所學知識解決機械加工中的工藝、工藝裝備等實際設計問題，提高分析問題、解決問題的能力。掌握各種手冊、文獻資料在工藝工裝設計的運用方法。通過文獻檢索、英文翻譯，提高學生運用計算機和英語的能力，提高學生的綜合能力。（2）熟悉機械制造工藝規(guī)程的設計方法，訓練切削用量的確定、刀具與機床選用、熱處理方法的確定等基本技能。（3）掌握夾具設計的基本原理和方法，掌握相關設計手冊、文獻資料的使用方法。（4）能熟練運用 1 種 CAD 軟件進行夾具設計。（5）得到專業(yè)知識、設計能力、計算機運用能力、英語運用能力等方面的綜合訓練。南昌航空大學科技學院學士論文6零件的分析零件的分析2.12.1 零件的結構與作用零件的結構與作用香煙橫包機右支架是整機或部件裝配時的基礎零件，它將有關零件連接成一個整體，并保證了它們有正確的相互位置關系，彼此能協(xié)調的運作。因此，其加工精度在很大程度上決定了該部件或整機的工作精度。圖 2-1 為香煙橫包機右支架的簡圖。圖中畫了主要結構要素，標注了一些尺寸精度、位置精度及粗糙度要求。支架零件用的是鋁合金，以減輕重量。 南昌航空大學科技學院學士論文7銑刀深18锪平圖 2-1南昌航空大學科技學院學士論文82.2零件的工藝分析零件的工藝分析此支架材料為鋁合金，其尺寸精度要求不高（平面最高精度為 R 1.6m，其余a一般為 R 3.2m 或 6.3m，但內孔精度為 R 1.6m） 。aa此支架主要為孔和平面的加工，它們相互之間有一定的位置要求?，F分述如下：（1） 以底面為基準的加工平面。各個平面之間沒有明確的位置精度，只保證其表面粗糙度即可。（2） 也是以底面為基準的各個孔和螺紋的加工。其中端面孔 10H8 對底面的平行度為 0.02mm，其位置度為 0.1mm；孔 22H7 對底面的平行度為0.025mm，其位置度為 0.02mm；孔 23H7 對底面的平行度為0.015mm，其位置度 0.02mm；孔 52H7 對底面的平行度為 0.025mm，其位置度為 0.05mm。由以上可知，對于這兩組加工表面而言，可以先加工其中一組，然后借助專用夾具加工另外一組，并且保證它們之間的位置精度要求。南昌航空大學科技學院學士論文9工藝規(guī)程的設計工藝規(guī)程的設計3.13.1 確定毛坯的制造形式確定毛坯的制造形式零件材料為 ZL106，考慮到零件在香煙橫包機中只起到支撐的作用，即只要滿足其強度和剛度就行，而且零件整體尺寸不大，結構不是很復雜。零件屬于中批量的生產，宜用鑄造。其中可以考慮金屬型鑄造或壓力型鑄造，其中金屬型因為可以一型多鑄，一模具可以用幾百次到幾萬次，生產效率高，所得鑄件尺寸精度和表面質量較好，其精度可以達到 IT12IT14，表面粗糙度 R 為 12. 5m6.3m，可以a減少加工余量，也可以減少加工工時，而且金屬型導熱性好，散熱快，它的激冷作用可以使鑄件晶粒細密，力學性能更好。而壓力型鑄造雖然生產效率高，每小時可以達到 50500 件，可以直接制造零件或只要少量的加工，雖然表面質量好，但內部常存在小的氣孔和縮松，而且其設備昂貴、制造周期長，宜用于大批量生產。綜合考慮到其生產效率和經濟型，故可以采用金屬型鑄造。這對提高生產效率和保證其加工質量也是有利的。3.23.2 基準的選擇基準的選擇（1）粗基準的選擇：對于支架的零件而言，以面作為基準是完全合理的。但對本零件來講，如果以左右側面作為基準，則可能造成滿足不了垂直度要求，因為要以底面作為精基準的，所以必須滿足橫軸和縱軸的要求。（2）精基準的選擇：精基準的選擇應該主要考慮基準重合的問題。當設計基準與工序基準不重合的時候，要進行尺寸換算。支架的精基準為底面。3.33.3 制訂工藝路線制訂工藝路線由于生產類型為中批量生產，可以采用獨立機加工生產，但要使工序集中以提高生產率。除此外還可以降低生產成本。通過仔細考慮零件的技術要求以及可采取的加工手段，本著基準重合和裝夾方便的原則，最后加工路線確定如下：工序 05：鑄造毛坯 工序 10：退火工序 15：粗、半精銑、精銑底面工序 20：粗、半精銑前端面工序 25：粗、半精銑后端面南昌航空大學科技學院學士論文10工序 30：粗、半精銑 A、B、C 面工序 35：粗、半精銑 D、E 面工序 40：粗、半精銑 F、G、H、I 面工序 45：粗、半精銑 J 面工序 50：粗、半精銑 K 面工序 55：鏜 23H7 孔及倒角，鏜 22H7 孔及倒角，鏜 52H7 孔及倒角工序 60：鏜后端面兩個槽工序 65：劃線各加工孔工序 70：锪平 18 孔，鉆、精鉸 26H7 孔，鉆、擴、粗鉸、精鉸孔 11 孔工序 75：锪平 15 孔，鉆、鉸孔 2-9 孔，工序 80：鉆、鉸后端面孔 10H8工序 85：鉆底面螺紋 M10-H7 底孔 8.5mm工序 90：攻底面螺紋 M10-H7工序 95：鉆左側面螺紋 2-M6-7H 底孔 5mm、鉆左側面螺紋 M8-7H 底孔 6.7 mm，鉆左側面螺紋 M4-7H 底孔 2.8 mm工序 100；攻左側面螺紋 2-M6-7H，攻左側面螺紋 M8-7H，攻左側面螺紋 M8-7H工序 105：鉆后端面螺紋 2-M3-7H 深 8 底孔 1.3 mm工序 110：攻后端面螺紋 2-M3-7H 深 8mm工序 115：鉆斜面螺紋 3-M6H8 底孔 5 mm工序 120：攻斜面螺紋 3-M6H8工序 125：鉆右端面上螺紋 M6-7H 底孔 5 mm工序 130：攻右端面上螺紋 M6-7H工序 135：終檢3.43.4 機械加工余量機械加工余量香煙橫包機右支架材料為 ZL106，生產類型為中批量生產，采用金屬性鑄件毛坯。根據上面原始資料及加工工藝，分別確定各加工面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：3.4.13.4.1 底面底面考慮其加工長度為 224mm，表面粗糙度要求為 R 1.6m，其工序過程為粗銑a南昌航空大學科技學院學士論文11人工時效半精銑精銑。 粗銑。加工余量為表 3.4.1-1 所示： 表 3.4.1-1 （單位：mm）工 序粗銑加工余量1.5 人工時效。加工余量為表 3.4.1-2 所示： 表 3.4.1-2 （單位：mm）工 序人工時效加工余量3 半精銑。加工余量為表 3.4.1-3 所示： 表 3.4.1-3 （單位：mm）工 序半精銑加工余量1.3 精銑。加工余量為表 3.4.1-4 所示： 表 3.4.1-4 （單位：mm）工 序精銑加工余量13.4.23.4.2 其他各面其他各面表面粗糙度要求為 R 3.2m 或 6.3m，其工序過程為粗銑人工時效半精銑。a 粗銑。加工余量為表 3.4.2-1 所示：表 3.4.2-1 （單位：mm）工 序粗銑加工余量1.5 人工時效。加工余量為表 3.4.2-2 所示：表 3.4.2-2 （單位：mm）工 序人工時效加工余量3南昌航空大學科技學院學士論文12 半精銑。加工余量為表 3.4.2-3 所示：表 3.4.2-3 （單位：mm）工 序半精銑加工余量1.33.4.33.4.3 鏜鏜 23H723H7 孔及倒角，鏜孔及倒角，鏜 22H722H7 孔及倒角，鏜孔及倒角，鏜 52H752H7 孔及倒角孔及倒角各孔的加工精度為 H8H7，其孔預先鑄出，所以其工序過程為粗鏜半精鏜精鏜。 粗鏜 22H7 孔和 23H7 孔。加工余量為表 3.4.3-1 所示：表 3.4.3-1 （單位：mm）工 序粗鏜加工余量1.8 粗鏜 52H7 孔。加工余量為表 3.4.3-2 所示：表 3.4.3-2 （單位：mm）工 序粗鏜加工余量1.8 半精鏜 22H7 孔和 23H7 孔。加工余量為表 3.4.3-3 所示： 表 3.4.3-3 （單位：mm）工 序半精鏜加工余量1.5 半精鏜 52H7 孔。加工余量為表 3.4.3-4 所示：表 3.4.3-4 （單位：mm）工 序半精鏜加工余量1.5 精鏜 22H7 孔和 23H7 孔。加工余量為表 3.4.3-5 所示：表 3.4.3-5 （單位：mm）工 序精鏜加工余量0.5 精鏜 52H7 孔。加工余量為表 3.4.3-6 所示：表 3.4.3-6 （單位：mm）南昌航空大學科技學院學士論文13工 序精鏜加工余量0.53.4.43.4.4 鏜后端面兩個槽鏜后端面兩個槽表面粗糙度要求為 R 6.3m，其工序過程為粗鏜半精鏜。a 粗鏜。加工余量為表 3.4.4-1 所示：表 3.4.4-1 （單位：mm）工 序粗鏜加工余量1.8 半精鏜。加工余量為表 3.4.4-2 所示：表 3.4.4-2 （單位：mm）工 序半精鏜加工余量1.53.4.53.4.5 锪平锪平 1818 孔，鉆、精鉸孔，鉆、精鉸 2 26H76H7 孔，鉆、擴、粗鉸、精鉸孔孔，鉆、擴、粗鉸、精鉸孔1111 孔孔锪平 18 孔，鉆、精鉸 26H7 孔。加工余量為表 3.4.5-1 所示：表 3.4.5-1 （單位：mm）工 序精鉸加工余量0.2鉆、擴、粗鉸、精鉸孔 11 孔。鉆孔到 10.85mm，加工余量為表 3.4.5-2所示：表 3.4.5-2 （單位：mm）工 序擴加工余量1.0工 序粗鉸加工余量0.1南昌航空大學科技學院學士論文14 工 序精鉸 加工余量0.053.4.63.4.6 锪平锪平 1515 孔，鉆、鉸孔孔，鉆、鉸孔 2-92-9 孔孔其加工精度 H8。鉆孔到 8.8mm 加工余量為表 3.4.6-1 所示：表 3.4.6-1 （單位：mm）工 序鉸加工余量0.23.4.73.4.7 鉆、鉸后端面孔鉆、鉸后端面孔 10H810H8其加工精度 H8。鉆孔到 9.8mm 加工余量為表 3.4.7-1 所示：表 3.4.7-1 （單位：mm）工 序鉸加工余量0.23.5 確定切削用量及基本工時確定切削用量及基本工時3.5.13.5.1 制造毛坯制造毛坯 根據上述工序余量，確定其毛坯尺寸為：23018045。其毛坯圖見附圖。其中預先鑄造出 23H7 孔、22H7 孔、52H7 孔的毛坯孔分別為26.8mm、25.8mm、55.8mm。3.5.23.5.2 退火退火工件加熱至臨界溫度以上 3050 攝氏度，保溫一定時間后隨爐冷卻，其目的是消除鑄件工件內應力，細化均勻組織，降低硬度，改善切削加工性能，提高其工藝性。3.5.33.5.3 粗、半精銑、精銑底面粗、半精銑、精銑底面（1）加工條件南昌航空大學科技學院學士論文15 工件材料：ZL106，金屬型鑄造 加工要求：滿足其精度要求，表面粗糙度為 R 1.6ma 機床：X52K 臥式銑床 刀具：硬質合金鑲齒端銑刀，材料為 YT15，其幾何 =10，=15，=12，其銑刀直徑為 d =125mm，齒數 z=14。w（2）計算切削用量 進給量 f：粗銑時 f為 0.1mm/z，半精銑時 f為 0.8mm/z，精銑時 fzzz為 0.5mm/z。 （參考金屬切削速查速算手冊表 5-40） 。z 切削速度： v=0.45m/s， （參考機械加工工藝手冊表 2.4-81）即v=27m/min， 所以n =68.8m/mins1000wvd現采用 X52K 臥式銑床，根據機床說明使用書（參考機械加工工藝手冊表 3.1-74） ，取 n =60r/min，故實際切削速度為 v=23.5 m/min。所以工作臺每分鐘w進給量 f = fzn =0.51460=420mm/min。查機床說明書，用mzwf=375mm/min。m 切削工時：由于是粗銑，故整個銑刀刀盤不必銑過整個工件，根據測量，可以得出總的行程為 l=960mm，所以工時t =2.56min。mmlf3.5.43.5.4 粗、半精銑前端面粗、半精銑前端面（1）加工條件 工件材料：ZL106，金屬型鑄造 加工要求：滿足其精度要求，表面粗糙度為 R 3.2ma 機床：X52K 臥式銑床 刀具：硬質合金鑲齒端銑刀，材料為 YT15，其幾何 =10，=15，=12，其銑刀直徑為 d =125mm，齒數 z=14。w（2）計算切削用量 進給量 f：粗銑時 f為 0.1mm/z，半精銑時 f為 0.8mm/z。 （參考金zzz屬切削速查速算手冊表 5-40） 。切削速度：v=0.45m/s， （參考機械加工工藝手冊表 2.4-81）即南昌航空大學科技學院學士論文16v=27m/min，所以n =68.8m/mins1000wvd現采用 X52K 臥式銑床，根據機床說明使用書（參考機械加工工藝手冊表 3.1-74） ，取 n =60r/min，故實際切削速度為 v=23.5 m/min。所以工作臺每分w鐘進給量 f= fzn =0.51460=420mm/min。查機床說明書，用mzwf=375mm/min。m 切削工時：由于是粗銑，故整個銑刀刀盤不必銑過整個工件，根據測量，可以得出總的行程為 1024mm，所以工時t =2.73min。mmlf3.5.53.5.5 粗、半精銑后端面粗、半精銑后端面（1）加工條件 工件材料：ZL106，金屬型鑄造 加工要求：滿足其精度要求，表面粗糙度為 R 3.2ma 機床：X52K 臥式銑床 刀具：硬質合金鑲齒端銑刀，材料為 YT15，其幾何 =10，=15，=12，其銑刀直徑為 d =125mm，齒數 z=14。w（2）計算切削用量 進給量 f：粗銑時 f為 0.1mm/z，半精銑時 f為 0.8mm/z。 （參考金zzz屬切削速查速算手冊表 5-40） 。 切削速度：v=0.45m/s， （參考機械加工工藝手冊表 2.4-81）即v=27m/min，所以n =68.8m/mins1000wvd現采用 X52K 臥式銑床，根據機床說明使用書（參考機械加工工藝手冊表 3.1-74） ，取 n =60r/min，故實際切削速度為 v=23.5 m/min。所以工作臺每分w鐘進給量 f= fzn =0.51460=420mm/min。查機床說明書，用mzwf=375mm/min。m 切削工時：由于是粗銑，故整個銑刀刀盤不必銑過整個工件，根據測量，可以得出總的行程為 1024mm，所以工時南昌航空大學科技學院學士論文17t=2.73minmmlf3.5.63.5.6 粗銑、半精銑其它各面粗銑、半精銑其它各面 （1）加工條件 工件材料：ZL106，金屬型鑄造 加工要求：滿足其精度要求，表面粗糙度為 R 3.2 或 6.3ma 機床：X52K 臥式銑床 刀具：硬質合金鑲齒端銑刀，材料為 YT15，其幾何 =10，=15，=12，其銑刀直徑為 d =125mm，齒數 z=14。w（2）計算切削用量 進給量 f：粗銑時 f為 0.1mm/z，半精銑時 f為 0.8mm/z。 （參考金zzz屬切削速查速算手冊表 5-40） 。切削速度：v=0.45m/s， （參考機械加工工藝手冊表 2.4-81）即v=27m/min，所以n =68.8m/mins1000wvd現采用 X52K 臥式銑床，根據機床使用說明書（參考機械加工工藝手冊表 3.1-74） ，取 n =60r/min，故實際切削速度為 v=23.5 m/min。所w以工作臺每分鐘進給量 f= fzn =0.51460=420mm/min。查機床說mzw明書，用 f=375mm/min。m 切削工時：由于是粗銑，故整個銑刀刀盤不必銑過整個工件，根據測量，可以得出總的行程為 3084mm，所以工時t =8.22min。mmlf3.5.73.5.7 鏜鏜 23H723H7 孔及倒角，鏜孔及倒角，鏜 22H722H7 孔及倒角，鏜孔及倒角，鏜 52H752H7 孔及倒角孔及倒角（1）粗鏜 23H7 孔及倒角、粗鏜 22H7 孔及倒角 粗鏜 23H7 孔從 26.8mm 到 25mm 選用機床為：T68。選用刀具：固定式單刃通孔鏜刀，在中碳鋼刀體上焊接硬質合金刀片，其刀桿伸出長度為 100mm。其單邊余量：為 0.9mm，一次鏜去全部余量，a =0.9mm。p南昌航空大學科技學院學士論文18進給量：f=0.13mm/r，根據有關手冊，確定其切削速度 =60m/min，則 n =707.7r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=630 wr/min，所以實際切削速度為 v=53.460m/min。切削工時：其加工行程為 l=15.3，所以t =0.19minmwlfn15.3630 f 粗鏜 22H7 孔從 25.8mm 到 24mm。選用機床為：T68。選用刀具：固定式單刃通孔鏜刀，在中碳鋼刀體上焊接硬質合金刀片，其刀桿伸出長度為 100mm。其單邊余量：為 0.9mm，一次鏜去全部余量，a =0.9mm。p進給量：f=0.13mm/r，根據有關手冊，確定其切削速度 =60m/min，則 n =734.9r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=630 wr/min，所以實際切削速度為 v=51.43m/min。切削工時：其加工行程為 l=15.3，所以t =0.19minmmlf15.3630 倒角 245。采用 90锪鉆。取倒角時主軸轉速為 68r/min，手動進給。（2）半精鏜 23H7 孔、半精鏜 22H7 孔 半精鏜 23H7 孔從 25mm 到 23.5mm選用機床為：T68。選用刀具：固定式單刃通孔鏜刀，在中碳鋼刀體上焊接硬質合金刀片，其刀桿伸出長度為 100mm。其單邊余量：為 0.75mm，三次鏜去全部余量，a =0.25mm。p進給量：f=0.13mm/r，根據有關手冊，確定其切削速度 =60m/min，則 n =764.3r/mins1000wvd南昌航空大學科技學院學士論文19根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=800 wr/min，所以實際切削速度為 v=62.8m/min。切削工時：其加工行程為 l=40.2，所以 t =0.39minmwlfn 半精鏜 22H7 孔從 24mm 到 22.5mm。選用機床為：T68。選用刀具：固定式單刃通孔鏜刀，在中碳鋼刀體上焊接硬質合金刀片，其刀桿伸出長度為 100mm。其單邊余量：為 0.75mm，三次鏜去全部余量，ap=0.25mm。進給量：f=0.13mm/r，根據有關手冊，確定其切削速度 =60m/min，則 n =796.2r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=800 wr/min，所以實際切削速度為 v=602.9m/min。切削工時：其加工行程為 l=40.2，所以t =0.39minmwlfn（2）精鏜 23H7 孔、精鏜 22H7 孔精鏜 23H7 孔從 23.5mm 到 23H7mm選用機床為：T68。選用刀具：固定式單刃通孔鏜刀，在中碳鋼刀體上焊接硬質合金刀片，其刀桿伸出長度為 100mm。其單邊余量：為 0.25mm，一次鏜去全部余量，a =0.25mm。p進給量：f=0.10mm/r，根據有關手冊，確定其切削速度 =80m/min，則 n =1019r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=1000 wr/min，所以實際切削速度為 v=78.5m/min。切削工時：其加工行程為 l=40.2，所以南昌航空大學科技學院學士論文20t =0.4min mwlfn精鏜 22H7 孔從 22.5mm 到 22H7mm選用機床為：T68。選用刀具：固定式單刃通孔鏜刀，在中碳鋼刀體上焊接硬質合金刀片，其刀桿伸出長度為 100mm。其單邊余量：為 0.25mm，一次鏜去全部余量，a =0.25mm。p進給量：f=0.10mm/r，根據有關手冊，確定其切削速度 =80m/min，則 n =1019r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=1000 wr/min，所以實際切削速度為 v=78.5m/min。切削工時：其加工行程為 l=40.2，所以t =0. 4min mwlfn3.5.83.5.8 鏜后端兩個槽鏜后端兩個槽選用機床為：T68。選用刀具：固定式單刃通孔鏜刀，在中碳鋼刀體上焊接硬質合金刀片，其刀桿伸出長度為 100mm。其單邊余量：為 0.25mm，一次鏜去全部余量，a =0.25mm。p進給量：f=0.13mm/r，根據有關手冊，確定其切削速度 =60m/min，則 n =477.7r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=500 wr/min，所以實際切削速度為 v=78.5m/min。切削工時：其加工行程為 l=10.8mm，所以t =0.17min t=t2=0.34minmwlfn總3.5.93.5.9 锪平锪平 1818 孔，鉆、精鉸孔，鉆、精鉸 2 26H76H7 孔，鉆、擴、粗鉸、精鉸孔孔，鉆、擴、粗鉸、精鉸孔1111 孔孔（1）锪平 18 孔南昌航空大學科技學院學士論文21刀具：硬質合金锪鉆。進給量：f=0.15mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-60）手冊，確定其切削速度 =150m/min 則 n =2653.9r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-31）取 n=2500 wr/min，所以實際切削速度為 v=141.3m/min。切削工時：其加工行程為 l=2.8mm，所以t =0.05min mwlfn（2）鉆、精鉸 26H7 孔鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 5.8mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =1647r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取 n=1540 wr/min，所以實際切削速度為 v=28.1m/min。切削工時：其加工行程為 l=16.8mm，所以t =0.18min ，t=t2=0.36min。mwlfn總鉸孔 刀具：硬質合金鋼鉸刀 6mm。進給量：f=0.15mm/r，其切削深度范圍 0.150.25mm，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-62）手冊，確定其切削速度 =18m/min n =955.4r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=1000 w南昌航空大學科技學院學士論文22r/min，所以實際切削速度為 v=18.8m/min。切削工時：其加工行程為 l=13.8mm，所以t =0.22min ，t=t2=0.44min。mwlfn總（3）鉆、擴、粗鉸、精鉸孔 11mm 鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 9.8mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =1647r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取 n=1540 wr/min，所以實際切削速度為 v=28.1m/min。切削工時：其加工行程為 l=16.8mm，所以t =0.18min mwlfn鉸孔 刀具：硬質合金鋼鉸刀 11mm。進給量：f=0.15mm/r，其切削深度范圍 0.150.25mm，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-62）手冊，確定其切削速度 =18m/min n =955.4r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-41）取 n=1000 wr/min，所以實際切削速度為 v=18.8m/min。切削工時：其加工行程為 l=13.8mm，所以t =0.22min ，t=t2=0.44min。mwlfn總3.5.103.5.10 锪平锪平 1515 孔，鉆、鉸孔孔，鉆、鉸孔 2-92-9 孔孔南昌航空大學科技學院學士論文23（1）锪平 15 孔刀具：硬質合金锪鉆。進給量：f=0.20mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-60）手冊，確定其切削速度 =150m/min 則 n =2735.9r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-31）取 n=2500 wr/min，所以實際切削速度為 v=127.6m/min。切削工時：其加工行程為 l=10.8mm，所以t =0.03min mwlfn（2）鉆、精鉸 29H7 孔鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 8.8mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =1647r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取 n=1540 wr/min，所以實際切削速度為 v=28.1m/min。切削工時：其加工行程為 l=23.8mm，所以t =0.31min ，t=t2=0.62min。mwlfn總鉸孔 刀具：硬質合金鋼鉸刀 9mm。進給量：f=0.15mm/r，其切削深度范圍 0.150.25mm，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-62）手冊，確定其切削速度 =18m/min n =955.4r/mins1000wvd南昌航空大學科技學院學士論文24根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-31）取 n=1000 wr/min，所以實際切削速度為 v=18.8m/min。切削工時：其加工行程為 l=23.8mm，所以t =0.16min ，t=t2=0.32min。mwlfn總3.5.113.5.11 鉆、鉸后端面孔鉆、鉸后端面孔 10H810H8鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 8.8mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =974.9r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=1000r/min，所以實際切削速度為 v=30.7m/min。w切削工時：其加工行程為 l=21.8mm，所以t =0.44min mwlfn鉸孔 刀具：硬質合金鋼鉸刀 10mm。進給量：f=0.15mm/r，其切削深度范圍 0.150.25mm，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-62）手冊，確定其切削速度 =18m/min n =573.5r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-31）取 n=600 wr/min，所以實際切削速度為 v=18.84m/min。切削工時：其加工行程為 l=21.8mm，所以t =0.24min mwlfn3.5.123.5.12 鉆、攻底面螺紋鉆、攻底面螺紋 M10-H7M10-H7 鉆孔南昌航空大學科技學院學士論文25選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 8.5mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =974.9r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=1000r/min，所以實際切削速度為 v=30.7m/min。w切削工時：其加工行程為 l=22.8mm，所以t =0.46min 。mwlfn 攻底面螺紋 M10-H7刀具：機動絲錐釩鋼，直徑 10mm。進給量：f=0.1mm/r，根據（機械加工工藝手冊表 2.4-105）手冊，確定其切削速度：=0.221mm/s=13.26m/minvPTxdckvymmvv1060其中 m=0.8，y =0.5，x=2.3，C=0.83，k=1.65vvvv n =422.3r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=400r/min，所以實際切削速度為 v=12.56m/min。w切削工時：其加工行程為 l=22.8mm，所以t =0.57min 。mwlfn2.5.132.5.13 鉆、攻左側面螺紋鉆、攻左側面螺紋 2-M6-7H2-M6-7H 鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 5mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =974.9r/mins1000wvd南昌航空大學科技學院學士論文26根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=1000r/min，所以實際切削速度為 v=30.7m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以t =0.32min，t=t2=0.64minmwlfn總 攻左側螺紋 2-M6-H7刀具：機動絲錐釩鋼，直徑 6mm。進給量：f=0.1mm/r，根據（機械加工工藝手冊表 2.4-105）手冊，確定其切削速度：=0.076mm/s=4.56m/minvPTxdckvymmvv1060其中 m=0.8，y =0.5，x=2.3，C=0.83，k=1.65vvvv n =242r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=250r/min，所以實際切削速度為 v=4.71m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以t =0.32min，t=t2=0.64minmwlfn總3.5.143.5.14 鉆、攻左側面螺紋鉆、攻左側面螺紋 M8-7HM8-7H鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 6.7mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =1194.2r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=1100r/min，所以實際切削速度為 v=27.6m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以南昌航空大學科技學院學士論文27t =0.32min 。mwlfn 攻左側螺紋 M8-H7刀具：機動絲錐釩鋼，直徑 8mm。進給量：f=0.1mm/r，根據（機械加工工藝手冊表 2.4-105）手冊，確定其切削速度：=0.135mm/s=8.1m/minvPTxdckvymmvv1060其中 m=0.8，y =0.5，x=2.3，C=0.83，k=1.65vvvv n =322.5r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=320r/min，所以實際切削速度為 v=8.04m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以t =0.32min mwlfn3.5.153.5.15 鉆左側面螺紋鉆左側面螺紋 M4-7HM4-7H鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 2.8mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =20m/min n =1592.1r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=1500r/min，所以實際切削速度為 v=18.8m/min。w切削工時：其加工行程為 l=10.8mm，所以t =0.14min 。mwlfn 攻左側螺紋 M4-H7刀具：粗柄機用絲錐，直徑 4mm。進給量：f=0.1mm/r，根據（機械加工工藝手冊表 2.4-105）手冊，確定其南昌航空大學科技學院學士論文28切削速度：=0.71mm/s=4.26m/minvPTxdckvymmvv1060其中 m=0.8，y =0.5，x=2.3，C=0.83，k=1.65vvvv n =339.2r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=320r/min，所以實際切削速度為 v=4.02m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以t =0.32min mwlfn3.5.163.5.16 鉆、攻后端面螺紋鉆、攻后端面螺紋 2-M3-7H2-M3-7H鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 1.3mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =20m/min n =1592.1r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=1500r/min，所以實際切削速度為 v=18.8m/min。w切削工時：其加工行程為 l=10.8mm，所以t =0.14min，t=t2=0.28minmwlfn總 攻左側螺紋 2-M3-H7刀具：粗柄機用絲錐，直徑 3mm。進給量：f=0.1mm/r，根據（機械加工工藝手冊表 2.4-105）手冊，確定其切削速度：=0.71mm/s=4.26m/minvPTxdckvymmvv1060其中 m=0.8，y =0.5，x=2.3，C=0.83，k=1.65vvvv n =339.2r/mins1000wvd南昌航空大學科技學院學士論文29根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=320r/min，所以實際切削速度為 v=4.02m/min。w切削工時：其加工行程為 l=10.8mm，所以t =0.34min ，t=t2=0.68minmwlfn總3.5.173.5.17 鉆、攻斜面螺紋鉆、攻斜面螺紋 3-M6H83-M6H8鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 5mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =974.9r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=1000r/min，所以實際切削速度為 v=30.7m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以t =0.32min，t=t3=0.96min 。mwlfn總 攻斜面螺紋 3-M6H8刀具：機動絲錐釩鋼，直徑 6mm。進給量：f=0.1mm/r，根據（機械加工工藝手冊表 2.4-105）手冊，確定其切削速度：=0.076mm/s=4.56m/minvPTxdckvymmvv1060其中 m=0.8，y =0.5，x=2.3，C=0.83，k=1.65vvvv n =242r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=250r/min，所以實際切削速度為 v=4.71m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以南昌航空大學科技學院學士論文30t =0.32min，t=t3=0.96min。mwlfn總3.5.183.5.18 鉆、攻右端面上螺紋鉆、攻右端面上螺紋 M6-7HM6-7H鉆孔選用機床：Z515刀具：硬質合金鋼鉆頭，鉆孔到 5mm。進給量：f=0.05mm/r，根據（金屬切削速查速算手冊表 5-56）手冊，確定其切削速度 =30m/min n =974.9r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=1000r/min，所以實際切削速度為 v=30.7m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以t =0.32minmwlfn 攻右端面上螺紋 M6-H7刀具：機動絲錐釩鋼，直徑 6mm。進給量：f=0.1mm/r，根據（機械加工工藝手冊表 2.4-105）手冊，確定其切削速度：=0.076mm/s=4.56m/minvPTxdckvymmvv1060其中 m=0.8，y =0.5，x=2.3，C=0.83，k=1.65vvvv n =242r/mins1000wvd根據機床使用說明手冊（參考機械加工工藝手冊表 3.1-33）取n=250r/min，所以實際切削速度為 v=4.71m/min。w切削工時：其加工行程為 l=15.8mm，所以t =0.32minmwlfn南昌航空大學科技學院學士論文31專用夾具設計專用夾具設計機床夾具是在金屬切削加工中用以準確地確定工件位置，并將其牢固地夾緊，以接受加工的工藝裝備。它的主要作用是：可靠地保證工件的加工質量，提高加工效率，減輕勞動強度，充分發(fā)揮和擴大機床的工藝性能。為了提高勞動生產率，保證加工質量，降低勞動強度，決定設計第十道工序鏜 23H7 孔及倒角，鏜 22H7 孔及倒角，鏜 52H7 孔及倒角的鏜模夾具。本夾具將用于 T68 鏜床，刀具為硬質合金鑲齒端刀，對其三個孔進行同時加工。4.14.1 問題提出問題提出本夾具主要用來鏜 23H7 孔及倒角，鏜 22H7 孔及倒角，這三個孔對底面有一定的位置要求，加工到本道工序時，三孔尚未加工，因此，在本道工序時，主要應考慮到如何提高勞動生產效率，降低勞動強度。4.24.2 夾具的設計夾具的設計4.2.14.2.1 定位基準與定位元件的選擇定位基準與定位元件的選擇由零件圖可知，孔 22H7 對底面的平行度為 0.025mm，其位置度為 0.02mm；孔 23H7 對底面的平行度為 0.015mm，其位置度 0.02mm；孔 52H7 對底面的平行度為 0.025mm，其位置度為 0.05mm。為了使定位誤差為零，確定其設計基準和定位基準都為底面。底面為精加工面，定位時用的是支撐板，如零件圖示，底面經過加工，但其支撐板還是小平面式的，一般其安裝在夾具體上以后，須進行最終磨削，以求使位于同一個平面的各支撐板保持等高，且與夾具體保持必要的位置精度（平行或垂直） 4.2.24.2.2 引刀方式的選擇引刀方式的選擇鏜模是依靠專門的引導元件鏜套來導引鏜桿，從而保證其孔的幾何精度、南昌航空大學科技學院學士論文32尺寸精度和高位置精度，所以鏜孔的精度便不受機床精度的影響。（1）鏜模：如圖是本夾具中的鏜模，鏜模支架用銷釘和螺釘正確地固定在夾具體的底座上。（2）鏜套：鏜套結構對于被鏜孔的幾何形狀、尺寸精度以及表面粗糙度有很大的關系，因為鏜套的結構確定了鏜套位置的準確性和穩(wěn)定性。本夾具中的鏜套為固定式 B 型，它自帶潤滑油杯，只需要定時在油杯中注油，就可以保持潤滑，所以使用方便，潤滑性能好。其結構圖如零件圖示。圖 411、3 套筒；2、4、5 鏜套；6 支架；7 鏜模底座（3）鏜套的布置型式：其鏜套布置型式為單面雙鏜套，其鏜桿和機床主軸作浮動連接，消除了機床對加工精度的影響，而且裝卸工件方便，更換鏜桿容易，加工中便于裝卸刀具、觀察和測量。（4）鏜套的尺寸：鏜套的內徑是由鏜桿的導引部分直徑決定的，其長度與鏜套的布置型式和鏜桿的伸出長度有關。4.2.34.2.3 夾緊方案的選擇夾緊方案的選擇（1） 力源裝置：手動南昌航空大學科技學院學士論文33（2） 夾緊元件及夾緊機構：通過轉動壓塊改變夾緊力的方向和大小，用支撐板、螺釘、螺栓、浮動杠桿、轉動壓塊等將其固定壓緊。如裝配圖示，工件是以底面作為定位基準，與夾具上的定位元件（定位銷及定位支撐板）保持接觸，從而確定了工件在夾具中的正確位置，然后下面用浮動杠桿、壓塊和螺栓等形成杠桿夾緊機構，杠桿一般不能自鎖，如圖 3-1 示，工件由定位銷 8 和菱形銷 9 定位，由支撐螺釘 2、螺母 7、轉動壓塊 5 和球面螺桿 12 進行夾緊，從中可以看到，杠桿夾緊機構，結構緊湊，所占空間位置較小，而且利用杠桿的運動，使壓塊自動的進入或退出夾緊裝置，便于裝卸工件，提高了加工效率。其上面用壓塊、螺栓、螺母等組成了螺旋夾緊機構，如圖 3-2 所示。螺旋夾緊機構是一種最常見的夾緊機構，其用螺栓 2、壓塊 8 將工件與夾具體間夾緊。現決定用三把硬質合金鑲齒端刀，對其三個孔進行同時加工。為了減少夾緊時的麻煩，采用手動夾緊。 4-2 杠桿夾緊機構 1.球面墊圈；2.支撐螺釘；3.墊圈；4.彈簧；5.轉動壓塊；6.墊圈；7.螺母；南昌航空大學科技學院學士論文348.定位銷；9.菱形銷；10.球面螺釘；11.浮動杠桿；12.球面螺桿。 圖 4-31.螺母；2.螺栓；3.彈簧；4 支撐螺釘；5.墊圈；6 墊圈；7 螺母；8 轉動壓塊。（3） 夾緊力確定根據靜力平衡原理推出理論夾緊力，其實際夾緊力 wkwk 實際所需夾緊力；k