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1、 機械設計基礎課程設計說明書 設計題目 帶式運輸機的一級直齒圓柱齒輪減速器 院(系) 高班級 學號 設 計 人 指導教師 完成日期 201 年 1 月 14 日 目錄 第1章 概述31.1 設計的目的31.2 設計的內容和任務31.2.1設計的內容41.2.2 設計的任務41.3 設計的步驟5第2章 傳動裝置的總體設計52.1 擬定傳動方案52.2選擇原動機電動機62.2.1選擇電動機類型和結構型式62.2.2確定電動機的功率62.2.3確定電動機的轉速82.3傳動裝置總傳動比的確定及各級傳動比的分配82.3.1計算總傳動比92.3.2合理分配各級傳動比92.4算傳動裝置的運動和動力參數92.
2、4.1 0軸（電機軸）輸入功率 轉速 轉矩102.4.2 1軸（高速軸）輸入功率 轉速 轉矩102.4.3 2軸（低速軸）輸入功率 轉速 轉矩102.4.4 3軸（滾筒軸）輸入功率 轉速 轉矩110第3章 傳動零件的設計計算123.1 減速箱外傳動零件帶傳動設計1323.1.1帶傳動設計要求：1323.1.2 V帶傳動設計計算1323.2 減速器內傳動零件-齒輪設計1653.2.1選擇齒輪類型、精度等級、材料及齒數1653.2.2 按齒面接觸強度設計1763.2.3 按齒根彎曲強度計算183.2.4、齒輪幾何尺寸計算2103.3 軸的設計輸入軸的設計2103.3.1確定軸的材料及初步確定軸的最
3、小直徑2103.3.2初步設計輸入軸的結構2213.4軸的設計輸出軸的設計223.4.1初步確定軸的最小直徑2323.4.2初步設計輸出軸的結構23第4章 部件的選擇與設計254.1軸承的選擇254.1.1輸入軸軸承254.1.2輸出軸軸承254.2輸入軸輸出軸鍵連接的選擇及強度計算264.3軸承端蓋的設計與選擇274.3.1類型274.4 滾動軸承的潤滑和密封284.5聯軸器的選擇294.5.1、聯軸器類型的選擇294.5.2、聯軸器的型號選擇294.6其它結構設計294.6.1通氣器的設計294.6.2吊環(huán)螺釘、吊耳及吊鉤304.6.3啟蓋螺釘304.6.4定位銷314.6.5油標314.
4、6.6放油孔及螺塞314.7箱體32第5章 結 論33參考文獻34 第1章 概述1.1 設計的目的設計目的在于培養(yǎng)機械設計能力。設計是完成機械專業(yè)全部課程學習的最后一次較為全面的、重要的、必不可少的實踐性教學環(huán)節(jié)，其目的為：1. 通過設計培養(yǎng)綜合運用所學全部專業(yè)及專業(yè)基礎課程的理論知識，解決工程實際問題的能力，并通過實際設計訓練，使理論知識得以鞏固和提高。2. 通過設計的實踐，掌握一般機械設計的基本方法和程序，培養(yǎng)獨立設計能力。3. 進行機械設計工作基本技能的訓練，包括訓練、計算、繪圖能力、計算機輔助設計能力，熟悉和運用設計資料（手冊、圖冊、標準、規(guī)范等）。1.2 設計的內容和任務1.2.1設
5、計的內容本設計的題目為一級直齒圓柱齒輪減速器，設計的主要內容包括以下幾方面：（1）擬定、分析傳動裝置的運動和動力參數；（2）選擇電動機，計算傳動裝置的運動和動力參數；（3）進行傳動件的設計計算，校核軸、軸承、聯軸器、鍵等；（4）繪制減速器裝配圖及典型零件圖；（5）編寫設計計算說明書。1.2.2 設計的任務（1）減速器裝配圖1張（0號圖紙）（2）輸入軸輸出軸零件圖各1張（3）齒輪零件圖1張（4）減速器箱體零件圖1張（5）設計說明書1份1.3 設計的步驟遵循機械設計過程的一般規(guī)律，大體上按以下步驟進行：1. 設計準備 認真研究設計任務書，明確設計要求和條件，認真閱讀減速器參考圖，熟悉設計對象。2.
6、 傳動裝置的總體設計 根據設計要求擬定傳動總體布置方案，選擇原動機，計算傳動裝置的運動和動力參數。3. 傳動件設計計算 設計裝配圖前，先計算各級傳動件的參數確定其尺寸，并選好聯軸器的類型和規(guī)格。一般先計算外傳動件、后計算內傳動件。4. 裝配圖繪制 計算和選擇支承零件，繪制裝配草圖，完成裝配工作圖。5. 零件工作圖繪制 零件工作圖應包括制造和檢驗零件所需的全部內容。6. 編寫設計說明書 設計說明書包括所有的計算并附簡圖，并寫出設計總結。 第2章 傳動裝置的總體設計傳動裝置的總體設計，主要包括擬定傳動方案、選擇原動機、確定總傳動比和分配各級傳動比以及計算傳動裝置的運動和動力參數。 2.1 擬定傳動
7、方案機器通常由原動機、傳動裝置和工作機三部分組成。傳動裝置將原動機的動力和運動傳遞給工作機，合理擬定傳動方案是保證傳動裝置設計質量的基礎。傳動方案應滿足工作機的性能要求，適應工作條件，工作可靠，而且要求結構簡單，尺寸緊湊，成本低，傳動效率高，操作維護方便。2.2選擇原動機電動機電動機為標準化、系列化產品，設計中應根據工作機的工作情況和運動、動力參數，根據選擇的傳動方案，合理選擇電動機的類型、結構型式、容量和轉速，提出具體的電動機型號。 2.2.1選擇電動機類型和結構型式電動機有交、直流之分，一般工廠都采用三相交流電，因而選用交流電動機。交流電動機分異步、同步電動機，異步電動機又分為籠型和繞線型
8、兩種，其中以普通籠型異步電動機應用最多，目前應用較300廣的Y系列自扇冷式籠型三相異步電動機，電壓為380V，其結構簡單、起動性能好，工作可靠、價格低廉、維護方便，適用于不易燃、不易爆、無腐蝕性氣體、無特殊要求的場合，如運輸機、機床、農機、風機、輕工機械等。2.2.2確定電動機的功率電動機功率選擇直接影響到電動機工作性能和經濟性能的好壞：若所選電動機的功率小于工作要求，則不能保證工作機正常工作；若功率過大，則電動機不能滿載運行，功率因素和效率較低，從而增加電能消耗，造成浪費。1. 帶式輸送機所需的功率 由1中公式（2-1）得： 設計題目給定：輸送帶拉力F（N）=2500N 輸送帶速度V(m/s
9、)=1.6m/s 2. 計算電動機的輸出功率彈性聯軸器：（一個）滾動軸承（每對）：（共三對，兩對減速器軸承，一對滾筒軸承）圓柱齒輪傳動：（精度7級）傳動滾筒效率： V帶傳動效率：得電動機至工作機間的總效率：電動機的輸出功率： 2.2.3確定電動機的轉速同一類型、相同額定功率的電動機低速的級數多，外部尺寸及重量較大，價格較高，但可使傳動裝置的總傳動比及尺寸減少；高速電動機則與其相反，設計時應綜合考慮各方面因素，選取適當的電動機轉速。三相異步電動機常用的同步轉速有，常選用或的電動機。1. 計算滾筒的轉速由公式計算滾筒轉速：工作機的轉速：設計題目給定：滾筒直徑D=300mm輸送帶速度V(m/s)=1
10、.4m/s2. 確定電動機的轉速由課件數據可知一級圓柱齒輪減速器推薦傳動比范圍為，由課件數據得 V帶傳動比范圍為，所以總傳動比合理范圍為，故電動機轉速的可選范圍是：符合這一范圍的同步轉速有750r/min、1000r/min、1500r/min由機械設計課程設計書中的表141查得：方案電動機型號額定功率（KW）電動機轉速n/(r/min)同步轉速滿載轉速1Y132S-45.5150014402Y132M2-65.510009603Y160M2-85.5750720表161中，考慮電動機和傳動裝置的尺寸、和總傳動比，即選定2號方案，電動機型號為Y132M2-6.其主要參數如下：表2-1電動機相關
11、參數型號額定功率滿載轉速滿載扭矩總傳動比外伸軸直徑D外伸軸長度E中心高HY132M2-65.5kw960 r/min2.021.8238mm80mm132mm帶式輸送機相關參數皮帶速度皮帶拉力滾筒直徑工作條件每天時間設計壽命轉速功率1.6m/s2500N300mm平穩(wěn)連續(xù)12小時15年101.9r/min4.0kw2.3傳動裝置總傳動比的確定及各級傳動比的分配由選定電動機的滿載轉速和工作機主動軸的轉速可得傳動裝置的總傳動比對于多級傳動計算出總傳動比后，應合理地分配各級傳動比，限制傳動件的圓周速度以減少動載荷。 2.3.1計算總傳動比由電動機的滿載轉速和工作機主動軸的轉速53.5r/min， 可
12、得：總傳動比2.3.2合理分配各級傳動比由參考數據得，取帶傳動比，i=9.42則 一級減速器傳動比表2-3傳動比分配 總傳動比電機滿載轉速電機-高速軸高速軸-低速軸滾筒轉速i=9.42960r/min=3=3.14101.9 r/min2.4算傳動裝置的運動和動力參數為進行傳動件的設計計算，應首先推算出各軸的轉速、功率和轉矩，一般按由電動機至工作機之間運動傳遞的路線推算各軸的運動和動力參數。2.4.1 0軸（電機軸）輸入功率、轉速、轉矩 2.4.2 1軸（高速軸）輸入功率、轉速、轉矩 2.4.3 2軸（低速軸）輸入功率、轉速、轉矩 2.4.4 3軸（滾筒軸）輸入功率、轉速、轉矩 各項指標誤差均
13、介于+0.5%-0.5%之間。各軸運動和動力參數見表4：表2-4各軸運動和動力參數軸名功率P (/kw)轉矩T（N/ m）轉速n (r/min)傳動比i效率0電機軸4.6646.3696030.95軸4.43132.133203.140.98II軸4.34406.06101.910.99III滾筒軸4.25398.5101.9注：各軸輸出都是依據該軸輸入乘以該軸承效率得出，一對滾動球軸承效率取0.99.第3章 傳動零件的設計計算3.1 減速箱外傳動零件帶傳動設計 3.1.1帶傳動設計要求：1. 帶傳動設計的主要內容 選擇合理的傳動參數；確定帶的型號、長度、根數、傳動中心距、安裝要求、對軸的作用
14、力及帶的材料、結構和尺寸等。2. 設計依據 傳動的用途及工作情況；對外廓尺寸及傳動位置的要求；原動機種類和所需的傳動功率；主動輪和從動輪的轉速等。3. 注意問題 帶傳動中各有關尺寸的協調，如小帶輪直徑選定后要檢查它與電動機中心高是否協調；大帶輪直徑選定后，要檢查與箱體尺寸是否協調。小帶輪孔徑要與所選電動機軸徑一致；大帶輪的孔徑應注意與帶輪直徑尺寸相協調，以保證其裝配穩(wěn)定性；同時還應注意此孔徑就是減速器小齒輪軸外伸段的最小軸徑。3.1.2 V帶傳動設計計算1、確定計算功率查得工作情況系數2、選擇V帶的帶型根據及,由資料選用B型3、確定帶輪的基準直徑并驗算帶速初選小帶輪的基準直徑由2中表8-6和表
15、8-8，取小帶輪的基準直徑驗算帶速按2中公式8-13驗算帶的速度因為,故帶速合適。計算大帶輪的基準直徑。根據中公式計算大帶輪的基準直徑 取4、確定V帶的中心距和基準長度 根據2中公式8-20，,初定中心距由2中公式8-22計算所需的基準長度 選帶的基準長度計算實際中心距由2中公式8-23計算5、驗算小帶輪上的包角根據2中公式8-25計算：6、計算帶的根數z計算單根V帶的額定功率由和,查 表得根據和B型帶查表得查2中表8-5得，查表得,于是由2中公式8-26：計算V帶的根數z 取5根7、計算單根V帶的初拉力的最小值根據2中公式8-27： 其中q由2中表8-3得B型帶應使帶的實際初拉力。8、計算壓
16、軸力壓軸力的最小值由1中公式8-28得： 9、帶輪結構設計 查2中表8-10得大、小帶輪總寬度：V型帶傳動相關數據見表3-0V。表3-0 V型帶傳動相關數據計算功率（kw）傳動比i帶速V (m/s)帶型根數單根初拉力（N）壓軸力（N）8.61335.73B5266.743063.39小帶輪直徑(mm)大帶輪直徑(mm)中心距(mm)基準長度（mm）帶輪寬度(mm) 小帶輪包角150450510200099146.293.2 減速器內傳動零件齒輪設計 3.2.1選擇齒輪類型、精度等級、材料及齒數按照已經選定的傳動方案，高速級齒輪選擇如下：1. 齒輪類型 選用直齒圓柱齒輪傳動2. 齒輪精度等級 帶
17、式輸送機為一般機器速度不高，由數據得，選擇7級精度3. 材料 由資料選擇：兩者材料硬度差為40HBS 小齒輪 40Cr 調質 硬度270HBS大齒輪 45鋼 調質 硬度230HBS4. 試選擇小齒輪齒數 大齒輪齒數 取 齒數比3.2.2 按齒面接觸強度設計1. 確定公式內各計算數值試選載荷系數小齒輪轉矩由課本的表11-4中查得材料彈性影響系數齒寬系數：由資料中知齒寬系數由資料中按齒面硬度查得齒輪接觸疲勞強度極限： 計算應力循環(huán)次數由資料中取接觸疲勞壽命系數 計算接觸疲勞許應力取失效概率為1% 安全系數S=1由資料中查得 計算 由式試算小齒輪分度圓直徑 計算圓周速度 計算齒寬b 計算齒寬與齒高比
18、 模數 齒高 計算載荷系數據 7級精度。由圖10-8查動載荷系數直齒輪 由文獻2中表10-2查得使用系數由文獻2中表10-4用插入法查得7級精度、小齒輪相對非對稱布置時由 在文獻2中查圖10-13 得 故載荷系數 按實際的載荷系數校正所算得的分度圓直徑，由文獻2中式10-10a得 計算模數m 3.2.3 按齒根彎曲強度計算由文獻1中10-5設計公式1. 確定公式內各計算數值 由文獻2中圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限大齒輪的彎曲疲勞強度極限 由文獻2中圖10-18取彎曲疲勞壽命系數 計算彎曲疲勞許應力取彎曲疲勞安全系數 由2中式10-12 計算載荷系數K 查取齒形系數由2中表10-5
19、查得 查取應力校正系數由2中表10-5查得 計算大小齒輪的 大齒輪的數值大2. 設計計算對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數，由于齒輪模數的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數與齒數的乘積有關，可取由齒根彎曲疲勞強度計算的模數2.13并根據就近圓整為標準值，按齒面接觸疲勞強度算得的分度圓直徑，算出小齒輪的齒數大齒輪的齒數 取實際傳動比：傳動比誤差： 允許3.2.4、齒輪幾何尺寸計算分度圓直徑 中心距 齒輪寬度 取 圓周力：徑向力：表3-1 齒輪設計幾何尺寸及參數齒輪壓力角模數中心距齒數比齒數分度圓
20、直徑齒根圓直徑齒頂圓直徑齒寬小齒輪2031563.16257567.58175大齒輪79237229.5243703.3 軸的設計輸入軸的設計3.3.1確定軸的材料及初步確定軸的最小直徑1、確定軸的材料輸入軸材料選定為40Cr，鍛件，調質。2、求作用在齒輪上的力根據輸入軸運動和動力參數,計算作用在輸入軸的齒輪上的力：輸入軸的功率 輸入軸的轉速 輸入軸的轉矩 圓周力：徑向力：3、初步確定軸的最小徑，選取軸的材料為45號鋼，調制處理，根據2中表153，取 3.3.2初步設計輸入軸的結構根據軸向定位要求初步確定軸的各處直徑和長度已知軸最小直徑為，由于是高速軸，顯然最小直徑處將裝大帶輪，故應取標準系列
21、值，為了與外連接件以軸肩定位，故取B段直徑為。初選滾動軸承。因該傳動方案沒有軸向力，高速軸轉速較高，載荷不大，故選用深溝球軸承（采用深溝球軸承的雙支點各單向固定）。參照工作要求并根據，由軸承產品目錄中初步選取0基本游隙組、標準精度級的深溝球軸承6208，其尺寸為，為防止箱內潤滑油飛濺到軸承內使?jié)櫥♂尰蜃冑|，在軸承向著箱體內壁一側安裝擋油板，根據需要應分別在兩個擋油板的一端制出一軸肩。由于軸承長度為18mm，根據擋油板總寬度為15mm故，根據箱座壁厚，取12 且齒輪的右端面與箱內壁的距離，則取，由于擋油板內測與箱體內壁取3mm，故。設計軸承端蓋的總寬度為45mm（由減速器及軸承端蓋的結構設計
22、而定），根據軸承端蓋的拆裝及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與外連接件的右端面間的距離為30mm，故。根據根據帶輪寬度可確定 3.4軸的設計輸出軸的設計3.4.1初步確定軸的最小直徑 1、確定軸的材料輸出軸材料選定為45號鋼，鍛件，調質。2求作用在齒輪上的力根據輸出軸運動和動力參數、低速級齒輪設計幾何尺寸及參數，計算作用在輸出軸的齒輪上的力：輸出軸的功率 輸出軸的轉速 輸出軸的轉矩 .初步確定軸的最小直徑 3.4.2初步設計輸出軸的結構輸出軸最小直徑顯然是安裝聯軸器處的直徑，為了使所選的軸直徑與聯軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯軸器的型號。聯軸器的計算轉矩查2表14-1，考慮到轉矩變
23、化很小故取，則：初選聯軸器按照計算應小于聯軸器公稱轉矩的條件，查1表13-5,選用型號為LT10的Y型彈性柱銷聯軸器，其公稱轉矩為。半聯軸器的孔徑,故取半聯軸器長度。 3根據軸向定位要求初步確定軸的各處直徑和長度軸的結構設計（1）根據軸向定位要求初步確定軸的各處直徑和長度根據已確定的mm，g段軸長與半聯軸器的軸轂長相同，為了使聯軸器以軸肩定位，故取f段直徑為。初選滾動軸承。因該傳動方案沒有軸向力，故選用深溝球軸承（采用深溝球軸承的雙支點各單向固定）。參照工作要求并根據，由軸承產品目錄中初步選取0基本游隙組、標準精度級的深溝球軸承6204，其尺寸為，根據需要在擋油板的一端制出一軸肩，取軸肩長為8
24、mm。由于軸承長度為22mm，擋油板總寬為18mm故。 設計軸承端蓋的總寬度為45mm（由減速器及軸承端蓋的結構設計而定），根據軸承端蓋的拆裝及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與外連接件的右端面間的距離為30mm，故。第4章 部件的選擇與設計4.1軸承的選擇軸系部件包括傳動件、軸和軸承組合。4.1.1輸入軸軸承1. 軸承類型的選擇由于輸入軸承受的載荷為中等，且只受徑向載荷，于是選擇深溝球軸承。軸承承受的徑向載荷；軸承轉速；軸承的預期壽命2.軸承型號的選擇求軸承應有的基本額定動載荷值按照3 表22-1選擇的6208軸承 4.1.2輸出軸軸承1.軸承類型的選擇由于輸入軸承受的載荷為中等，
25、且只受徑向載荷，于是選擇深溝球軸承。軸承承受的徑向載荷 ；軸承承受的轉速 軸承的預期壽命 2.軸承型號的選擇求軸承應有的基本額定動載荷值按照3 表22-1選擇的6204軸承4.2輸入軸輸出軸鍵連接的選擇及強度計算1、輸入軸鍵連接由于輸入軸上齒輪1的尺寸較小，采用齒輪軸結構，故只為其軸端選擇鍵。輸入軸軸端選擇A型普通平鍵。其尺寸依據軸頸，由2中表6-1選擇。鍵長根據皮帶輪寬度B=99，選取鍵的長度系列取鍵長L=90. 校核鍵連接的強度鍵和聯軸器的材料都是鋼，由2中表6-2查得許用及壓應力取平均值。鍵的工作長度，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度由2中式6-1得，強度足夠。鍵 2. 輸出軸端與聯軸器的鍵連接據
26、輸出軸傳遞的扭矩應小于聯軸器公稱轉矩。查1表13-5。選用LT10型彈性聯軸器。其公稱轉矩為。半聯軸器孔徑。 選擇鍵連接的類型及尺寸據輸出軸軸端直徑，聯軸器Y型軸孔，軸孔長度選取A型普通平鍵 校核鍵連接的強度鍵和聯軸器的材料都是鋼，由2中表6-2查得許用及壓應力取平均值。鍵的工作長度，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度。由2中式6-1得，強度足夠。鍵 4.3軸承端蓋的設計與選擇4.3.1類型根據箱體設計和所使用的軸承，選用凸緣式軸承端蓋。各軸上的端蓋；悶蓋和透蓋： 悶蓋示意圖 透蓋示意圖4.4 滾動軸承的潤滑和密封當浸油齒輪圓周速度,軸承內徑和轉速乘積時，宜采用脂潤滑。為防止箱體內的油浸入軸承與潤滑脂混合
27、，防止?jié)櫥魇?，應在箱體內側裝擋油環(huán).根據1表15-4知:軸承選用鈉基潤滑脂4.5聯軸器的選擇 4.5.1、聯軸器類型的選擇為了隔離振動與沖擊，選用彈性柱銷聯軸器。彈性柱銷聯軸器具有緩沖和吸震性，可頻繁的起動和正反轉，可以補償兩軸的相對位移4.5.2、聯軸器的型號選擇（）計算轉矩由2中表14-1查得，故由2中式（14-1）得計算轉矩為式中為工作情況系數，由工作情況系數表確定。（3）選擇聯軸器型號根據1表13-5中查得LT10型彈性柱銷聯軸器的許用轉矩為 ,許用最大轉速為r/min，軸徑為之間，故合用。則聯軸器的標記：聯軸器4.6其它結構設計4.6.1通氣器的設計通氣器多裝在箱蓋頂部或窺視孔蓋
28、上，其作用是將工作時箱內熱漲氣體及時排出。其結構基本如下：4.6.2吊環(huán)螺釘、吊耳及吊鉤為便于拆卸及搬運，應在箱蓋上鑄出吊耳，并在箱座上鑄出吊鉤。 4.6.3啟蓋螺釘啟蓋螺釘的直徑一般等于凸緣聯接螺栓的直徑，螺紋有效長度大于凸緣厚度。螺桿端部要做成圓柱形或大倒角、半圓形，以免啟蓋時頂壞螺紋。4.6.4定位銷定位銷有圓柱形和圓錐形兩種結構，一般取圓錐銷。4.6.5油標油標用來指示油面高度，常見的有油尺、圓形油標、長形油標等。一般采用帶有螺紋部分的油尺。油尺安裝位置不能太低，以防油進入油尺座孔而溢出，不能太高以免與吊耳相干涉，箱座油尺座孔的傾斜位置應便于加工和使用。 油標尺 4.6.6放油孔及螺塞
29、在油池最低位置設置放油孔，螺塞及封油墊圈的結構尺寸按照國標型號選擇。 出油塞4.7箱體采用HT200鑄造箱體，水平剖分式箱體采用外肋式結構。箱內壁形狀簡單，潤滑油流動阻力小，鑄造工藝性好，但外形較復雜。箱體主要結構尺寸如下:名稱符號尺寸關系箱座壁厚箱蓋壁厚箱座凸緣厚度箱蓋凸緣厚度箱底座凸緣厚度箱座箱蓋肋厚、箱座箱蓋地腳螺釘直徑取地腳螺釘數目軸承旁聯接螺栓直徑 取箱蓋、箱座聯接螺栓直徑取軸承蓋螺釘直徑和數目、觀察孔蓋螺釘直徑取、至箱壁外距離統一取34mm、至凸緣邊緣的距離統一取28mm軸承旁凸臺高度半徑外箱壁至軸承座端面的距離齒輪頂圓至箱體內壁的距離1.215mm齒輪端面至箱體內壁的距離12mm
30、軸承端面至箱體內壁的距離軸承用脂潤滑取15mm第5章 結 論 終于到尾聲了，經過了一周的設計，我深深的體會到作為一個設計人員的不易，為了能鞏固以前學過的知識并且學到更多未涉及到的知識，我在本次設計中盡可能的以真正的設計人員的標準要求自己，所以在兩個周里，我不斷的查找各類書籍，以便完善我的設計。從選電動機開始，我便開始認真的比較各類電動機，并且試著去了解更多電動機，外形尺寸、功率等等一些列系列的計算我都認真獨立完成，讓我最感到困難的是齒輪和軸的計算，因為我此前幾乎沒這么系統的計算過齒輪和軸，所以大量的計算有些讓我不知所措，不過我很快靜下心來，一步一步計算，這期間總會遇到這樣那樣的專業(yè)名詞、公式，
31、有些公式甚至讓人一頭霧水，于是我便查閱一些資料了解公式的“來歷”。為了能更快更準確的完成設計，我是邊計算邊畫圖的，這樣有一個最大的好處：能及時發(fā)現問題可以及時改正。其實我認為這樣改能讓我不斷的校驗自己是否計算有誤，這段期間，我為了完善設計，不斷的計算、改圖，幾乎每時每刻都能發(fā)現一些問題，總有令人不滿意的地方，并且總是出現錯誤和馬虎的現象，所以大部分時間用在了校驗、檢驗、反復核查，這才完成了本次設計，經過了滿短暫而又漫長的設計時期，我感到自己學到了很多課堂上未學到的知識，在與指導老師交流中，我發(fā)現自己的能力提高了很多，當然，我還初出茅廬，還有更多的知識等待我去學習，所以我會更加努力完善自己的學識，用自己的所學為社會做出重大的貢獻！參考文獻1機械設計課程設計 王慧、呂宏主編 北京大學出版 34
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