1544-雙吸渣漿泵的設計及機械密封設計 彭志勇

1544-雙吸渣漿泵的設計及機械密封設計 彭志勇,雙吸渣漿泵,設計,機械,密封,彭志勇 湘潭大學興湘學院畢業(yè)論文（設計）任務書論文（設計）題目： 雙吸渣漿泵的設計及機械密封設計 學號： 2007964221 姓名： 彭志勇 專業(yè)： 機械設計制造及其自動化 指導教師： 文美純 系主任： 周友行 一、 主要內(nèi)容及基本要求1、了解離心泵的工作原理； 2、了解離心泵機械密封的的工作原理，并完成設計； 3、設計并完成離心泵機械密封的圖紙折合成 A0 圖紙 1 張；A1 圖紙 2 張；A3 圖紙3 張；A4 圖紙 2 張； 4、說明書，要求 8000 字以上；要求主要零部件設計的詳細過程；5、外文翻譯，原文要求在 5000 字符以上，中文翻譯要求通順； aF二、 重點研究的問題1、了解泵的工作原理； 2、了解機械密封的原理以及意義； 3、完成機械密封的尺寸設計。 三、 主要技術指標1、渣漿泵流量 Q=162m3/h； 揚程 H=78m； 2、轉速 n=2900r/min；比轉速 ns=60 3、機械密封泄漏量：10mm/h； 使用壽命： 1 年以上 四、 進度安排序號 各階段完成的內(nèi)容 完成時間1 明確論文題目,查閱資料 1~2 周2 查閱資料并確定軟件 3~4 周3 學習制圖軟件 5~6 周4 根據(jù)數(shù)據(jù)開始畫圖 7~8 周5 根據(jù)數(shù)據(jù)開始畫圖 9~10 周6 制圖完工并打印 10~11 周7 撰寫設計說明書 11~12 周8 外文翻譯及答辯 13~14 周五、應收集的資料及主要參考文獻「1」李鯉，吳兆山，姚黎明《機械密封的功率消耗試驗及測量方法.潤滑與密封》 ，2006「2」徐顴.《密封》 ，2005「3」顧永泉.《機械密封實用技術》 ，2001「4」顧永泉.《機械端面密封》 ，1994「5」李體軒，侯寶霞。 《液化石油氣體注射泵的超高速高壓機械密封的開發(fā)》[J]. 流體機械，1997「6」于偉千.深螺旋槽機械密封理論與性能試驗研究:[碩士學位論文]，1999「7」E.邁爾.《機械密封》 ，1981「8」李寶彥，李云鵬，張建中等.《泵用機械密封端面摩擦的研究》[J].石油學報，1995「9」吳宗澤.《機械設計》.北京:高等教育出版社，2001「10」關醒凡. 《現(xiàn)代泵技術手冊》北京：宇航出版社，1995湘潭大學興湘學院畢業(yè)設計說明書題 目：雙吸渣漿泵的設計及機械密封設計專 業(yè)：機械設計制造及其自動化 學 號：2007964221 ____________姓 名：彭志勇 ________________指導教師：文美純(教授)___________完成日期：2011 年 06 月 03日_ 1雙吸渣漿泵設計及機械密封設計摘要：泵是應用非常廣泛的通用機械，可以說是液體流動之處，幾乎都有泵在工作。而且，隨著科學技術的發(fā)展，泵的應用領域正在迅速擴大，根據(jù)國家統(tǒng)計，泵的耗電量都約占全國總發(fā)電量的 1/5,可見泵是當然的耗能大戶。因而,提高泵技術水平對節(jié)約能耗具有重要意義。離心式渣漿泵廣泛應用于煤炭、礦山、冶金、電力、水利、交通等部門，主要進行靜礦、尾礦、灰渣、泥沙等固體物料的水力輸送，但其過流部件的磨損相當嚴重，其主要破壞形式為過流部件洞穿和變形，過流部件的嚴重磨損，惡化了泵內(nèi)流動特性及外特性，縮短了泵的實際使用壽命，使生產(chǎn)效率降低，加大耗能和設備的投資，進而影響生產(chǎn)的發(fā)展。因此所設計的渣漿泵中采用多葉片數(shù)來減少單個葉片的磨損，適當?shù)脑黾舆^流部件的厚度并采用高硬度的耐磨材料來來減小磨損，將葉輪入口的后蓋板設計為凸出的、由光滑圓弧組成的輪轂頭。采用機械端面密封使密封面緊密貼合，防止介質泄漏，自動補償密封面磨損。本設計詳細介紹了渣漿泵的總體結構、工作原理、結構設計和機械密封設計。關鍵詞:渣漿泵 機械密封 密封圈2Double suction slurry pump design and mechanical seal designAbstract:Pump is the most widely used general machinery,it can be said that any liquid flows,almost all of the pumps work,With the development of science and technology, pumping application areas are expanding rapidly,According to national statistics.Pump power consumption accounted for a fifth of the country,we can see that the pump is only natural consumption market.Pump technology will increase the level of energy conservation has a very important significance. The slurry pump is the extensive applying in the coal, mineral mountain, metallurgy, electrical, water conservancy, transportation and so on. It is main to proceed the water power of the static mineral, tail mineral, ash grain, sediment solid material transportation. But its very serious over the abrasion that flow the parts. Its main breakage form is over flow the parts penetrate with transformation. Over serious abrasion that flow the parts，it is worsening the pump inside flows characteristic and outside characteristics, shorting the actual service life of the pump and making production efficiency lower, enlarging consumes the investment of the equipments, and then affecting the development of the production. It adopt many leaf's number to reduce the single abrasion of leaf's slice for this designing slurry pump, also increased combines over the thickness that flow the parts the high degree of hardness in adoption bears to whet the material to come to let up the wear and tear, and empressed an entrance covers plank design as to bulge and smooth hubcap head . This design was detailed to introduce the total construction that slurry pump, the work principle designs with the construction and the mechanical seal.Key words: Slurry pump, Mechanical seal,Ring3第一章 概論第一節(jié) 渣漿泵的用途和類型1、渣漿泵的用途渣漿泵可廣泛用于礦山，電力、冶金、煤炭、環(huán)保等行業(yè)輸送含有磨蝕性固體顆粒的漿體。如冶金選 渣漿泵礦廠礦漿輸送，火電廠水力除灰、洗煤廠煤漿及重介輸送，疏浚河道，河流清淤等。在化工產(chǎn)業(yè)，也可輸送一些含有結晶的腐蝕性漿體。目前，渣漿泵的應用范圍中，80%左右都是用在礦山行業(yè)選礦廠。由于礦石初選工況較為惡劣，因此在這一工段，渣漿泵的使用壽命普遍較低。當然，不同的礦石，磨蝕性也不一樣。在洗煤行業(yè)，由于工況不同，較大煤塊，煤矸石容易堵塞，對于渣漿泵的設計要求很高。淮北礦務局下屬某洗煤廠 05 年采用經(jīng)特殊設計的、替代原來從澳大利亞進口的渣漿泵，至今運轉正常，輸送較大煤塊、煤矸石無堵塞，使用磨損壽命超過了國外進口泵。在海水選砂領域，渣漿泵應用也開始逐漸被客戶認可。但是在海水里選砂，河道里挖沙，渣漿泵更容易被稱為砂泵，挖泥泵。盡管叫法不一，但是從結構特點和泵的性能原理上來講，都可以通稱為渣漿泵。因此在這海水選砂中我們經(jīng)常稱為砂泵，在河道清淤里面習慣上叫挖泥泵。渣漿泵的用途雖然廣泛，但是正確的應用是十分重要的。渣漿泵由于其名稱本身的局限性使得一些非本行業(yè)的人對此產(chǎn)生誤解，事實上，泥漿泵，雜質泵，挖泥泵，清淤泵，等都在渣漿泵的應用范圍。在渣漿泵的應用過程中，一定要注意合理的設計，正確的計算，合適的選型，這幾點非常重要。2、渣漿泵類型渣漿泵從物理學原理上講屬于離心泵的一種，從概念上講指通過借助離心力（泵的葉輪的旋轉）的作用使固、液混合介質能量增加的一種機械，將電能轉換成介質的動能和勢能的設備。渣漿泵的名稱是從輸送介質的角度來劃分的一種離心泵。另外渣漿泵從不同角度還可以具體劃分不同類型：（1） 從葉輪數(shù)目劃分：單級渣漿泵和多級渣漿泵（2） 從泵軸與水平面位置劃分：臥式渣漿泵和立式渣漿泵（3） 從葉輪吸入進水的方式劃分：單吸渣漿泵和雙吸渣漿泵（4 ）從泵殼的結構方式：水平中開式和垂直結合式4本畢業(yè)設計選擇雙吸類型的渣漿泵。第二節(jié) 渣漿泵的密封渣漿泵的密封有三種形式：填料密封，付葉輪密封，機械密封。三種密封形式各有優(yōu)劣勢。首先填料密封，是最普通的一種密封，是通過注入軸封水的形式，不斷在填料里面注入一定壓力水，一防止泵體漿體外泄：對于不適于用付葉輪軸封的多級串聯(lián)泵，采用填料軸封。填料軸封結構簡單，維修方便，價格便宜。其次付葉輪密封，是通過一個反向離心力的葉輪作用力，防止?jié){體外泄。在泵進口正壓力值不大于泵出口壓力值 10%時的單級泵或多級串聯(lián)泵的第一級泵可以采用付葉輪軸封，付葉輪軸封具有不需軸封水，不稀釋漿體，密封效果好等優(yōu)點。因此在漿體中不允許稀釋的情況下，可考慮此種密封。再次，機械密封，一般是對密封要求比較高的情況使用。特別是一些化工，食品領域，不僅要求密封，而且最主要是不允許加入額外成分進入泵體。缺點就是，成本高，維修困難等。本畢業(yè)設計選擇機械密封作為渣漿泵的密封形式。本設計選定的基本參數(shù)：流量 Q=162m3/h； 揚程 H=78m； 轉速 n=2900r/min； 比轉數(shù) ns=60。5第二章 渣漿泵基本原理第一節(jié) 泵的工作原理泵是把原動機的機械能轉換成液體能量的機器。泵用來增加液體的位能、壓能、動能。原動機通過泵軸帶動葉輪旋轉，對液體做功，使其能量增加，從而使需要數(shù)量的液體，由吸水池經(jīng)泵的過流部件輸送到要求的高度或要求壓力的地方。如下圖 1-1 所示,是簡單的離心泵裝置。原動機帶動葉輪旋轉，將水從 A 處吸入泵內(nèi)，排送到 B 處。泵中起主導作用的是葉輪,葉輪中的葉片強迫液體旋轉,液體在離心力作用下向四周甩出。這種情況和轉動的雨傘上的水滴向四周甩出去的道理一樣。泵內(nèi)的液體甩出去后，新的液體在大氣壓力下進入泵內(nèi),如此連續(xù)不斷地從 A 處向 B 處供水。泵在開動前，應先灌滿水。如不灌滿水，葉輪只能帶動空氣旋轉,因空氣的單位體積的質量很小，產(chǎn)生的離心力甚小，無力把泵內(nèi)和排水管路中的空氣排出，不能在泵內(nèi)造成一定的真空，水也就吸不上來。泵的底閥是為灌水用的，泵出口側的調節(jié)閥是用來調節(jié)流量的。6第二節(jié) 機械密封基本原理機械密封是由兩塊密封元件（靜環(huán)和動環(huán)）垂直于軸的光滑而平直的表面相互貼合，并做相對轉動而構成的密封裝置，如圖 2-1 所示。它是靠彈性構件（如彈簧6）和密封介質的壓力在旋轉的動環(huán)和靜環(huán)的接觸面（端面）上產(chǎn)生適當?shù)膲壕o力，使這兩個端面緊密貼合，故又稱端面密封。構成機械密封的基本元件有：端面密封副（靜環(huán) 1 和動環(huán) 2） 、彈性元件（如彈簧 4） 、輔助密封（如 O 型圈 8、9 和 10） 、傳動件（如傳動銷 3 和傳動螺釘 7） 、防轉件（如防轉銷 11）和緊固件（如彈簧座 5、推環(huán) 13、壓蓋 12、緊定螺釘 6 與軸套 14） ，其中，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ為泄漏點。7圖 2-2 機械密封原理圖第三章 渣漿泵的結構設計第一節(jié) 泵汽蝕余量的計算汽蝕余量對于泵的設計、試驗和使用都是十分重要的汽蝕基本參數(shù)。設計泵時根據(jù)對汽蝕性能的要求設計泵,如果用戶給定了具體的使用條件,則設計泵的汽蝕余量必須小于按使用條件確定的裝置汽蝕余量 。欲提高泵的汽蝕性能,應盡rNPSHaNPSH量減小 。泵試驗時,通過汽蝕試驗驗證 ,這是確定 唯一可靠的方法。r r rS它一方面可以驗證泵是否達到設計的 值。另一方面,考慮一個安全余量,得到許r用汽蝕余量[ ],作為用戶確定幾何安裝高度的依據(jù).可見,正確地理解和確定汽蝕S余量是十分重要的。為了深入理解汽蝕的概念,應區(qū)分以下幾種汽蝕余量：1、 ——裝置汽蝕余量又叫有效的汽蝕余量。是由吸入裝置提供的, 越大aNPH aNPSH泵越不容易發(fā)生汽蝕。2、 ——泵汽蝕余量又叫必需的汽蝕余量,是規(guī)定泵要達到的汽蝕性能參數(shù), rS越小,泵的抗汽蝕性能越好。rP3、 ——試驗汽蝕余量,是汽蝕試驗時算出的值, 試驗汽蝕余量有任意多個,但對tNH應泵性能下降一定值的試驗汽蝕余量只有一個,稱為臨界汽蝕余量,用表示。cS4、 ——許用汽蝕余量,這是確定泵使用條件(如安裝高度)用的汽蝕余量,它應??P大于臨界汽蝕余量,以保證泵運行時不發(fā)生汽蝕,通常取 =??NPSH或 = +k, k 是安全值。??cNPSH5.1~??cNPSH這些汽蝕余量有如下關系: arc ??泵汽蝕余量的計算:HNPSr???HNPSr??式中: ——托馬汽蝕系數(shù)；8——泵最高效率點下的泵單級揚程；H——最高效率點下的泵汽蝕余量。rNPS根據(jù)【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著，宇航出版社。 】 查圖 4-7取 =0.035，所以 。?73.2805.???Hr?第二節(jié) 泵的基本參數(shù)的確定1、 確定泵的進口直徑泵進口直徑也叫泵吸入口徑,是指泵吸入法蘭處管的內(nèi)徑。吸入口徑由合理的進口流速確定。泵的進口流速一般為 3m/s 左右，從制造經(jīng)濟行考慮，大型泵的流速取大些，以減小泵體積，提高過流能力。從提高抗汽蝕性能考慮，應取較大的進口直徑，以減小流速。常用的泵吸入口徑，流量和流速的關系如圖所示。對抗汽蝕性能要求高的泵，在吸入口徑小于 250mm 時，可取吸入口徑流速 ，在吸入口徑大于smVs/8.1~0?250mm 時，可取 。選定吸入流速后，按下式確定 ,在該設計中，雙smVs/2.~41? D吸離心式渣漿泵： ssVQD?4?吸入口徑（mm）40 50 65 80 100 150 200 250流速（m/s）1.375 1.77 2.1 2.76 3.53 2.83 2.65 2.83單級泵 流量（m 3/h）6.25 12.5 25 50 100 180 300 500注：此表取自【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著，宇航出版社。 】取吸入口流速 ，代入公式得：sVs/?mQDss 1382.0364???取泵的吸入口徑為 150mm。2、確定泵的出口直徑泵出口直徑也叫泵排出口徑，是指泵排出法蘭處管的的內(nèi)徑。對于低揚程泵，排出口徑可與吸入口徑相同；對于高揚程泵，為減小泵的體積和排出管路直徑，可取排出口徑小于吸入口徑，一般取9sdD)7.0~1(?式中： ——泵的排出口徑——泵的吸入口徑s根據(jù)該泵的特性，由于該泵的流量大，考慮排水管路的經(jīng)濟性 mSd 1057.0. ???取 。mD13、泵轉速的確定 確定泵轉速應考慮以下因素：（1）泵的轉速越高，泵的體積越小，重量越輕，據(jù)此應選擇盡量高的轉速；（2）轉速和比轉數(shù)有關，而比轉數(shù)和效率有關，所以轉速應該和比轉數(shù)結合起來確定；（3）確定轉速應考慮原動機的種類（電動機、內(nèi)燃機、汽輪機等）和傳動裝置（皮帶傳動、齒輪傳動、液力偶合器傳動等） ；（4）轉速增高，過流部件的磨損加快，機組的振動、噪聲變大；（5）提高泵的轉速受到汽蝕條件的限制，從汽蝕比轉數(shù)公式4326.5rNPSHQnC?式中： ——泵的轉速（r/min）n——泵流量（m 3/s）雙吸泵取Q2可知：轉速 和汽蝕基本參數(shù) 及 有確定的關系，如得不到滿足，將發(fā)生rSC汽蝕。對既定得泵汽蝕比轉數(shù) 值為定值，轉速增加，流量增加，則 增加，當rNPSH該值大于裝置汽蝕余量 時，泵將發(fā)生汽蝕。aNPH選 , ，150?C73.2?rSsmQ/045.3則 in79.6.51.43 rn???根據(jù)汽蝕要求，泵的轉速應小于 ，而實際轉速為i/3min/290r4、估算泵的效率（1）水力效率 水力效率 按下式計算h?h10，式中： ——泵流%86.02362901lg835.01lg0835.1 ???????nQh? Q量（m 3/s）雙吸泵取 2——泵的轉速（r/min）（2）容積效率 容積效率 可按下式計算v?v3268.01???sn該容積效率為只考慮葉輪前密封環(huán)的泄漏的值,對于有平衡孔、級間泄漏和平衡盤泄漏的情況,容積效率還要相應降低。則 %96.068.0168.013232 ?????????svn?（3）機械效率 m 87.017.107. 6767????????????smn泵的總效率 %298????mvh?泵的理論揚程 Hht 7.06.泵的理論流量 hQVt /5.189.23??5、軸功率和原動機功率泵的軸功率： KwgHP75.436072.1089?????原動機功率： KwKtg .5.4.?式中: ——余量系數(shù) 查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著】 表 7-10取 =1.1(原動機為電動機)——傳動效率 查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著】 表 7-11t?取 (直聯(lián))0.1?所以選擇 55Kw 的電動機可滿足要求,查【《機械零件手冊》吳宗澤主編】選擇電動機11的型號為 Y250M-2。第四章 渣漿泵軸的設計直聯(lián)式雙吸渣漿泵是將軸設計為空心軸和電機軸相聯(lián),泵無需底座，所以直接用電動機支起泵來工作的，當電機軸和空心軸聯(lián)成一體時，可看作是剛性連接，這時按一根軸來計算，但在其受力分析時，我們找不到電機的原始材料，為了保證這根軸符合要求，我們最后按外伸梁和懸臂梁兩種方法分析計算，只有這樣才能保證計算的準確度。第一節(jié) 軸按外伸梁設計1、扭矩的計算 mNnPnMcn ??????1.29705.12.1950式中: ——扭矩( )mN?——計算功率 取cPc.2、根據(jù)扭矩計算泵軸直徑的初步計算 ??mMdn 0276.152.0..353 ????式中: ——材料的許用切應力( ) 查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著】 表 7-Pa12 取 Pa51?值的大小決定軸的粗細，軸細可以節(jié)省材料，提高葉輪水力和汽蝕性能；軸粗???能增強泵的剛度,提高運行可靠性。故泵軸的最小軸徑取 ，泵軸的最大尺寸md301?取 。m90123、 畫出軸的結構草圖 如圖所示(由已知圖紙改進) 027?3148801?9?55圖 4-1 軸結構草圖葉輪的左邊用螺母鎖緊,右邊用軸套定位,軸套內(nèi)徑取 45mm，外徑取 60mm，軸經(jīng)過處圓角統(tǒng)一取 R=2mm(特殊要求除外)。4、軸的強度計算（1）葉輪所受徑向力的計算( )32108.9??BHDKFrN式中: ——泵揚程 m78?——葉輪外徑 2 306.2——包括蓋板的葉輪出口寬度( )B2..05.2???——試驗系數(shù) 查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著】 rK圖 17-30 取 2.rK則 NHDFr32108.9?? N1500326.780.9????（2）葉輪所受徑向不平衡離心力的計算(N)RnGRnGccc 29298..12??式中: ——最大半徑處的殘余不平衡質量(g) 取 gc3?——葉輪的最大半徑( ) Rm153?則 NnFcc 8.4229098.01098.2 ??????（3）水平總的受力: NFcR ..4'3??垂直總的受力: C31153 ?（4）計算水平面支承反力 ?? NFFQRR 4.6598702.59822'3'1 ??????13NFFRQR 265983.1201.598233''2 ??????（5）計算垂直面支承反力 ??RR 4.23598.1598331 ??NFRR.223??（6）計算水平面 C 和 D 處的彎矩(考慮到 C 和 D 處可能是危險截面) mMRCH ???2.180234.628'1???? mNNFD ?????? 173454635'（7）計算垂直面 C 處和 D 處的彎矩RCV ???2.80234.8231 mFMD ??54915（8）計算合成彎矩C 點合成彎矩：mNCVH ??????? 197522.80.122D 點合成彎矩： mNMDV ??8054973222（9）計算 C 和 D 處當量彎矩查【《機械設計》吳宗澤主編】表 2-7 由插入法得??3.21??b???3.10?b???591??b???6.01??b??????mNTMC ?????234206.97222' ?D??? 180711802'（10）校核軸的強度根據(jù)彎矩大小及軸的直徑選定 C 和 D 兩截面進行強度校核，由【《機械設計》吳宗澤主編】表 2-5，當 45 鋼 ，按表 2-7 用插值法得MPab640???MPab591???C 截面當量彎曲應力：14????bCC MPamNdMW133''' 095.041.2.0 ??????? ??（因 C 截面有鍵槽，考慮對軸強度削弱影響，故 d 乘以 0.95）D 截面當量彎曲應力： ??bDPaNd133''' 20451.087. ??????? ??因此，C 和 D 兩截面均安全。（11）校核軸徑①在葉輪中心截面處： mMC??234'1②在電動機第一軸承處： ????mNTM?????? 2637106.22212?③在電動機中間截面處：??945.3722223??mdb 45591.041.03?????Mb6..27.33122 ????mdb 58.59.04.0331 ?????軸的截面形狀是影響軸剛度的重要因素，當將實心軸改為外徑為原直徑的 2 倍的空心軸，并使空心軸的質量為原實心軸質量的 2 倍時，軸的強度提高到實心軸強度的 6.5倍，剛度提高到實心軸剛度的 13 倍，所以該空心軸符合要求。圖 4-2 軸結構圖3027?148801?45?59015FR3R1MnFR2FR3R3R1R2FQ軸 受 力 簡 圖水 平 面 受 力 R1R2垂 直 面 受 力圖 4-3 軸受力分析圖水 平 面 彎 矩 圖垂 直 面 彎 矩 圖 18002.16圖 4-4 軸彎矩圖第二節(jié) 軸按懸臂梁設計1、扭矩的計算 mNnPnMcn ??????1.29705.12.1950式中: ——扭矩( )mN?——計算功率 取cPc.2、根據(jù)扭矩計算泵軸直徑的初步計算 ??mMdn 0276.152.0..353 ????式中: ——材料的許用切應力( ) 查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著】 表 7-Pa12 取 5值的大小決定軸的粗細,軸細可以節(jié)省材料,提高葉輪水力和汽蝕性能;軸粗能增???強泵的剛度,提高運行可靠性.故泵軸的最小軸徑取 ,泵軸的最大尺寸 。md301?m903、畫出軸的結構草圖 如圖所示(由已知圖紙改進)合 成 彎 矩 圖轉 矩 T圖當 量 彎 矩 圖19752019752210173027?148801?9?55圖 4-5 軸結構改進圖葉輪的左邊用螺母鎖緊,右邊用軸套定位，軸套內(nèi)徑取 45mm，外徑取 60mm，軸經(jīng)過處圓角統(tǒng)一取 R=2mm(特殊要求除外)。4、軸的強度計算（1）葉輪所受徑向力的計算( )32108.9??BHDKFrN式中: ——泵揚程 m78?——葉輪外徑 2 06.2——包括蓋板的葉輪出口寬度( )B32..05.2???——試驗系數(shù) 查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著】 圖 17-30 取rK.r則 NBHDF32108.9?? N1500326.7802.9????（2）葉輪所受徑向不平衡離心力的計算(N)RnGRnGccc 29298..12??式中: ——最大半徑處的殘余不平衡質量(g)取Gg3?——葉輪的最大半徑( ) Rm15?則 NnFcc 8.42290398.101098.2 ???????（3）水平總的受力: FcR 38.4'3?垂直總的受力: C.153 ?（4）計算水平面支承反力：NFQR 38.97068.192'3'1??計算垂直面支承反力： R1231?（5）計算水平面彎矩：18mNNFMRDH ?????54.338.192283'計算垂直面彎矩：mRV ??..3（6）計算合成彎矩：mNNDVH ??????? 8.769454.3222（7）計算當量彎矩查【《機械設計》吳宗澤主編】表 2-7 由插入法得??3.21??b???3.10?b???591??b???6.01??b??葉輪中線截面處： ?? mNTMC ???266.02'?電動機第一軸承處： ??mND ???????? 1482610.8.7942222'（8）校核軸徑①葉輪中線截面處： ??MdbC5.7591.06.331'1 ????②電動機第一軸承處：??mdbD3.259.0486.331'2???軸的截面形狀是影響軸剛度的重要因素，當將實心軸改為外徑為原直徑的 2 倍的空心軸，并使空心軸的質量為原實心軸質量的 2 倍時，軸的強度提高到實心軸強度的 6.5倍，剛度提高到實心軸剛度的 13 倍，所以該空心軸符合要求。19垂 直 面 彎 矩 圖合 成 彎 矩 圖 543.7698210148266轉 矩 T圖當 量 彎 矩 圖圖 4-6 軸受力與力矩圖軸 受 力 簡 圖水 平 面 受 力垂 直 面 受 力 FR3R3 FR1R1FR3R3 FR1FR1Q3027?148 801?90?45 520第五章 葉輪結構設計及尺寸計算第一節(jié) 結構設計1、葉輪材料的確定葉輪是渣漿泵傳遞能量的主要部件，通過它把電能轉換為液體的壓力能和動能，因此，要求葉輪具有足夠的機械強度和完好的葉片形狀，在材料上，除了考慮介質腐蝕，磨損外，由于它是旋轉部件，故還應考慮離心力作用下的強度。通常，用于葉輪的材料有鑄鐵，青銅鑄件，不銹鋼，鉻鋼等。當葉輪圓周速度超過 30m/s，考慮鑄鐵強度不能承受這樣大的離心力的作用，則需改用青銅作材料，由于本設計泵屬于中小型泵，其圓周速度遠小于 30m/s，在考慮到渣漿泵工作過程中漿體的有較強的磨蝕和腐蝕性能，同時考慮到泵的效率和抗汽蝕性能的要求，故選高鉻鑄鐵，具有效率高，節(jié)能、使用壽命長、質量輕、結構合理、運行可靠、振動小、噪聲低、維修方便等顯著特點，減振性好，可以減輕由于漿體沖擊造成的振動，而 Cr26 又是在高鉻鑄鐵中這些性能更為突出的，所以，本設計中葉輪的材料選用 Cr26 作為原材料，熱處理采用表面淬火及去應力退火，許用應力為[&]25-35MP a 2、葉輪結構型式的確定本設計選用閉式葉輪。閉式葉輪由前蓋板，后蓋板，葉片和輪轂組成。葉輪主要尺寸的確定有三種方法：相似換算法、速度系數(shù)法、葉輪外徑 或葉2D片出口角 的理論計算。2?葉輪采用速度系數(shù)法設計，速度系數(shù)法是建立在一系列相似泵基礎上的設計，利用統(tǒng)計系數(shù)計算過流部件的個部分尺寸。圖 5-1 葉輪結構圖21第二節(jié) 葉輪設計尺寸計算1、葉輪輪轂直徑 的計算hd葉輪輪轂直徑必須保證軸孔在開鍵槽之后有一定的厚度，使輪轂具有足夠的強度，通常 ，在滿足輪轂結構強度的條件下，盡量減小 ，則有利于改善流??ihd4.1~2? hd動條件。取 ??Pa50??軸直徑 ?? mMdn 6.270.12...353 ????根據(jù)葉輪輪轂直徑應取 1.2～1.4 倍的軸直徑，根據(jù)設計要求，取葉輪所在的軸的直徑為 45 ，所以 。取mmh.84.1dh2、葉輪進口直徑 的計算jD因為有的葉輪有輪轂（穿軸葉輪） ，有的葉輪沒有輪轂（懸臂式葉輪） ，為從研究問題中排除輪轂的影響，即考慮一般情況，引入葉輪進口當量直徑 的概念。以OD為直徑的圓面積等于葉輪進口去掉輪轂的有效面積，即 。 按O ??422?hjd??O下式確定3nQKDO?2hOjdD??式中： ——泵流量（m 3/s）對雙吸泵取 ；Q——泵轉速（ ）ni/r——系數(shù)，根據(jù)統(tǒng)計資料選取OK主要考慮效率 0.4~53?OK兼顧效率和汽蝕 主要考慮汽蝕 .mnQDO 810.293601.43 ????dhj 822?取 mj10223、葉輪外徑的計算 ????3213212 90606.9~5.06.9~35. ??????????????? ??nQDsm..1取 3624、葉輪出口寬度的計算 ????3653652 2901107.~4.107.~64. ???????????????nQbsm.因為兩個葉輪設計在一起，所以葉輪出口寬度 mb2?5、葉片數(shù)的計算和選擇葉片數(shù)對泵的揚程、效率、汽蝕性能都有一定的影響。選擇葉片數(shù)，一方面考慮盡量減小葉片的排擠和表面的摩擦；另一方面又要使葉道有足夠的長度，以保證液流的穩(wěn)定性和葉片對液體的充分作用。葉輪葉片數(shù)： 2sin131???eRZm對于低比轉數(shù)離心泵葉輪， ，??21R?12e??則 sin23sin13 21121 ??????eRZi5.6i5.6 212212??D60sin70.sin.112 ????????jDK53.式中： ——葉輪進口直徑j——葉片進口直徑1——葉輪外徑223——葉片進口角 取1?012??——葉片出口角 取2 6低比轉數(shù)葉輪取大值0.~71?K通常采用葉片數(shù) ，取該葉輪葉片數(shù)為 6。5Z6、精算葉輪外徑（第一次）（1）理論揚程 mHht 7.9086.???（2）修正系數(shù) 93.06215.0612???????????????????（3）有限葉片數(shù)修正系數(shù)根據(jù)經(jīng)驗有限葉片數(shù)修正系數(shù) ，此處取45.~P4.0?P（4）無窮葉片數(shù)理論揚程 ????mHtT 6.130.7.901??????（5）葉片出口排擠系數(shù) 96.0sin2306sin222 ????????????????ctgctgDZ??????（6）出口軸面速度 smbQVVm /31.29.2..4522 ????（7）出口圓周速度 6.1308.26.231.2002 ???????????????????tgtgHttgUtmm? sm/2.?（8）出口直徑 nD48.02936022??與假定不符，進行第二次計算。7、精算葉輪外徑（第二次）24（1）葉片出口排擠系數(shù) 95.0sin2612536sin1222 ????????????????????? ctgctgDZ??????（2）出口軸面速度 smbQVVm /83.296.0.0.42 ???（3）出口圓周速度 6.1308.26.283.2002 ???????????????????tgtgHttgUtmm? sm/8.?（4）葉輪外徑 mnD5.029836022??與假定值接近，不再進行計算。8、葉輪出口速度（1）出口軸面速度（由上述計算得）95.02??smV/83.2?（2） 出口圓周速度 ssnDU/26.8/609.602??（3） 出口圓周分速度 smsgHVtU /23./26.38792??（4）無窮葉片數(shù)出口圓周分速度 ssgtU /45.3/6.3810922??9、葉輪進口速度（1）葉輪進口圓周速度進口分點半徑為 ??22hji RnR???25式中: ——所分的流道數(shù)n——從軸線側算起欲求的流線序號如圖所示,中間的流線序號為 ,所分i 2?i的流道 4?圖 5-2 漿體流線圖則: ????mRRhja 8.453045343 2222 ????????hjb .12222????mRRhjc 360435042222 ??????? ssnDUaa /9.1/698.6011 ??bb /5.2/0241.11 ??smnDUcc /1/693.2601??（2）葉片進口軸面液流過水斷面面積 221 03.04.5.2bRFaca ??18679b ??221 4..3. mcc（3）C 流線處葉片進口角(假定 )01?c?26smsFQVCmlc /7.36/9.0142.96051 ?????3.71'clUtg?'187?c?''''1 348????????c?75（4）校核 c1?2111sin??????????ccc tgDZ???? 290sin75136???????????ctg?84.?由軸面投影圖假設 ,與假設 相近。?90.1c?27第六章 壓出室和吸入室的水力設計第一節(jié) 壓出室的水力設計壓出室的作用在于：（1）將葉片中流出的液體收集起來并送往下一級葉輪或管路系統(tǒng)。（2）降低液體的流速，實現(xiàn)動能到壓能的轉化，并可減小液體流往下一級葉輪或管路系統(tǒng)的損失。（3）消除液體流出葉輪后的旋轉運動，以避免由于這種旋轉運動帶來的水力損失。本設計采用的壓出室是蝸形體，即螺旋形渦室。1、渦形體的各斷面面積渦室斷面面積對泵的性能影響很小，對同一葉輪，如果渦室斷面面積過小，則流量---楊程曲線變陡，最高效率點向小流量方向移動，效率降低，如果渦室斷面過大，則流量--- 楊程曲線比較平坦，最高效率點向大流量方向移動，效率也降低，但在數(shù)值上要比渦室面積過小時降低值要少。圖 6-1 渦室斷面圖渦室斷面面積的大小，由所選取的渦室流速決定，渦室各斷面面積內(nèi)的平均速度相等且為：3VgHK23?式中： ——速度系數(shù) 查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著】 圖 8-10 當 時，3 60?sn48.0K——泵的揚程 m7828代入上式 smV/8.17.9248.03???根據(jù) 取渦室隔舌安放角 ，共分 8 個斷面，通過最大斷面 8 的流量為：6sn?50?ssQ/043./4.363038??8 斷面的面積為： 22238 30..14cmmVF??其余各斷面面積按此式計算： 8?F式中： ——斷面包角????各斷面面積計算見下表2、舌 角的計算3?舌角 是在渦室第 8 斷面的 0 點（即渦室螺旋線的起始點）處，螺旋線的切線與3基園切線間的夾角。 smugHVt /23.6.3792???式中： ——理論揚程t——葉輪出口圓周速度2舌角 ?7128.03.83 ??arctgarctg?3、渦室進口寬度 3b可以用葉輪出口寬度加葉輪前后蓋板厚度，再按結構需要加必要的間隙即可，渦室入口寬度對泵性能沒有明顯的影響，但取的微寬些可改善葉輪和渦室的對中性。一般?。?mDBb 6.4250.305.223 ??????式中： ——包括前后蓋板的葉輪出口寬度：2 B30??斷面 1 2 3 4 5 6 7 8包角 ?15 60 105 150 195 240 285 330面積 ?F??2cm1 4．2 7．3 10．513．616．719．92329——葉輪外徑2D實際繪型時取 mb43?4、基圓直徑 3基圓直徑不易太大，如果過大，葉輪與隔舌間隙就大，初增大泵的尺寸外，還將使泵的效率降低，但如果基園取得太小，在大流量工況時在泵舌處容易產(chǎn)生汽蝕，引起振動。 ????mD2508.1~3.08.1~3.2?????m16.27~5.9?取 mD263第二節(jié) 吸水室的水力設計1、吸入室的作用吸入室是指泵的吸入法蘭到葉輪入口前泵體的過流部分，吸入室的作用是將吸入管中的液體以最小的損失均勻地引向葉輪。吸入室中的水力損失要比壓出室的水力損失小的多，因此，與壓出室相比，吸入室的重要性要小的多，盡管如此，吸入室仍是水泵不可缺少的部件，它直接影響著葉輪的效率和泵的汽蝕性能。2、吸入室的分類吸入室有以下四類：直錐形吸入室、環(huán)形吸入室、半螺旋形吸入室、雙吸泵螺旋形吸入室1.直錐形吸入室常用于單級懸臂式泵中，它能保證液流逐漸加速而均勻地進入葉輪。2.環(huán)形吸入室又叫同心吸入室，在接近入口處設有許多導向徑，以防止液體在其中打轉而產(chǎn)生預旋，常用于雜質泵和多級泵。3.半螺旋形吸入室主要用于單級泵中和水平式開式泵等,能保證在葉輪進口得到均勻的速度場。本次設計泵采用雙吸泵螺旋形吸入室。這種結構的吸入室水力性能好，結構簡單，制造方便，液體在雙吸泵螺旋形吸入室內(nèi)流動速度遞增，使液體在葉輪進口能得到均勻的速度，液體在雙吸泵螺旋形吸入室水力損失很小，汽蝕性能也比較好。30第七章 渣漿泵零件的強度計算第一節(jié) 泵體強度計算1、殼體壁厚因渦殼幾何形狀復雜,且受力不均,故難以精確計算,下面可以用來估計壁厚 ??)(5.9806cmHQSd???式中: ——泵揚程(m)——泵流量( ) s/3——許用應力(Pa) (鑄鐵)???????aKP1470~98?——當量壁厚,按下式計算dS2.7084.15??ssn2.6.60154??45.3?則 ???.96?HQSd 10.9873.?? mc12、強度校核用魯吉斯方法進行校核,本方法假定最大應力發(fā)生在尺寸最大的軸面上,角度為處m?31圖 7-1 魯吉斯強度校核分析圖aKP80?m026.??R174.0?m012.??R2.0?1574.0R?? 7.6??????4.021.507.212424 ??????????radKm3.16.05.2312?（1）軸面應力 KPaPu 1895.07215.85.15. 332 ???????????????.4.06.31p ?????? ????? 15.0.172405.172.15.72803KPa436KPapu 4868911 ????（2）圓周應力 31652.0???u?3317.2501.7280652.897. ????KPa4???????3322 41..0?????P ???????????323 17.504.7.5.718KPa624.7 KPau 6971.64.2 ???（3）徑向應力 a80??3225.0????KPaaud 35488025.341 ?????（符合條件）178??dbn（4）軸向變形 ??0212?????EP??? 026.1285.7. 93????????? m179.?第二節(jié) 泵體法蘭強度計算泵體法蘭中作用著三個力,如圖所示圖 7-2 法蘭受力分析圖1、由泵體內(nèi)介質壓力形成的力 F,力 F 使法蘭的結合分開,作用在距內(nèi)壁 處,其近似2?值認為等于 ?? NNtPDF3104801.23.0???式中：t——把合螺栓間距（m）D——泵體法蘭內(nèi)徑P——泵體內(nèi)壓力2、結合密封力 Q，力 Q 按直線分布，到 a—a 截面終止。因此，33a—a 截面是緊密配合的截面。力 Q 作用在離法蘭外邊緣 處，最危險的斷面是過2nm?螺栓中心孔的斷面。彎曲應力是： ??26bdtFn???法蘭厚度為： ????mt 235104.01.366???對高鉻鑄鐵 6~5b??第三節(jié) 鍵的強度校核1、葉輪與軸相連處的鍵圖 7-3 軸斷面圖葉輪鍵尺寸： 91407???hbl軸徑： md45扭矩： NMn?.21工作面的擠壓應力： dhlMlFnj2?Pa70.9.045.12??????KKPaj 63~3479???34a—a 斷面的剪切應力： KPadblMFn70.14.05.22???????KPaj 86~9,169??則該鍵符合要求。2、電動機軸與葉輪軸相連處的鍵圖 7-4 電機軸斷面圖鍵尺寸： 1067???hbl軸徑： md5扭矩： NMn?.21工作面的擠壓應力： dhlMlFnj42??Pa07.105.2?????KKPaj 963~5.193?a—a 斷面的剪切應力： adbln07.1.05.2?????Paj 8694,6854?則該鍵符合要求。第四節(jié) 葉輪強度計算1、蓋板強度計算35蓋板中的應力主要由離心力造成的，半徑越小的地方應力越大，葉輪簡圖如下：圖 7-5 葉輪簡圖（1）葉輪外徑： mD25.0?（2）材料密度： 3/78Kg?（3）葉輪簡圖： x9. sradMPn/5.2601.5???（4）葉輪出口圓周速度 的值按下式計算：2UsmgHK/3.478.9203.12 ??式中： ——出口圓周速度系數(shù) 根據(jù)比轉數(shù)查《葉片泵設計手冊》圖 5-3 得U.2（5）在 和 處的應力近似用下式計算 :jDx 223.40785.08. ??u?? ??KPaKPa40~815????（6）按等強度設計蓋板，蓋板任意直徑處的厚度 按下式計算xD??????????422nDxe??????????????409.25.10426782.0.m4式中： ——材料密度（ ）?3/Kg——許用應力 對鋼 ，對鑄鐵?????4~s????6~5s??——材料的屈服強度s ??Pa36——材料的抗拉強度b???Pa該蓋板符合要求2、葉片厚度計算根據(jù)葉片工作面和背面的壓力差，可近似得出下面計算葉片厚度的公式： mZHADS8.2675.0132 ???式中： ——泵的揚程——葉片數(shù)——葉輪外徑2A——系數(shù)，與比轉數(shù)和材料有關，查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著，宇航出版社。 】表 19-9 取 A=3.1根據(jù)實際情況和鑄造工藝要求取 為合適。mS4?3、輪轂強度計算（1）熱裝葉輪輪轂和軸配合的選擇對一般離心泵，葉輪和軸是間隙配合，但鍋爐給水水泵等有時采用過盈配合，為了使輪轂和軸的配合不松動，運轉時離心力產(chǎn)生的變形應小于軸與輪轂配合的最小公盈。離心力在輪轂中產(chǎn)生的應力亦可用下式計算，即 KPau10453.78025.8.02?????軸與輪轂的配合：孔 軸.0?59.4?最大間隙： max?最小間隙： 18.in mEDe 018.36.025.049?????式中： ——輪轂平均直徑e——材料的彈性模量（2）輪轂強度計算輪轂中的應力為裝配應力（有過盈時）和停泵后輪轂和軸心溫差應力之和溫差應力： KPaEt 4573210261.92 ???????安全系數(shù)： ??5.47302?nnb37第五節(jié) 泵體連接螺栓的強度計算1、計算密封力為了保證接縫的密封性,螺栓里力除了抵消工作力之外,還有一部分保證接縫的緊密結合,這部分力稱為密封力或殘余欲緊力。此力和接縫墊片性質有關，可以寫成： PamPp120804.132 ???式中： ——接縫處密封壓力——被密封介質壓力——墊片系數(shù)查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著，宇航出版社。 】表 19-12 取 （紙墊）4.1?墊片的有效寬度： mBb126.32 ??密封力： KNdpP5.002 ??式中： ——泵接觸的實際寬度B——密封面（墊片）的中徑2——墊片有效寬度b2、計算螺栓欲緊力 和總作用力0P螺栓欲緊力 : 0????KNpDd 948041..4222 ??????????201PxKP????5.13.9.??2.07總作用力 : 4.9.02.170式中： ——安全系數(shù) 取 4~?K——基本載荷系數(shù) 對金屬墊片取 ，對非金屬墊片取x 2.~1?x 4.0~3?x3、強度校核在裝配條件下螺栓的強度計算（1）螺栓上的力矩（扳手力矩） mNZdPKM????34106.24.107.30'38式中： ——螺栓外徑d——螺栓數(shù)Z——與螺母、墊圈表面狀態(tài)有關，查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著，宇'K航出版社。 】表 19-13，取 2.0'?K（2）螺栓上的應力拉應力： PaZdP8351043.27210?????扭矩：????????????????? 3.0145.20.1724020fdsPZMmn?N?.6切應力： KPadn82013.27.031??折算應力： KPa132784605???????安全系數(shù)： ??~.17213845??dsn式中： ——螺栓內(nèi)徑1——螺距s——螺栓中徑md——螺栓摩擦系數(shù)，與螺紋表面狀態(tài)有關，查【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡f編著，宇航出版社。 】表 19-14，取 3.0?f（3）螺栓在工作條件下的強度計算拉應力： KPaZdP1058403.221?????安全系數(shù)： ??4~.6581?bn（4）校核墊片擠壓強度 ??KPaKPabdPjj 78453120.42 ?????????39許用擠壓應力 由【《現(xiàn)代泵技術手冊》關醒凡編著，宇航出版社。 】表 19-12 查取??j?第六節(jié) 泵出口法蘭的強度校核法蘭和短管的過度處是危險截面，如圖所示：圖 7-6 法蘭與短管過度圖密封力: KNmPd 92.380.13.01.22 ???????介質力： p2.684欲緊力： ????????xK8.102.64019.3120 ?????????法蘭和短管過度處截面的彎矩： ??1DlPM?5.3.?mN??240彎曲應力： Ka852013.4621?????圓周應力： ????KPaDalPH 7815.02lg.43.0.g8. 222 ?????????????????折算應力： 87851222121 ??????d 2340安全系數(shù)： ，出口法蘭符合要求25.1738260???dbn?第七節(jié) 連接螺栓和連接法蘭的強度校核1、連接螺栓的強度校核（1）螺栓所受的剪應力 ???? ??????? MPaAGmgQ23198.50.70水式中： ——水泵的重量g——M18 螺栓的截面積QA——許用的剪切應力???——水從出口到最高揚程的總量水G（2）螺栓所受的擠壓應力 ??cc mNGmgAP ?? ???????? 2/8.76.18493507.06.184水該螺栓符合要求2、連接法蘭的強度計算（1）求法蘭的內(nèi)應力連接法蘭的受力可簡化為如下圖所示30??CDBG圖 7-7 法蘭內(nèi)應力圖注：從理論上講，該螺旋形壓水室，由于葉輪周圍壓水室液體的速度和壓力是均勻的軸對稱的，液體從壓水室隔舌到擴散段進口的流動中不斷受到流出葉輪的液體的撞擊，41不斷增加壓力，致使壓水室內(nèi)液體壓力從隔舌開始微弱的變化，這是因為水泵長時間工作導致壓水室內(nèi)液流壓力的軸對稱被破壞了，所以會受到極小的徑向力，由于徑向力極小對法蘭的強度破壞甚小，故在此忽略不計。設 AC 桿受拉，BC 桿受壓，由平衡條件得： 028sin????水GPBC KNB 408.928sin35.971i ?????水PCD .co40.28cos?KNA6.923?（2）求法蘭所需的截面積由強度條件得： ??2160948mPSBC???為了滿足鑄造工藝和加工的要求法蘭的厚度取 20mm3.校核法蘭強度 ??????MPaAPBC7.42098?A.6式中 、 都為法蘭的橫截面積BC法蘭符合要求。42第八章 渣漿泵的機械密封設計正確地設計過流部件和選用材料是保證離心泵性能和壽命的重要條件。但是，如果離心泵其他零件不能正常工作，就是過流部件設計的再好，材料選用的再好，也不能保證泵的性能和壽命。經(jīng)驗表明，離心泵在運行時所產(chǎn)生的問題大部分是材料選用問題，主要零部件的選擇問題和制造精度問題。對耐磨蝕泵運行中的事故進行分析表明。純屬泵方面的問題僅占事故中的 10.6％，其他都屬于選用問題，因此可見，正確地選用離心泵主要零部件是保證正常運行的重要條件。在泵的所有零部件中，在運轉中最容易發(fā)生問題的是軸封部件，軸承潤滑部件，和冷卻部件，如果對這些部件選用不多，輕者離心泵不能工作或使離心泵燒毀，重者能引起嚴重的人身設備事故（如易燃、易爆、有毒液體由軸封部件漏出，引起火災，爆炸和中毒事故） 。另一方面，隨著技術的發(fā)展，高溫，高壓，高速泵所占比重逐年增大。經(jīng)驗表明，泵的溫度越高、壓力越高、軸封、潤滑和冷卻問題也越顯得重要。旋轉的泵軸和固定的泵體間的密封簡稱軸封。軸封的作用主要是防止高壓液體從泵中漏出和防止空氣進入泵內(nèi)。盡管軸封在離心泵中所占的位置不大，但泵是否能正常運行，卻和軸封密切有關。如果軸封選用不當，不但在運轉中需要經(jīng)常維修，漏損很多被輸送的液體，而且可能由于漏出的易燃，易爆和有毒液體引起火災，爆炸和中毒事故。后果不堪設想。因此，必須合理選用軸封結構才能保證離心泵安全運行。本渣漿泵的軸采用機械密封，此機械密封件為外裝、外流、單端面、多彈簧結構。第一節(jié) 主要零件材料的確定1、密封端面摩擦副材料的選擇目前用做密封摩擦副材料的種類很多。常用的非金屬材料有：石墨、聚四氟乙烯、酚醛塑料、陶瓷等。常用的金屬材料有：鑄鐵、碳鋼、鉻鋼、青銅以及硬質合金等。此外還有通過堆焊、燒結噴涂等表面 處理及復合工藝改變或改善金屬材料或摩擦副表面性能來做摩擦副材料的。各種材料都個有一定的特性，在先把摩擦副材料時應所長避短，根據(jù)具體工作條件合理使用。本機械密封端面摩擦副中，靜止環(huán)材料采用 WC-Co，旋轉環(huán)材料選用碳石墨，原因43有以下幾點：（1）硬質合金是機械密封中廣泛使用的摩擦副材料。這里的硬質合金主要是碳化鎢（WC） ，常用的 WC-Co 為類。WC-Co 是由硬度極高的難熔鎢碳化物加 Co 作為粘結劑用粉末冶金方法壓制燒結而成的。WC-Co 具有極高的硬度和強度，良好的耐磨性及抗顆粒沖刷性，并且有一定的耐腐蝕性，能耐一般溫度下的硫酸和氫氟酸以及沸點下的苛性鈉等腐蝕。（2）石墨是機械摩擦副材料中用量大，使用范圍廣的材料之一。因為它具有很多獨特的