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1、TMD在高層結構上的應用與分析,目錄,CONTENTS,/ TMD的的定義及基本原理,NO.1,/ TMD構造布置的多樣性,NO.2,/TMD在工程上的應用,NO.3,NO.1,TMD的定義及基本原理,圖二TMD模型,NO.1,TMD的定義及基本原理,圖一受簡諧激勵的無阻尼吸振器和主質量,,,TMD(Tuned Mass Damper)減振系統(tǒng)由彈簧或吊索、質量塊、阻尼器(指粘滯阻尼桿或稱Viscous Damping Device。VDD)組成，通過技術手段，其固有振動頻率與主結構所控振型頻率諧振，安裝在結構的特定位置。 當結構發(fā)生振動時，其慣性質量與主結構受控振型諧振，來吸收主結構受控振型
2、的振動能量，從而達到抑制受控結構振動的效果。,TMD結構應用的現(xiàn)代思想的最早來源是1909年Frahm研究的動力吸振器。FRAhm的吸振器圖解如左圖。在簡諧荷載作用下，可顯示出當所連接的吸振器的固有頻率被調諧為激振頻率時，主質量M能保持完全靜止。,,NO.2,TMD構造布置的多樣性,NO.2,TMD構造布置的多樣性,各種形式的TMD,NO.3,TMD在工程上的應用,,安裝TMD的第一個結構是悉尼的Centerpoint塔。作為結構的供水和防火設施，塔的水箱和一個液壓吸振器一起被設計到TMD中用以減小風致運動。水塔懸掛于回轉塔的徑向構件上，隨后又將一個40t重的輔助質量安裝在中間錨固環(huán)上以進一步
3、控制第二振型的振動。加速度測定結果表明，風致加速度響應減少了40%50%。 單擺型TMD結構的例子還包括加拿大多倫多CN塔、位于日本Osaka的水晶塔等。其中高157m的水晶塔也利用了置于結構頂部的儲水箱作為單擺TMD。,Citicorp中心高279m，大樓底部僅設置了4根粗大的柱子支撐整個大廈，水平剛度較柔，在強風作用下，水平擺動很大，該大樓最后采用了約3630KN重的混凝土調頻質量塊。 該TMD安裝于建筑的59樓，在這個高度，建筑物可以用一個約為20000t的簡單模態(tài)質量表設計，TMD固定于其上形成圖二所示的2-DOF系統(tǒng)。實驗結果和實際觀測顯示，TMD能將建筑的風致加速度水平減少約50%
4、。,合肥電視塔總高339m，結構經建模分析后表明，塔的基本自振周期為6.43s，在設計 風荷載作用下的加速度響應將超出人體舒適度要求。由于電視塔的振動響應一第一階振型響應為主，故利用塔上60t重的生活消防水箱作為TMD的質量，將TMD振動頻率調至塔的基本自振頻率附近，并附加適當?shù)淖枘岜?，實施TMD風振振動控制。,由加速度響應比例來看，最優(yōu)的頻率比和最優(yōu)阻尼比分別是1.02和0.07。最大的加速度減振率達到了49%。,為獲得電視塔風振響應的最大減振率 需要進行TMD參數(shù)的優(yōu)化分析從而確定TMD的三個重要參數(shù)即質量、頻率和阻尼比。由于電視塔的風振響應是以第一振型為主，故TMD 應調諧至結構第一階頻
5、率。設計時水箱總質量為60000kg，故TMD質量即為60000kg，因而TMD 與電視塔第一階振型廣義質量的比值為0.0196 。固定質量比，變化TMD與結構第一振型的頻率比和TMD阻尼比可計算出各種控制情況下電視塔(以第12質點響應為代表)和TMD的位移和 加速度響應。,本文比較了設與不設TMD的電視塔的風振振型加速度響應的標準差。表1列出了設與不設TMD時,電視塔各階振型響應的標準差,安裝TMD后第一階振型加速度響應標準差大大降低了,,,從左圖我們還能得到一個結論：TMD不能降低高階振型響應,,NO.4,TMD能否用于抗震,T TSoong先生曾指出：幾乎所有的TMD運用都是為了減弱風致
6、運動，然而TMD的抗震效果仍然是一個重要的問題，雖然到目前為止的研究還沒有給出結論性的結果，但可以指出的是，由于以下的原因，在地震荷載作用下TMD的效果不及風荷載作用下的效果。 第一，地震的高頻部分使得建筑結構的高階振型通常被激發(fā)，而結構的第一階振型表現(xiàn)不充分，但常規(guī)的TMD調諧至結構基本頻率，因此在這些情況下可能不能減小總的響應。 第二，如一部分研究者所指出的，由于TMD因結構運動被動地產生響應，因此使響應歷程的第一峰值不容易降低。,為了對TMD在地震作用下的有效性進行研究，這里選取某150m鋼混框剪結構（一階振型周期3.3s，頻率0.3Hz）進行風時程工況和地震工況分析。為了加以對比，設置
7、TMD方案和阻尼器方案。TMD方案所用質量為100t(質量比為04)；阻尼器方案為14套沿y方向在結構上部隔層安置的套索(toggle)連接的阻尼器，每層兩套。,,1、進行風時程工況下TMD方案與阻尼器方案減震效果對比,由表可見，在加設TMD或阻尼器以后，樓層加速度、基地位移角、基底剪力和彎矩都有明顯改善，且本次試驗的阻尼器方案減振效果尚略優(yōu)于TMD方案。,,,,,2、進行地震程工況下TMD方案與阻尼器方案減震效果對比,分析所用的地震波分別為： （1）1940年的El Centro波NS成分(卓越周期055s) （2）1952年的Taft波EW成分(卓越周期1s) （3）長周期成分比較顯著的1
8、968年日本十勝海域地震時在八戶港灣觀測到的Hachinohe波(卓越周期約27s) 地震波峰值均被調幅至55Gal，相當于75度下的多遇地震。,2、進行地震程工況下TMD方案與阻尼器方案減震效果對比,,,,,第二，TMD不適合用于控制結構的基底剪力。 對于剪切型結構來說，結構的基底剪力伴隨地震的加速度時程改變。而對于天然地震波，加速度的峰值往往是突然產生的，此時結構的基底剪力最大，但正如一些學者指出的第二點，TMD的啟動需要時間，因此無法及時減小驟至的基底剪力。,對于這個結果，我們可以總結如下兩個結論： 1.只有當?shù)卣鸬淖吭筋l率與結構受控振型頻率非常接近時，TMD才能發(fā)揮效果。
9、振和地震的荷載特點不同，二者相比風荷載的特點是低峰值、低頻率、長持時，而地震的特點是高峰值、高頻率、短持時。因此風致振動的危害主要是長持時造成的樓層加速度給居住者帶來不適的問題；而地震的危害則是高峰值造成的樓層位移給結構帶來破壞的問題。二者減振的目的不同，因此減振的原理也不同。 TMD的減振原理基于共振理論，如果振動沒有通過共振放大，TMD是不能發(fā)揮作用的。地震下的結構響應主要是由地震超高的峰值加速度帶來的，而通常是沒有共振產生的。對于上述模型，El Centro波和Taft波的卓越頻率是結構一階振型頻率的數(shù)倍，顯然TMD也很難發(fā)揮作用。,從表6可見，TMD方案只有Hachinohe波下的頂點
10、位移減振率超過了阻尼器方案。由于Hachinohe波的長周期成分恰在本結構一階振型3.3s的周期(頻率0.3Hz)附近最為顯著，因此結構第一階振型的反應在一定程度上通過共振放大了，也因此才能使TMD發(fā)揮比較明顯的作用。,結果表明：在風時程工況下與阻尼器方案減振效果幾乎相同的TMD方案，在地震工況下的減振效果卻不甚理想，與此產生對比的是阻尼器方案的減振效果依然明顯。,我們還可以從TMD對扭轉所起的作用來進一步說明TMD能否用于用于抗震。 扭轉位移比可以從幾何上直接度量結構各樓層的扭轉振動特性，即樓層豎向構件最大的水平位移與該樓層位移平均值的比值。上述150m鋼混框剪結構裙樓以上樓層的位移比曲線
11、見右圖。,加設TMD后，結構各樓層的扭轉位移比不但沒有減小反而有所增加。由于扭轉振型觸發(fā)時，TMD不可能恰好并一直在其平衡位置保持靜止，其帶來的質量偏心和慣性力加劇了結構的扭轉作用。,總體上來講，TMD在控制結構振動方面是一種有效的減振裝置，且已被廣泛應用于土木工程結構的振動控制，綜上所述，我們可以得到如下的結論： (1) TMD是一種十分有效的高層建筑抗風手段，但不建議使用TMD用于抗震。 (2)TMD對結構扭轉有一定負面作用。,1SOONG T.T，DARGUSH GPassive energy dissipation systems in structural engineeringM董
12、平，譯北京：科學出版社，2005：173，202-203 2JGJ 32010高層建筑混凝土結構技術規(guī)程S北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010：19 3陳永祁.彭程.馬良喆調諧質量阻尼器(TMD)在高層結構上應用的總結與研究會議論文 2013. 4蔡丹繹.李愛群.張志強.程文瀼.徐幼麟.高贊明.何建平.王建磊.周屹.CAI Dan-yi.Li Ai-qun.Zhang Zhi-qiang.CHENG Wen-rang.XU You-lin.KO Jan-ming.HE Jian-ping.WANG Jian-lei.ZHOU Yi 合肥電視塔TMD風振控制的響應分析期刊論文-工程力學 2001(3).,
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