3791 圓蓋注塑模設(shè)計

3791 圓蓋注塑模設(shè)計,注塑,設(shè)計 河南機電高等專科學(xué)校學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文）中期檢查表學(xué)生姓名 黃曉鵬 學(xué) 號 0312210 指導(dǎo)教師 楊占堯課題名稱 圓蓋注塑模設(shè)計難易程度 偏難 適中 偏易選題情況工作量 較大 合理 較小任務(wù)書 有 無開題報告 有 無符合規(guī)范化 的要求外文翻譯質(zhì)量 優(yōu) 良 中 差學(xué)習(xí)態(tài)度、出勤情況 好 一般 差工作進(jìn)度 快 按計劃進(jìn)行 慢中期工作匯報及解答問題情況優(yōu) 良 中 差中期成績評定：所在專業(yè)意見：負(fù)責(zé)人： 年 月 日河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書系 部： 材料工程系 專 業(yè)： 模具設(shè)計與制造 學(xué) 生 姓 名 : 黃曉鵬 學(xué) 號: 0312210 設(shè)計(論文) 題目： 圓蓋注塑模設(shè)計 起 迄 日 期: 2006 年 4 月 03 日~ 5 月 10 日 指 導(dǎo) 教 師: 楊占堯 教授 發(fā)任務(wù)書日期: 2006 年 4 月 3 日畢 業(yè) 設(shè) 計（論 文）任 務(wù) 書1．本畢業(yè)設(shè)計（論文）課題來源及應(yīng)達(dá)到的目的：該課題來源于楊占堯老師主編的《塑料模具設(shè)計圖冊》P244—油管接頭注塑模。在完成該課題之后，應(yīng)對注塑工藝生產(chǎn)較為熟悉，能熟練掌握相關(guān)設(shè)計手冊的使用，能獨立完成一套模具的設(shè)計及模具工作零件加工工藝的編制，能夠運用模具設(shè)計軟件完成模具裝配圖及零件圖的繪制。2．本畢業(yè)設(shè)計（論文）課題任務(wù)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）：（1）塑件的結(jié)構(gòu)工藝分析；（2）計算機按鍵注塑模設(shè)計，繪制模具總裝圖一張； （3）畫出非標(biāo)準(zhǔn)件零件的零件圖；（4）編寫設(shè)計說明書一份；（5）編制主要零件加工工藝過程卡。原始資料：塑件圖及其尺寸如右圖所示，材料：改性 PS生產(chǎn)批量：大批量生產(chǎn)所在專業(yè)審查意見：負(fù)責(zé)人： 年 月 日系部意見：系領(lǐng)導(dǎo)： 年 月 日河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 1 頁 共 34 頁圓蓋注塑模設(shè)計緒　論模具工業(yè)在工業(yè)發(fā)展中占有很重要的地位，各行各業(yè)均離不開模具，特別在汽車、摩托車、玩具、及家電等行業(yè)。其中塑料模具又是模具工業(yè)中重要的組成部分，彩電、電冰箱、洗衣機、空調(diào)機等產(chǎn)品，需要的塑料模具量很大，在建筑、建材方面，今后塑料門窗、塑料水管和裝飾塑料制品將會有一個很大的發(fā)展。到2010年，塑料門窗的普及率和塑料管的普及率將達(dá)到30%-50%,對模具的需求會有很大增長。在工業(yè)發(fā)達(dá)國家，據(jù)1991年統(tǒng)計，日本生產(chǎn)塑料模和生產(chǎn)沖壓模的企業(yè)各占40 ;韓國模具專業(yè)廠中，生產(chǎn)塑料模的占43.9 ，生產(chǎn)沖壓模的占44.8%;新加坡全國有460家模具企業(yè)，60%生產(chǎn)塑料模，35%生產(chǎn)沖模和夾具。中國模具工業(yè)一直以每年巧%左右的增長速度快速發(fā)展，2000年中國模具工業(yè)總產(chǎn)值己達(dá)280億元人民幣，在模具工業(yè)的總產(chǎn)值中，沖壓模具約占50%,塑料模具約占33%，壓鑄模具約占6%，其他各類模具約占110。由以上事實可以看出塑料模具已處于同沖壓模具并駕齊驅(qū)的地位。在塑料模具中注射模具是應(yīng)用最廣泛、類型最多、結(jié)構(gòu)最復(fù)雜的一種。在現(xiàn)代塑料制件的生產(chǎn)中，合理的加工工藝、高效的設(shè)備、先進(jìn)的模具是必不可少的三項重要因素，尤其是塑料模具對實現(xiàn)塑料加工工藝要求、滿足塑料制件的使用要求、降低塑料制件的成本起著重要的作用。一副好的注塑?？沙尚蜕习偃f次，一副優(yōu)良的壓鑄模大約能成型 25 萬次，這與模具的設(shè)計、模具材料及模具的制造有著很大的關(guān)系。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 2 頁 共 34 頁第 1 章 注射模具的設(shè)計1.1　塑件分析與模具材料和注射機的選取1.1.1 塑件結(jié)構(gòu)分析該圓蓋材料為改性 PS，制品內(nèi)孔中部有三處長 20mm 凸起結(jié)構(gòu)，外觀質(zhì)量求較高。模具設(shè)計的關(guān)鍵在于如何實現(xiàn)順利脫模。1.1.2 塑件零件圖技術(shù)要求分析由塑件零件圖中的技術(shù)要求可見，此零件材料為改性聚苯乙烯，批量生產(chǎn)，，各配合尺寸精度要求一般，所以制造的模具精度取一般精度就已經(jīng)滿足要求。因為塑件是批量生產(chǎn)，所以型腔板和型芯的硬度、耐磨性能要求比較高。1.2 塑料材料的成型特性與工藝參數(shù)由圓蓋零件圖中的技術(shù)要求可知，塑件材料為改性聚苯乙烯，其特點如下：1.2.1 基本特性：聚苯乙烯流動性好，加工性能好，易著色，尺寸穩(wěn)定性好?？捎米⑺堋D塑、吹塑、發(fā)泡、熱成型、粘接、涂覆、焊接、機加工、印刷等方法加工成各種制件。特別適用于注塑成型，注塑成型時物料一般可不經(jīng)過干燥直接使用。但為了提高制品質(zhì)量，可在 55-70 攝氏度鼓風(fēng)箱內(nèi)預(yù)干燥 1-2 小時。具體加工條件大致為：料筒溫度 200 攝氏度左右，模具溫度 60-80 攝氏度，注塑溫度 170 至 220攝氏度，注塑壓力比為 1.6-4.0。成型后的制品應(yīng)在紅外線或鼓風(fēng)烘箱內(nèi)，于 70攝氏度恒溫處理 2-4 小時。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 3 頁 共 34 頁1.2.2 主要用途聚苯乙烯，可用于日用品、電氣、儀表外殼、玩具、燈具、家用電器、文具、化妝品容器、室內(nèi)外裝飾品、果盤、光學(xué)零件（如三棱鏡、透鏡）透鏡窗和模塑、車燈、電訊配件，電頻電容器薄膜，高頻絕緣材料、電視仙等集裝箱、波導(dǎo)管，化工容器等。懸浮聚合樹脂可制成不同密度的泡沫塑料，用作絕熱、隔音、防震、漂浮、包裝材料，軟木代用品，預(yù)發(fā)泡體可作水過濾介質(zhì)及制配輕質(zhì)混凝土，低發(fā)泡塑料可制成合成木材做家具等。高沖擊級聚苯乙聚（HIPS）可注塑或擠塑成各種制品，適合家電產(chǎn)品外殼，電器用品、儀表儀器配件、冰箱內(nèi)襯、板材、電視機、收錄機、電話機殼體、文教用品、玩具、包裝容器、日用品、家具、餐具、托盤、結(jié)構(gòu)泡沫制品等。1.3 模具材料的選取及熱處理由塑件技術(shù)要求分析可知，型腔板和型芯的硬度、耐磨性能要求比較高。所以在本設(shè)計中，型腔板和型芯的材料，本人選取 40Cr，調(diào)質(zhì)處理。模架各板的材料和熱處理參照《模具設(shè)計與制造簡明手冊》中表 2-177 選取。則模具中各板的材料和熱處理如表 1.3.1 所示：表 1.3.1零件名稱 材料牌號 熱處理方法 硬度定模板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270型腔板 40Cr 調(diào)質(zhì) HRC54～58型芯 40Cr 調(diào)質(zhì) HRC54～58型芯固定板 45 調(diào)質(zhì) HB230～270支承板 45 淬火 HRC43～48推板 45 淬火 HRC43～48推桿固定板 45模腳 451.4 注射機的選取塑件成形所需的注射總量應(yīng)該小于所選注射機的注射量。注射容量以容積（ cm3）表示時，塑件體積（包括澆注系統(tǒng)）應(yīng)小于注射機的注射容量，其關(guān)系按《模具設(shè)計與制造簡明手冊》中式 2-54 校核：河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 4 頁 共 34 頁V 件 ≤0.8V 注式中 V 件 ——塑件與澆注系統(tǒng)的體積（ cm3） ；取 V 件 =80cm3；V 注 ——注射機的注射容量（ cm3） ；0.8——最大注射容量利用系數(shù)。則有： 1.25×80=100 cm3≤V 注根據(jù) V 注 ≥100 cm3和《模具設(shè)計與制造簡明手冊》表 2-40 初步選取的注射機型號為 XS－ZY－500。其主要參數(shù)如下：螺桿直徑（mm）：φ65；注射容量（ cm3）：500；注射壓力（MPa）：104；鎖模力（kN）： 3500；最大注射面積（ cm2）：1000；模具厚度（mm）：最大 450mm，最小 300mm；模板行程（mm）：700；噴嘴：球半徑（mm）：18；孔直徑（mm）：φ7.5；定位孔直徑（mm）：φ ；06.15?頂出：中心孔徑（mm）：φ150；兩側(cè)孔徑：φ24.5；孔距：φ530。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 5 頁 共 34 頁第 2 章　確定模具的結(jié)構(gòu)方案2.1 確定塑件在模具中的位置和分型面位置如何確定分型面，需要考慮的因素比較復(fù)雜。由于分型面受到塑件在模具中的成型位置、澆注系統(tǒng)設(shè)計、塑件的結(jié)構(gòu)工藝性及精度、嵌件位置形狀以及推出方法、模具的制造、排氣、操作工藝等多種因素的影響，因此在選擇分型面時應(yīng)綜合分析比較，從幾種方案中優(yōu)選出較為合理的方案。選擇分型面時一般應(yīng)遵循以下幾項原則：（1）分型面應(yīng)選在塑件外形最大輪廓處。（2）便于塑件順利脫模，盡量使塑件開模時留在動模一邊。（3）保證塑件的精度要求。（4）滿足塑件的外觀質(zhì)量要求。（5）便于模具加工制造。（6）對成型面積的影響。（7）對排氣效果的影響。（8）對側(cè)向抽芯的影響。其中最重要的是第 5）和第 2） 、第 8）點。為了便于模具加工制造，應(yīng)盡是選擇平直分型面工易于加工的分型面。2.1.1 型腔數(shù)目的確定在設(shè)計實踐中，型腔數(shù)目的確定，一般考慮的要點有：1、料制件的批量和交貨周期；2、量控制要求；3、成型的塑料品種與塑件的形狀及尺寸；4、塑料制件的成本；5、所選用的注射機的技術(shù)規(guī)范。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 6 頁 共 34 頁根據(jù)上述要點所確定的型腔數(shù)目，既要保證最佳的生產(chǎn)經(jīng)濟性，技術(shù)上又要充分保證產(chǎn)品的質(zhì)量，也就是應(yīng)保證塑料制件最佳的技術(shù)經(jīng)濟性。因此根據(jù)本塑件的形狀及尺寸，確定型腔的數(shù)目為一模一腔。2.1.2 塑件在模具中的位置和分型面的方案確定分型面是決定模具結(jié)構(gòu)形式的重要因素，它與模具的整體結(jié)構(gòu)和模具的制造工藝有密切關(guān)系，并且直接影響著塑料熔體的流動充填特性及塑件的脫模，因此，分型面的選擇是注射模設(shè)計中的一個關(guān)鍵。如何確定分型面，需要考慮的因素比較復(fù)雜。由于分型面受到塑件在模具中的成型位置、澆注系統(tǒng)設(shè)計、塑件的結(jié)構(gòu)工藝性及精度、嵌件位置、形狀以及推出方法、模具的制造、排氣、操作工藝等多種因素的影響，因此在選擇分型面時應(yīng)綜合分析比較，從幾種方案中優(yōu)選出較為合理的方案。在選擇分型面時一般應(yīng)遵循以下幾項原則：1：塑件脫摸方便 2：模具結(jié)構(gòu)簡單 3：型腔排氣順利 4：確保塑件質(zhì)量 5：無損塑件外觀 6：設(shè)備利用合理對于圓蓋塑件，分型方案如下：圓蓋的外觀質(zhì)量要示較高，應(yīng)將分型面定在圓蓋底部，表面不允許有澆口痕跡，故采用點澆口澆注。制品內(nèi)孔中有三處長 20mm 的凸起結(jié)構(gòu)，必須進(jìn)行側(cè)向抽芯。根據(jù)塑件結(jié)構(gòu)，設(shè)計的模具為，塑件全部在上模型腔中，設(shè)計定模抽芯方式對其進(jìn)行側(cè)抽芯，因抽芯行程較短，采用斜滑塊抽芯機構(gòu)，并將三個斜塊做成一個整體。頂出機構(gòu)采用動模后退，點澆口拉斷后，斜滑塊沿主型芯 T 型導(dǎo)軌向內(nèi)移動與制品脫離。2.2 選擇澆注系統(tǒng)與排氣系統(tǒng)的方式2.2.1 澆注系統(tǒng)的設(shè)計和澆口的選擇澆注系統(tǒng)設(shè)計是否合理不僅對塑件性能、結(jié)構(gòu)、尺寸、內(nèi)外在質(zhì)量等影響很大，而且還與塑件所用的利用率、成型生產(chǎn)效率等相關(guān)，因此澆注系統(tǒng)設(shè)計是模具設(shè)計的重要環(huán)節(jié)。對澆注系統(tǒng)進(jìn)行總體設(shè)計時，一般應(yīng)遵循如下基本規(guī)則：（1）排氣良好 能順利的引導(dǎo)熔融塑料填充到型腔的各個深度，不產(chǎn)生渦流和紊流，并能使型腔內(nèi)的氣體順利排出；（2）流程短 在滿足成型和排氣良好的情況下，要選取短的流程來充滿型腔，且應(yīng)盡量減少彎折，以降低壓力損失，縮短填充時間；河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 7 頁 共 34 頁（3）防止型芯和嵌件變形 應(yīng)盡量避免熔融塑料正面沖擊直徑較小的型芯和金屬嵌件，防止型芯彎曲變形和嵌件移位；（4）整修方便 澆口位置和形式應(yīng)結(jié)合塑件形狀考慮，做到整修方便并無損塑件的外觀和使用；（5）防止塑件翹曲變形； （6）合理設(shè)計冷料穴和溢料槽；（7）澆注系統(tǒng)的斷面積和長度。除滿足以上各點外，澆注系統(tǒng)的斷面積和長度應(yīng)盡量取最小值，以減少澆注系統(tǒng)占用的塑料量，從而減少回收料。因為本塑件不是大型或薄壁塑料制件，所以無需進(jìn)行流動距離比和流動面積比的校核。1.主流道設(shè)計主流道是澆注系統(tǒng)中從注射機噴嘴與模具相接觸的部位開始，到分流道為止的塑料熔體的流動距離。主流道部分在成型過程中，其小端入口處與注射機噴嘴及一定溫度、壓力的塑料熔體要冷熱交替地反復(fù)接觸，屬于移損件，對材料的要求較高，因而模具的主流道部分常設(shè)計成可拆卸更換的主流道襯套式（也稱澆口套） ，以便有效地選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨進(jìn)行加工和熱處理。一般采用碳素工具鋼如T8A、 T10A 等，熱處理要求淬火 53～57HRC。主流道襯套應(yīng)設(shè)置在模具的對稱中芯位置上，并盡可能保證與相聯(lián)接的注射機噴嘴為同一軸芯線。主流道襯套形式如圖 2．2．1 所示，圖 2．2．1 a 為主流道與定位圈設(shè)計成整體式，一般用于小型模具；圖 2．2．1 b 和圖 2．2．1 c 所示為將主流道襯套和定位圈設(shè)計成a) b) c) 圖 2．2．1兩個零件，然后配合固定在模板上。在本設(shè)計中，為了安裝與拆卸方便，所以采用圖 2．2．1 b 的形式。2.澆注口位置的選擇模具設(shè)計時，澆口的位置及尺寸要求比較嚴(yán)格，初步試模之后有時還需修改澆口尺寸。無論采用什么形式的澆口，其開設(shè)的位置對塑件的成型性能及成型質(zhì)河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 8 頁 共 34 頁量影響很大，因此合理選擇澆口的開設(shè)位置是提高塑件質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)，同時澆口位置的不同還影響模具結(jié)構(gòu)。一般在選擇澆口位置時，需要根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu)工藝特征、成型質(zhì)量和技術(shù)要求，并綜合分析塑料熔體在模內(nèi)的流動特性、成型條件因素。以下幾項原則可以參考：（1）盡量縮短流動距離；（2）澆口應(yīng)開設(shè)在塑件最大壁厚處；（3）必須盡量減少或避免熔接痕；（4）應(yīng)有利于型腔中氣體的排除（5）考慮分子定向的影響；（6）避免產(chǎn)生噴射和蠕動（蛇形流） ；（7）不在承受彎曲或沖擊載荷的部位設(shè)置澆口；（8）澆口位置的選擇應(yīng)注意塑件外觀質(zhì)量。預(yù)先擬訂澆注口位置的設(shè)計方案有兩種，分別為在I處和II處。根據(jù)上面的幾項原則來分析：如果開在I處，那就產(chǎn)生澆注口不平衡，而且會影響塑件外觀質(zhì)量，而在II 處開澆注口是非常平衡的，也盡量縮短了塑料的流動距離，不影響塑件的外觀質(zhì)量，澆口凝料也易于去除，還能夠同時填充滿型腔，所以我選擇在II處開澆注口。3.澆口的選擇澆口亦稱進(jìn)料口，連接分流道與型腔的通道。除直接澆口外，它是澆注系統(tǒng)中截面積最小的部分，但卻是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分。澆口的位置、形狀及尺寸對塑件的性能和質(zhì)量的影響很大。根據(jù)所采取澆口的位置，擬訂采用澆口的形式如下：（1）環(huán)形澆口 環(huán)形澆口主要用來成型圓筒形塑件，它開設(shè)在塑件的外側(cè)，采用這類澆口，塑料熔體在充模時進(jìn)料均勻，各處料流速度大致相同，模腔內(nèi)氣體易排出，避免了使用側(cè)澆口時容易在塑件上產(chǎn)生的熔接痕，但澆口去除較難，澆口痕跡明顯。（2）輪輻澆口 輪輻澆口是在內(nèi)側(cè)開設(shè)的環(huán)形澆口的基礎(chǔ)上加以改進(jìn)，由四周進(jìn)料改為幾段小圓弧進(jìn)料，澆口尺寸與側(cè)澆口類似。這樣澆口凝料易于去除且用料也有減少，這類澆口在生產(chǎn)中比環(huán)形澆口應(yīng)用廣泛，但塑件易產(chǎn)生多條熔接痕從而影響了塑件的強度。（3）潛伏澆口 潛伏澆口又稱剪切澆口，由點澆口演變而來。這類澆口的分流道位于分型面上，而澆口本身設(shè)在模具內(nèi)的隱蔽處，塑料熔體通過型腔側(cè)面斜向注入型腔，因而塑件外表面不受損傷，不致于因澆口痕跡而影響塑件的表面質(zhì)量及美觀效果。三種澆口的優(yōu)缺點經(jīng)比較易見，環(huán)形澆口凝料去除比較難，增加了工人的勞動強河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 9 頁 共 34 頁度，所以不采用環(huán)形澆口。潛伏澆口的優(yōu)點比較多，但因為本塑件是摩托車燈罩的內(nèi)部零件，對塑件的外表面質(zhì)量及美觀效果要求不是很高，只須能保證其一般的尺寸精度就可以了，而輪輻澆口已經(jīng)滿足其設(shè)計要求。為了加工的方便性，所以決定采用輪輻澆口。4.冷料穴的設(shè)計在完成一次注射循環(huán)的間隔，考察注射機噴嘴和主流道入口小端間的溫度狀況時，發(fā)現(xiàn)噴嘴端部的底于所要求的塑料熔體溫度，從噴嘴端部到注射機料筒以內(nèi)約10～25㎜的深度有個溫度逐漸升高的區(qū)域，這時才達(dá)到正常的塑料熔體溫度。位于這一區(qū)域的塑料的流動性能及成型性能不佳，如果這里溫度相對較低的冷料進(jìn)入型腔，便會產(chǎn)生次品。為克服這一現(xiàn)象的影響，用一個井穴將主流道延長以接收冷料，防止冷料進(jìn)入澆注系統(tǒng)的流道和型腔，把這一用來容納注射間隔所產(chǎn)生的冷料的井穴稱為冷料穴。冷料穴一般開設(shè)在主流道對面的動模板上，其標(biāo)稱直徑與主流道大端直徑相同或略大一些，深度約為1～1.5倍，最終要保證冷料的體積小于冷料穴的體積。.冷料穴的各種形式如圖所示。圖2．2．2 a～c 是底部帶推桿的冷料穴形式，圖2．2．2 a 是端部部為 Z 字形拉料桿形式冷料穴，是最常用的一種形式，開模時主流道凝料被拉料桿拉出，a) b) c) 河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 10 頁 共 34 頁d) e) 圖 2.2.2推出后常常需用人工取出而不能自動脫落；圖 2．2．2 b 是靠帶倒錐形的冷料穴拉出主流道凝料的形式；圖 2．2．2 c 是環(huán)形槽代替了倒錐形用來拉主流道凝料的形式，b 圖和 c 圖適用于彈性較好的軟質(zhì)塑料，能實現(xiàn)自動化脫模。圖2．2．2 d 和圖 2．2．2e 是適用于推件板脫模的拉料桿形式冷料穴。在比較了這幾種冷料穴的特點后，和經(jīng)過對塑件的結(jié)構(gòu)分析，可能將采用推桿將塑件推出，所以在這里預(yù)先選用圖 2．2．2 b 形式的冷料穴。2.2.2　排氣系統(tǒng)的設(shè)計當(dāng)塑料熔體填充型腔時，必須順序排出型腔及澆注系統(tǒng)內(nèi)的空氣及塑料受熱或凝固產(chǎn)生的低分子揮發(fā)氣體。如果型腔內(nèi)因各種原因而產(chǎn)生的氣體，不被排除干凈，一方面將會在塑件上形成氣泡、接縫、表面輪廓不清及充填缺料等成型缺陷，另一方面氣體受壓，體積縮小而產(chǎn)生高溫會導(dǎo)致塑件局部炭化或燒焦（褐色斑紋） ，同時積存的氣體還會產(chǎn)生反向壓力而降低充模速度，因此設(shè)計型腔時必須考慮排氣問題。有時在注射成型過程中，為保證型腔充填的均勻合適及增加塑料熔體匯合處的熔接強度，還需在塑料最后充填到的型腔部位開設(shè)溢流槽以容納余料，也可以容納一定量的氣體。注射模具成型時的排氣通常以如下四種方式進(jìn)行：1、利用配合間隙排氣；2、在分型面上開設(shè)排氣槽排氣；3、利用排氣塞排氣；4、強制性排氣。在本設(shè)計中，利用配合間隙就足以滿足排氣的需要，所以就無須再設(shè)計其它方式排氣。2.3 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計模具中決定塑件幾何形狀和尺寸的零件稱為成型零件，包括凹模、型芯、鑲件、成型桿和成型環(huán)等。成型零件工作時，直接與塑料接觸，承受塑料熔體的高壓、料流的沖殺刷，脫模時與塑件間還發(fā)生摩擦。因此，成型零件要求有正確的幾何形狀，較高的尺寸精度和較低的表面粗糙度，此外，成型零件還要求結(jié)構(gòu)合理，有較高的強度、剛度及較好的耐磨性能。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 11 頁 共 34 頁設(shè)計成型零件時，應(yīng)根據(jù)塑料的特性和塑件的結(jié)構(gòu)及使用要求，確定型腔的總體結(jié)構(gòu)，選擇分型面和澆口位置，確定脫模方式、排氣部位等，然后根據(jù)成型零件的加工、熱處理裝配等要求進(jìn)行成型零件結(jié)構(gòu)設(shè)計，計算成型零件的工作尺寸，對關(guān)鍵的成型零件進(jìn)行強度和剛度校核。2.3.1 凹模凹模是成型零件外表面的主要零件，按其結(jié)構(gòu)不同，可分為整體式和組合式兩類。1、體式凹模 整體式凹模由整快材料加工而成。2、組合式凹模 組合式凹模是指凹模由兩個以上零件組合而成。按組合方式的不同分為以下幾種形式：①、嵌入式凹模②、局部鑲嵌式凹模③、底部鑲拼式凹模④、側(cè)壁鑲拼式凹模⑤、多件鑲拼式凹模⑥、四壁拼合式凹模根據(jù)以上這些原則和特點，本人對型腔的設(shè)計提出了三種設(shè)計方案，其設(shè)計結(jié)構(gòu)如下：方案（一）：型腔根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu)特點，把型腔設(shè)計成左右兩半拼合式。這樣的話，就方便了型腔的加工，降低了加工成本，但由于是兩對半式拼合，所以在拼合處塑件會產(chǎn)生痕跡，影響塑件的外觀質(zhì)量，同時使得模具安裝困難。方案（二）：這種方案的特點是結(jié)構(gòu)加工效率高，裝拆方便，節(jié)省了模具加工需要的模具工具鋼材料，適合于多型腔或大型模具。方案（三）：采用的是整體式型腔結(jié)構(gòu)。它的特點是結(jié)構(gòu)牢固，使用中不容易發(fā)生變形，不會使塑件產(chǎn)生拼接線痕跡。但由于加工困難熱處理不方便，整體式凹模常用在形狀簡單的、中小模具上。因為塑件表面輪廓簡單，而且塑件又不是很大，加工后的模具也不大，為了使得加工簡單和節(jié)省模具制造成本，所以決定采用整體式凹模。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 12 頁 共 34 頁2.3.2 凸模和型芯凸模和型芯均是成型塑件內(nèi)表面的零件。凸模一般是指成型塑件中比較大的、主要內(nèi)形的零件，又稱主型芯；型芯一般是指成型塑件上比較小的孔槽的零件。主型芯的結(jié)構(gòu) 主型芯按結(jié)構(gòu)可分為整體式和組合式兩種。整體式結(jié)構(gòu)牢固，但不便加工，消耗的模具鋼多，主要用于工藝實驗或小型模具上的形狀簡單的型芯。組合式型芯的優(yōu)缺點和組合式凹模的基本相同。在此本人對型芯的機構(gòu)提出了兩種方案。方案（一）：采用整體式型芯，因為采用了整體式型芯，所以對于型芯內(nèi)的結(jié)構(gòu)布置就容易了許多，如水道、推出機構(gòu)等的設(shè)計，因為塑件兩邊有凸出的臺肩，所以其加工的工藝性就不好。方案（二）：經(jīng)過對塑件的分析，因為塑件兩邊有凸出的臺肩，所以對其采取鑲塊處理，這樣的話，型芯的加工制造就容易多了，節(jié)省了制造成本。在經(jīng)過多方面的考慮之后，本人決定采取方案（二）的型芯結(jié)構(gòu)方式。2.4　合模導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計導(dǎo)向機構(gòu)是保證動定模或上下模合模時，正確定位和導(dǎo)向的兩件。合模導(dǎo)向機構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位兩種形式，通常采用導(dǎo)柱導(dǎo)向定位。2.4.1 導(dǎo)向機構(gòu)的作用1、定位作用 模具閉合后，保證動定?；蛏舷履Ｎ恢谜_，保證形腔的形狀和尺寸精確；導(dǎo)向機構(gòu)在模具裝配過程中也起了定位作用，便于裝配和調(diào)整。2、導(dǎo)向作用 合模時，首先時導(dǎo)向零件接觸，引導(dǎo)動定?；蛏舷履?zhǔn)確閉合，避免型芯先進(jìn)入形腔造成成型零件損壞。3、承受一定的側(cè)向壓力 塑料熔體在充型過程中可能產(chǎn)生單向側(cè)壓力，或者由于成型設(shè)備精度低的影響，使導(dǎo)柱承受了一定的側(cè)向壓力，以保證模具的正常工作。若側(cè)壓力很大時，不能單靠導(dǎo)柱來承擔(dān)。需要增設(shè)錐面定位機構(gòu)。4、保持運動的平穩(wěn)作用。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 13 頁 共 34 頁2.4.2 導(dǎo)柱導(dǎo)向機構(gòu)導(dǎo)柱導(dǎo)向機構(gòu)的主要零件是導(dǎo)柱和導(dǎo)套。1 導(dǎo)柱導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式 導(dǎo)柱的典型結(jié)構(gòu)如圖 2．4．1 所示。圖 2．4．1 a 為帶頭導(dǎo)柱，結(jié)構(gòu)簡單，加工方便，用于簡單模具。小批量生產(chǎn)一般不需要導(dǎo)套，而是導(dǎo)柱直接與模板中的導(dǎo)向孔配合。生產(chǎn)批量大時，也可在模板中設(shè)置導(dǎo)套，只需更換導(dǎo)套即可；圖 2．4．1 b 和圖 2．4．1 c 是有肩導(dǎo)柱的兩種形式，其結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，用于精度要求高、生產(chǎn)批量大的模具，導(dǎo)柱與導(dǎo)套相配合，導(dǎo)套固定孔直徑與導(dǎo)柱固定孔直徑相等，兩孔同時加工，確保同軸度的要求。其中圖2．4．1c 所示導(dǎo)柱用于固定板太薄的場合，在固定板下面再加墊板固定，這種結(jié)構(gòu)不太常用。導(dǎo)柱的導(dǎo)滑部分根據(jù)需要可加工出油槽，以便潤滑和集塵，提高使用壽命。a b c2．4．1在分析了以上三種導(dǎo)柱的特點后，因為本塑件的生產(chǎn)批量比較大，而且塑件的精度要求也比較高，所以決定采用帶頭導(dǎo)柱與導(dǎo)套配合的導(dǎo)向機構(gòu)，故導(dǎo)柱采用圖 2．4．1 b 的形式。2.導(dǎo)套導(dǎo)套的典型結(jié)構(gòu)如圖所示。圖 2．4．2 a 為直導(dǎo)套（Ⅰ型導(dǎo)套） ，結(jié)構(gòu)簡單，加工方便，用于簡單模具或?qū)缀竺鏇]有墊板的場合；圖 2．4．2 b 和圖2．4．2 c 為帶頭導(dǎo)套（Ⅱ型導(dǎo)套） ，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，用于精度較高的場合，導(dǎo)套的固定孔便于與固定孔同時加工，其中圖 2．4．2 c 用于兩塊板固定的場合。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 14 頁 共 34 頁在本模具設(shè)計中，塑件對模具的精度要求比較高，所以我采用圖 2．4．2 b（Ⅱ型導(dǎo)套） 。a) b) c) 圖 2．4．22.5 推出機構(gòu)設(shè)計塑件在從模具上取下以前，還有一個從模具的成型零件上脫落的過程，使塑料件從成型零件上脫落的機構(gòu)為推出機構(gòu)。推出機構(gòu)的動作是通過裝在注射機合模機構(gòu)上的頂桿或者液壓缸來完成的。推出機構(gòu)可按其推出動作的動力來源分為手動推出機構(gòu)、機動推出機構(gòu)、液壓和氣壓推出機構(gòu)。手動推出機構(gòu)是模具開模后，由人工操縱的推出機構(gòu)推出塑件，一般多用于塑件滯留在定模一側(cè)的情況；機動推出機構(gòu)利用注射機的開模動作驅(qū)動模具上的推出機構(gòu)，實現(xiàn)塑件的自動脫模；液壓和氣動推出機構(gòu)是依靠設(shè)置在注射機上的專用液壓和氣動裝置，將塑件推出或者從模具中吹出。推動機構(gòu)還可以根據(jù)推出零件的類別分類，可分為推桿推出機構(gòu)、推管推出機構(gòu)、凹?；虺尚屯茥U（塊）推出機構(gòu)、多元綜合推出機構(gòu)等。另外還可以根據(jù)模具的結(jié)構(gòu)特征來分類，如：簡單推出機構(gòu)、動定模雙向推出機構(gòu)、順序推出機構(gòu)、二級推出機構(gòu)、澆注系統(tǒng)凝料的脫模機構(gòu)；帶螺紋塑件的脫模機構(gòu)等等。推出機構(gòu)的設(shè)計原則：（1）推出機構(gòu)應(yīng)盡量設(shè)置在動模一側(cè)。（2）保證塑件不因推出而變形損壞。（3）機構(gòu)簡單動作可靠。（4）良好的塑件外觀。（5）合模時的正確復(fù)位。河南機電高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 15 頁 共 34 頁2.5.1 推桿推出機構(gòu)由于設(shè)置推桿位置的自由度較大，因而推桿推出機構(gòu)時最常見的推出機構(gòu)，常被用來推出各種塑件。推桿的截面形狀根據(jù)塑件的推出情況而定，可設(shè)計成圓形、矩形等等。其中圓形最為常用，因為使用圓形推桿的地方，較容易達(dá)到推桿合模板或型芯上推桿孔的配合精度，另外圓形推桿還具有減少運動阻力、防止卡死現(xiàn)象等優(yōu)點，損壞后還便于更換。合理地布置推桿的位置時推出機構(gòu)設(shè)計中的重要工作之一，推桿的位置分布得合理，塑件就不致于變形或被頂壞。推桿應(yīng)設(shè)在脫模阻力大的地方；推桿應(yīng)均勻布置；推桿應(yīng)設(shè)在塑件強度剛度較大處；推桿的直徑；推桿的形狀及固定形式。2.5.2 推件板推出機構(gòu)推件板推出機構(gòu)是由一塊于凸模按一定配合精度相配合的模板，在塑件的整個周邊端面上進(jìn)行推出，因此，作用面積大。推出力大而均勻，運動平穩(wěn)，并且塑件上無推出痕跡。但如果型芯合推件板的配合不好，則在塑件上會出現(xiàn)毛刺，而且塑件有可能會滯留在推件板上。方案（一）：采用推桿推出，如圖 2.5.1 所示，利用塑件的兩個凸臺安置推桿，還有頂部可安置一根。圖 2．5．1方案（二）：采用推板推出，如圖 2.5.2 所示，用推板將塑件推出。經(jīng)過對塑件的分析，因為塑件壁厚為 3㎜，所以本人采用方案（二）推板推出塑件。河南機電高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 16 頁 共 34 頁圖 2．5．2 2.5.3 推出機構(gòu)的導(dǎo)向與復(fù)位機構(gòu)設(shè)計為了保證推出機構(gòu)在工作過程中靈活、平穩(wěn)，每次合模后，推出元件能回到原來的位置，通常還需要設(shè)計推出機構(gòu)的導(dǎo)向與復(fù)位裝置。1.導(dǎo)向零件推出機構(gòu)的導(dǎo)向零件，通常由推板導(dǎo)柱與推板導(dǎo)套組成，簡單的小模具也可由推板導(dǎo)柱直接與推板上的導(dǎo)向孔組成。導(dǎo)向零件使各推出元件得以保持一定的配合間隙，從而保證推出和復(fù)位動作順利進(jìn)行。有的導(dǎo)向零件在導(dǎo)向的同時還起支承作用。推板導(dǎo)柱與推板導(dǎo)套相配合的，推板導(dǎo)柱除了起導(dǎo)向作用外，還支承著動模支承板，從而改善了支承板的受力狀況，大大提高了支承板的剛性，推板導(dǎo)柱固定在支承板上的結(jié)構(gòu)，則推板導(dǎo)柱直接與模板上的導(dǎo)線孔相配合，推板導(dǎo)柱也不起支承作用，這種相似用于生產(chǎn)較小批量素件的小型模具。當(dāng)模具較大時。推板導(dǎo)柱的數(shù)量根據(jù)模具的大小而定，至少要設(shè)置兩根，大型模具需要四根。圖 2．5．3在分析了幾種形式的推板導(dǎo)向機構(gòu)后，本人決定采用圖 15a 形式的推板導(dǎo)向機構(gòu)，不過其具體結(jié)構(gòu)有一點改變，其設(shè)計如圖 2．5．3 所示。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 17 頁 共 34 頁2.復(fù)位桿復(fù)位為了使推出元件合模后能回到原來的位置，推桿固定板上同時裝由復(fù)位桿，如圖所示。常用的復(fù)位桿均采用原形截面， 一般每副模具設(shè)置四復(fù)位桿，其位置近來能夠設(shè)在固定板的四周，以便推出機構(gòu)合模時復(fù)位平穩(wěn)，復(fù)位桿端面與所在動模分型面平齊。3.彈簧復(fù)位彈簧復(fù)位時利用彈簧的彈力使推出機構(gòu)復(fù)位。彈簧復(fù)位與復(fù)位桿復(fù)位的主要區(qū)別是：用彈簧復(fù)位時，推出機構(gòu)的復(fù)位先于合模動作完成，所以，通常為了便于活動鑲件的安放而采用彈簧先復(fù)位機構(gòu)。在本模具設(shè)計中，沒有活動鑲件，所以使用復(fù)位桿復(fù)位已經(jīng)滿足設(shè)計要求，而且復(fù)位桿復(fù)位將會使得模具加工方便，所以在設(shè)計中我采用復(fù)位桿復(fù)位。2.6 側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)設(shè)計在第一節(jié)第二部分的分型面設(shè)計的方案（一）里，需要對圓蓋內(nèi)孔設(shè)計側(cè)向抽芯機構(gòu)，抽芯機構(gòu)與側(cè)向分型按其動力來源可分為手動、機動、氣動或液壓三大類。2.6.1 手動側(cè)向分型抽芯機構(gòu)手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是利用人力將模具側(cè)向分型或把側(cè)向型芯從成型塑件中抽出。這一類機構(gòu)操作不方便、工人勞動強度大、生產(chǎn)率低，但模具的結(jié)構(gòu)簡單、加工制造成本低，因此常用于產(chǎn)品的試制、小批量生產(chǎn)或無法采用其他側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的場合。手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)的形式很多，可根據(jù)不同塑料制件設(shè)計不同形式的手動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)。手動側(cè)向分型與抽芯可分為兩類，一類是模內(nèi)手動分型抽芯，另一類是模外手動抽芯，而模外手動抽芯機構(gòu)實質(zhì)上是帶有活動鑲件的模具結(jié)構(gòu)。2.6.2 氣動或液壓側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)液壓或氣動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是以液壓力或壓縮空氣作為動力進(jìn)行側(cè)向分型與抽芯，同樣亦靠液壓力或壓縮空氣使側(cè)向成型零件復(fù)位。液壓或氣動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)多用于抽拔力大、抽芯距比較長的場合，例河南機電高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 18 頁 共 34 頁如大型管子塑件的抽芯等。這類分型與抽芯機構(gòu)是靠液壓缸或汽缸的活塞來回運動進(jìn)行的，抽芯的動作比較平穩(wěn)，特別是有些注射機本身就帶有抽芯液壓缸，所以采用液壓側(cè)向分型與抽芯更為方便，但缺點是液壓或氣動裝置成本較高。2.6.3 機動側(cè)向分型抽芯機構(gòu)機動側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)是利用注射機開模力作為動力，通過有關(guān)傳動零件（如斜導(dǎo)柱）使力作用于側(cè)向成型零件而將模具側(cè)向分型或把側(cè)向型芯從塑料制件中抽出，合模時又靠它使側(cè)向成型零件復(fù)位。這類機構(gòu)雖然結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，但分型與抽芯無需手工操作，生產(chǎn)率高，在生產(chǎn)中應(yīng)用最為廣泛。根據(jù)傳動零件的不同，這類機構(gòu)可分為斜導(dǎo)柱、彎銷、斜導(dǎo)槽、斜滑塊和齒輪齒條等許多不同類型的側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)。本題中對圓蓋內(nèi)孔中部凸起結(jié)構(gòu)的抽芯機構(gòu)設(shè)計擬定了幾個抽芯方案：（1）開模后手工抽芯；（2）用彈簧實現(xiàn)抽芯和斜面壓回復(fù)位；（3）液壓抽芯；（4）斜導(dǎo)柱機構(gòu)抽芯。由于抽芯距離比較短。而且塑件是大批量生產(chǎn)的，所以最好能夠?qū)崿F(xiàn)自動化生產(chǎn)。因此，在這個設(shè)計中，如果采用手動的抽芯方式就會使生產(chǎn)率大大降低，并且會加大工人的勞動強度，浪費了人力資源；而如果采用氣動或液壓的抽芯方式則顯得太不現(xiàn)實，因為這個塑件的抽芯距不大；所以本人也不太贊成采用這種抽芯方式，很明顯用機動抽芯機構(gòu)是最合理的選擇。因此，采用彈簧側(cè)抽芯或者斜導(dǎo)柱抽芯。用彈簧進(jìn)行側(cè)抽芯也是可以的，但因為型腔受的壓力比較大，若采用彈簧側(cè)抽芯的話，可能會因為彈簧產(chǎn)生的壓力不夠而產(chǎn)生溢料。因此不推薦使用這種抽芯形式。而用斜導(dǎo)柱進(jìn)行側(cè)抽芯的話，就沒有這種問題存在，因為斜導(dǎo)柱產(chǎn)生的側(cè)壓力很大，所以在此本人采用斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯的抽芯形式。其結(jié)構(gòu)設(shè)計如圖 2．6．1 所示：對于內(nèi)抽芯，其設(shè)計結(jié)構(gòu)形式有彈簧內(nèi)抽芯、斜滑塊內(nèi)抽芯,開模后手工抽芯。 由圖2．6．2可見掛鉤的尺寸比較小，　　　　　　長只有25㎜。需要抽芯部分也只有3㎜深。　　　　　　　　　圖 2．6．1因為是大批量生產(chǎn)的，所以不采用開模后手工抽芯。而采用彈簧內(nèi)抽芯，因為型芯比較小，不好設(shè)計，況且如果彈簧的強度不夠的話會產(chǎn)生溢料、變形，不能保河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 19 頁 共 34 頁證尺寸精度，所以本人在此不采用彈簧內(nèi)抽芯。采用斜滑塊內(nèi)抽芯，其既可以滿足了設(shè)計要求，也可以作為推桿把塑件頂出。在此本人擬定了兩個方案，其分別如圖2．6．3、圖2．6．4所示。經(jīng)過考慮和比較，兩個方案各有各的優(yōu)點，在此，本人采取圖2．6．3 的方案。圖2．6．2圖2．6．3 　　圖2．6．42.7 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)注射模的溫度對塑料熔體的充模流動、固化定型、生產(chǎn)效率及塑件的形狀和尺寸精度都有重要的影響。注射模具設(shè)置溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的目的，就是要通過控制模具溫度，使注射成型具有良好的產(chǎn)品質(zhì)量和較高的生產(chǎn)率。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 20 頁 共 34 頁2.7.1 模具溫度調(diào)節(jié)的重要性1.溫度及其調(diào)節(jié)系統(tǒng)對塑件質(zhì)量的影響無論何種塑料進(jìn)行注射成型，均有一個比較適宜的模具溫度范圍，在此溫度范圍內(nèi)塑料熔體的流動性好，容易充滿型腔，塑件脫模后收縮和翹曲變形小，形狀與尺寸穩(wěn)定，力學(xué)性能以及表面質(zhì)量也比較高。為了使模溫能控制在一個合理的范圍內(nèi)，必須設(shè)計模具溫度的調(diào)節(jié)系統(tǒng)。模具溫度的調(diào)節(jié)是指對模具進(jìn)行冷卻或加熱，必要時兩者兼有，從而達(dá)到控制模溫的目的。對模具進(jìn)行冷卻還是加熱，與塑料品種、塑件的形狀與尺寸、生產(chǎn)效率及成型工藝對模具溫度的要求有關(guān)。對于粘度低、流動性好的塑料（例如聚乙烯、聚丙烯，聚苯乙烯，聚酰胺等），因為成型工藝要求要求模溫都不太高，所以常用常溫水對模具進(jìn)行冷卻，有時為了進(jìn)一步縮短在模內(nèi)的冷卻時間，也可用冷水控制模溫。對于粘度高、流動性差的的塑料（例如聚碳酸脂，聚砜、聚甲醛，聚苯醚和氟塑料等） ，為了提高充型性能，成型工藝要求有較高的模溫，因此經(jīng)常需要對模具加熱。對于粘流溫度或熔點較低的塑料，一般需用常溫或冷水對模具進(jìn)行冷卻；而對于高粘流溫度或高熔點的塑料，可用溫水控制模溫。對于熱固性塑料，模溫要求在 150～200℃，必須對模具加熱。流程長、壁厚較大的塑件，或者粘流溫度或熔點雖不高，但成型面積很大時，為了保證塑料熔體在充模過程中不至溫降太大而影響蟲型，可對模具采取適當(dāng)?shù)募叶胧τ诖笮湍＞?，為了保證生產(chǎn)之前用較短的時間達(dá)到工藝所要求的模溫，可設(shè)置加熱裝置對模具進(jìn)行預(yù)熱。對于小型薄壁塑件，且成型工藝要求模溫不太高時。可以不設(shè)置冷卻裝置依靠自然冷卻。設(shè)置溫度調(diào)節(jié)裝置后，有時會給注射帶來一些問題，例如，采用冷水調(diào)節(jié)模具時，大氣中水分易凝聚在模型表壁，影響塑件表面質(zhì)量。而采用加熱措施后，模內(nèi)一些間隙配合的零件可能由于膨脹而使間隙減小或消失，從而造成卡死或無法工作，設(shè)計時應(yīng)予以注意。2.模具溫度與生產(chǎn)效率的關(guān)系模具溫度與生產(chǎn)效率的關(guān)系主要是由冷卻時間來體現(xiàn)的，塑件在模內(nèi)停留冷卻的時間與其傳遞給模具的熱量有如下關(guān)系：Q=h1A1Δθt 2式中 Q——塑料傳給模具的熱量（J） ；h1——塑料對模型材料的傳熱系數(shù)（W/（m 2.K） ）;A1——模腔的表面積；Δθ——模腔內(nèi)塑料與模腔表壁的溫度差（ 0C） ；河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 21 頁 共 34 頁t2——塑件在模內(nèi)停留冷卻的時間（s） 。 如果塑料的品種、模具設(shè)計和成型工藝已定，那么 h1, 圖 2．7．1A1及 Q 也就基本確定。則有：t2∝ ??1上式說明，塑料在模具內(nèi)停留冷卻的時間 t2與溫差 Δθ 成反比關(guān)系，若要縮短塑件在模內(nèi)的停留冷卻時間以提高生產(chǎn)率，就必須在工藝條件允許的情況下盡量增大塑料與模腔的溫差。但是，如果模具沒有溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)，模內(nèi)的熱量就會伴隨著注射次數(shù)的增加而逐漸積累，使模溫升高，導(dǎo)致 Δθ 減小，從而生產(chǎn)效率隨著塑件在模具內(nèi)停留時間和成型周期的延長而下降，因此，模具內(nèi)設(shè)置溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)是非常必要的。2.冷卻系統(tǒng)的設(shè)計原則與冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)（1）冷卻水道應(yīng)盡量多、截面尺寸應(yīng)盡量大；（2）冷卻水道至型腔表面距離應(yīng)盡量相等；（3）澆口處加強冷卻；（4）冷卻水道出、入口溫差盡量?。唬?）冷卻水道應(yīng)沿著塑料收縮的方向設(shè)置；（6）合理確定冷卻水接頭位置。此外，冷卻水道的設(shè)計還必須盡量避免接近塑件的熔接部位，以免產(chǎn)生熔接痕，降低塑件強度；冷卻水道要易于加工清理，一般水道孔徑為 10㎜左右（不小于 8㎜） ；冷卻水道的設(shè)計要防止冷卻水的泄漏，凡是易漏的部位要加密封圈等等。根據(jù)這些原則，和針對本塑件的特點和要求，本人設(shè)計了型腔冷卻水道和的型芯冷卻水道。型芯的進(jìn)水由孔 A 進(jìn)孔 B 出。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 22 頁 共 34 頁第 3 章　工作尺寸的計算和注射機的校核3.1 模架各零件的計算和選取3.1.1 腔板尺寸的計算在確定型腔壁厚和底板厚度時，應(yīng)分別從強度和剛度兩方面來計算，相互校核后取其大值。在型腔的機構(gòu)方式里已經(jīng)采取整體式型腔，所以型腔板的壁厚和底板厚按整體式圓形型腔來計算。根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計》 ，型腔的側(cè)壁厚和底板厚計算如下：1.側(cè)壁厚度的計算整體式圓形型腔的側(cè)壁可以看作是封閉的厚壁圓筒，側(cè)壁在塑料熔體壓力作用下變形，由于側(cè)壁變形受到底板的約束，在一定高度 h2范圍內(nèi)，其內(nèi)半徑增大量較小，愈接近底板約束愈大，側(cè)壁增大量愈小，可以近似地認(rèn)為底板處側(cè)壁內(nèi)半徑為零。當(dāng)側(cè)壁高到一定界限（h 2）以上時， 側(cè)壁就不再受底板約束的影響， 圖 3.1.1 其半徑增大量與組合式型腔相同，故高于 h2的整體式圓形型腔可按組合式圓形型腔作剛度和強度計算。整體式圓形型腔內(nèi)半徑增大受底板約束的高度 h2，由式（5-51）有：h2=43)(rR?R——型腔外半徑（㎜） ；r——型腔內(nèi)半徑（㎜） ；h2——受約束高度（㎜） 。根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計》中表 5-19 列舉的圓形型腔壁厚的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，和塑件的直徑為 83，故取型腔壁厚為 R-r=65mm，則有：河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 23 頁 共 34 頁h2= = =69.09㎜43)(2rR?43658?2.型腔的底板厚度型腔的底板厚度按照整體式來計算，按剛度條件，根據(jù)式（5-55）底板厚度為：h 剛= =17.93mm][175.043?Epr按強度條件，根據(jù)式（5-56）底板厚度為：h 強=r =20.08mm][75.0?p因為 h 強>h 剛，所以按強度條件計算的結(jié)果來確定底板的厚度，取底板厚度為 h 底=25mm。因為型心還要與型腔咬合，故選取型腔底板厚為 30mm。3 型腔板的最小尺寸計算型腔板高度:h 凹 =h 塑+h 底=30+37=67mm型腔板長： L=83+60×2=203mm型腔板寬： L=83+60×2=203mm因此，初步確定型腔板的尺寸為：203×203×67㎜。3.1.2 型芯固定板尺寸的計算根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計》中型芯板厚度的選取，則有：h= h 塑31式中 h——型芯板的厚度（㎜） ；h 塑 ——塑件的高度（㎜） ；h 塑 =37㎜。則有h= h 塑 = ×37=12.33mm31圓整后初步選取型芯固定板厚度為：h=12mm。河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 24 頁 共 34 頁3.1.3 模架各板尺寸的選取與校核根據(jù)型腔板的外形尺寸和型心固定板的厚度，參照《中國模具設(shè)計大典數(shù)據(jù)庫》表 13.3-11 注射模中小型模架組合尺寸，選取 355×L 中派生型 A2型號標(biāo)準(zhǔn)模架尺寸。其圖和尺寸數(shù)據(jù)如圖 3.1.2 所示。圖 3.1.21、模架各板尺寸的選取參照《模具設(shè)計大典數(shù)據(jù)庫》中表 3.3.11 注射模中、型模架組合尺寸，和型腔型芯板厚的尺寸；本人設(shè)計模架各板的尺寸如下：定模板 450×415×12 推桿固定板 450×225×20型腔板 450×355　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　×67推件板 450×225×25型芯固定板 450×355×12 模腳 450×100×120型芯支承板 450×355×50表 3.2 注射機的校核選取的注射機型號為 XS－ZY－500，其主要參數(shù)在第一章第四節(jié)里有。河南機電高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 25 頁 共 34 頁3.2.1 校核鎖模力：模具所需的最大鎖模力應(yīng)該小于或等于注射機的額定鎖模力，其關(guān)系按下《模具設(shè)計與制造簡明手冊》中式 2-56 校核P 腔 F≤P 鎖式中 P 腔 ——模具型腔壓力，取 30MPa；P 鎖 ——注射機額定鎖模力（N） ；F——塑件與澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積（ cm2） ；則有： P 腔 F =30×3.14×752=529.875kN≤P 鎖 =3500kN所以鎖模力符合要求。3.2.2 校核注射壓力塑件成形所需的注射壓力應(yīng)小于或等于注射機的額定注射壓力，其關(guān)系按《模具設(shè)計與制造簡明手冊》中式 2-57 校核P 成 ≤P 注式中 P 成 ——塑件成形所需的注射壓力（MPa） ，根據(jù)《模具設(shè)計與制造簡明手冊》中表 2-36，和塑件材料為改性 PS 可查得 P 成大于 60 小于 100。P 注 ——所選注射機的額定注射壓力（MPa） 。P 注 =104；則有：P 成 ≤P 注 =104所以注射機的注射壓力符合塑件的注射壓力。3.2.3 校核模具的閉合厚度模具閉合時的厚度應(yīng)在注射機動、定模板的最大閉合高度和最小閉合高度之間，其關(guān)系按《模具設(shè)計與制造簡明手冊》中式 2-58 校核H 最小 ＜H 模 ＜H 最大式中 H 最小 ——注射機所允許的最小模具厚度，此型號為 300mm；H 最大 ——注射機所允許的最大模具厚度，此型號為 450mm；H 模 ——模具閉合高度；H 模 =376mm。因為 300＜376＜450，則有 H 最小 ＜H 模 ＜H 最大 。所以模具閉合高度符合所選河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 26 頁 共 34 頁注射機的模具厚度。3.2.4 校核最大開模行程塑件所需的開模距應(yīng)小于注射機的最大開模行程。因為所采用的澆口形式是潛伏澆口，所以可以采用點澆口的公式校核，其關(guān)系按《模具設(shè)計與制造簡明手冊》中式 2-56 校核H1+H2+a+5～10mm≤S式中 H 1——脫模距離（推出距離） （mm） ；H1=30mm；H2——塑件高度（mm） ；H2=37mm；a——點澆口取出距離（mm） ；a=40mm；S——注射機模板行程。則有30+37+40+5～10=112～127≤S=700所以塑件的開模距符合注射機的最大開模行程。經(jīng)過校核，所選擇的注射機符合要求。3.3 型腔、型心尺寸的計算根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計》中式 5-16，塑料的平均收縮率計算如下：S= %102minax??S式中 S——塑料的平均收縮率；Smax——塑料的最大收縮率；Smin——塑料的最小收縮率。根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計》附錄 B 常用塑料的收縮率，改性 PS 為0.3%～0.8%，取 SMAX=0.8%，S MIN =0.3%，則有：S= =0.55%%1023.8.0??3.3.1 型腔尺寸的計算1.型腔的大、小端徑向尺寸根據(jù)《塑料注射模具設(shè)計技巧與實例》中的公式 5-15 有：河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 27 頁 共 34 頁D=[ ????00]43)1(SD式中 D——型腔的最小基本尺寸；D0——塑件的最大基本尺寸； S——塑料的平均收縮率；Δ——塑件的公差；根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計》中表 3-8 選取；δ——模具制造公差，精度要求不高的塑件按（ ～ ） 選取。316?根據(jù)塑件零件圖有：D 0=83， =80，高 H0=37， =34.0d0h則有型腔直徑為：D=[ =[83×（1+0.55%）- ×0.31 =????00]43)1(S431.0]?1.059832.型腔深度尺寸計算根據(jù)《塑料注射模具設(shè)計技巧與實例》中式 5-16 有：H=[H0（1+S）- 32???0]式中 H——型腔深度的最小基本尺寸；H0——塑件的最大基本尺寸。則有型腔最大深度尺寸為：H=[H0（1+S）- =[37×（1+0.55%）- =32???0]32087.]?087.3最小深度直徑為=[ （1+S）- =[34×（1+0.55%）- =0h??0] 087.]2087.643.3.2 型芯尺寸的計算1.型心端徑尺寸計算：根據(jù)《塑料注射模具設(shè)計技巧與實例》中式 5-17 有：d=[d0(1+S)+ 43?0]??式中 d——型心的最大基本尺寸；d0——塑件的最小基本尺寸；d0=80 河南機電高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 28 頁 共 34 頁其余符號與公式 5-15 相同。則有型芯直徑為：d=[ (1+S)+ =[80×（1+0.55%）+ =0d0]43???01.]32??01.968?2.型心的高度尺寸計算根據(jù)《塑料注射模具設(shè)計技巧與實例》中式 5-18 有：h=[ (1+S)+0h0]3???式中 h——型心高度的最大尺寸；h0——塑件內(nèi)形深度的最小尺寸。其余符號與公式 5-15 相同。則有：h=[ (1+S)+ =[32.5×（1+0.55%）+2×0.22/3 =0h0]32???087.]?087.143?3.4 斜導(dǎo)柱和其它零件的尺寸計算3.4.1 斜導(dǎo)柱的計算與確定1.抽心力的計算參照《塑料成型工藝與模具設(shè)計》 ，對于側(cè)型芯的抽心力，采用式 5-59 進(jìn)行估算： )sinco(????hpFc式中 F C——抽心力（N） ；c——側(cè)型心成型部分的截面平均周長（m） ；h——側(cè)型心成型部分的高度（m） ；p——塑件對側(cè)型心的收縮應(yīng)力（包緊力） ，其值與塑件的幾何形狀及塑料的品種、成型工藝有關(guān)，一般情況下模內(nèi)冷卻的塑件，p=(0.8～1.2)×10 7Pa,模外冷卻的塑件，p=(2.4～3.9)×107Pa；μ ——塑料在熱狀態(tài)時對鋼的摩擦系數(shù)，一般 μ =0.15～0.20；α——側(cè)型心的脫模斜度或傾斜角（ 0） 。根據(jù)塑件，取 c=3.14×10=31.4mm,h=5mm,p=1.2×107Pa, α=2.5 0。則有河南機電高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 29 頁 共 34 頁=31.4× ×5× ×1.2×)sinco(????hpFc 310?3?（0.20×cos2.5 -sin2.5 ） =294.26N7102.斜導(dǎo)柱傾斜角確定參照《塑料成型工藝與模具設(shè)計》中式 5-60、5-61，斜導(dǎo)柱工作長度與抽心距、傾斜角開模距的關(guān)系如下：L=s/sin 5-60?H=sctg 5-61式中 L——斜導(dǎo)柱的工作長度；s——抽心距；s=7mm；α——斜導(dǎo)柱的傾斜角；α﹤25 0，常用 120≤α≤22 0，取 α=20 0。H——與抽心距 s 對應(yīng)的開模距。則有L=s/sin =7/sin =20.47mm?02H=sctg =7×ctg =19.23mm3.彎曲力與開模力的計算根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計》中式 5-62 和 5-63 有FW = ?costFK = Ft tgα式中 F W——側(cè)抽心時斜導(dǎo)柱所受的彎曲力；Ft——側(cè)抽心時的脫模力，其大小等于抽心力 FC；FK——側(cè)抽心時所需的開模力。則有= = =313.14NwF?cost026.94= tg =294.26×tg =107.11Nkt4.斜導(dǎo)柱的直徑計算根據(jù)《塑料成型工藝與模具設(shè)計》中式 5-74 有d= ??23cos][10wHF式中 HW——側(cè)型心滑塊受的脫模力作用線與斜導(dǎo)柱中心線的交點到斜導(dǎo)柱固定板的距離，H W =H+M；式中 M 為開模瞬間斜導(dǎo)柱空程距，河南機電高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 30 頁 共 34 頁M= = =1.17mm，根據(jù)模具設(shè)計，H=33mm；式中 δ??sin20i4.為斜導(dǎo)柱與側(cè)型心斜孔的間隙；[σ W]——斜導(dǎo)柱所用材料的許用彎曲應(yīng)力；對碳素鋼取[σ W]=137.2MPa；則有=H+M=33+1.17=34.17mmwH所以有d= = =13.07mm??23cos][10wF023cos.176.940?參照《模具設(shè)計與制造簡明手冊》表 2-121 斜銷推薦尺寸表，確定斜導(dǎo)柱直徑為 d=16mm，所選取的斜導(dǎo)柱為：斜導(dǎo)柱 φ16×180。3.4.2 其它零件的計算1.澆口套的參數(shù)確定根據(jù)《模具設(shè)計與制造簡明手冊》表 2-48 有d=d0+0.5～1R=R1+1～2=2～?04式中 d0——噴嘴直徑，見熱塑性塑料注射機技術(shù)規(guī)格；參照《模具設(shè)計與制造簡明手冊》表 2-40 中的 XS－ZY－500 有，d0=7.5；R——噴嘴球半徑，見熱塑性塑料注射機技術(shù)規(guī)格；參照《模具設(shè)計與制造簡明手冊》表 2-40 中的 XS－ZY－500 有，R=18。則有：d=d0+0.5～1=7.5+0.5～1=8～8.5R=R1+1～2=18+1～2=19～20根據(jù)所計算得的尺寸，參照《模具設(shè)計與制造簡明手冊》表 2-118 中注射模澆口套推薦尺寸表選取的澆口套參數(shù)如下：材 料 T10A 熱處理 HRC50～55d(k6) d2(f8) d3 h R d1 L河南機電高等專科學(xué)校畢業(yè)設(shè)計說明書第 31 頁 共 34 頁基本尺寸極限偏差 基本尺寸 極限偏差25+0.015+0.00235.5-0.025-0.06445 5 20 8.5 31.5～100L 402.定位圈的參數(shù)確定因為所選注射機的定位孔直徑為 ，所以參照《模具設(shè)計與制造簡明手冊》表 2-138 中注射模定位圈推薦尺寸表選取的定位圈的外直徑為 。其主要參數(shù)如下：材料 45 鋼D d基本尺寸極限偏差基本尺寸極限偏差d1 d2 d3 h c H150-0.20-0.4035.5+0.039080 9 13.5 8.5 2 123.導(dǎo)柱、導(dǎo)套的確定由圖 3.1.2 可見導(dǎo)柱的基本直徑為 φ32，根據(jù)第二章第四節(jié)合模導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計中選取的導(dǎo)柱形式為圖 2．4．1 b 的形式，根據(jù) 《模具設(shè)計大典數(shù)據(jù)庫》中表13.2-6 選導(dǎo)柱的肩長為 40㎜，因為型腔的高度為 125㎜，