插秧機(jī)液壓升降及水平擺動研究

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1、插秧機(jī)液壓升降及水平擺動研究 插秧機(jī)液壓升降及水平擺動研究 2016/02/25 《液壓與氣動雜志》2015年第十一期 摘要: 基于UG建立了水稻插秧機(jī)插植臺液壓升降和水平調(diào)整裝置的三維模型，并導(dǎo)入動力學(xué)仿真軟件ADAMS中進(jìn)行動力學(xué)分析，得到不同傳動方案液壓缸的負(fù)載變化規(guī)律;然后將動態(tài)負(fù)載導(dǎo)入到AMESim中建立的液壓系統(tǒng)仿真模型，研究插植臺姿態(tài)調(diào)整過程中液壓傳動系統(tǒng)的動態(tài)特性。仿真結(jié)果表明:液壓缸所受負(fù)載隨插植臺位置的變化呈非線性變化，在升降和擺動的極限位

2、置處出現(xiàn)峰值;升降系統(tǒng)采用方案一、水平調(diào)整系統(tǒng)采用方案二時，液壓缸的工作壓力較小，速度穩(wěn)定較好，且換向沖擊小。研究結(jié)果可為插秧機(jī)液壓系統(tǒng)的設(shè)計提供理論依據(jù)。 關(guān)鍵詞: 插秧機(jī);升降;水平擺動;液壓系統(tǒng);動態(tài)特性 在高速乘坐式水稻插秧機(jī)種植技術(shù)中，秧苗的入土深度控制直接決定著秧苗的成活率及分蘗效果［1］。插秧深度以“不漂不倒，越淺越好”為原則［2］，因此插秧機(jī)在工作過程中必須根據(jù)水田硬底層縱向及橫向起伏情況對插植臺進(jìn)行實時調(diào)整，通過升降、水平調(diào)整等協(xié)調(diào)動作來保證插秧深度一致從而確保插秧質(zhì)量。插植臺的升降及水平調(diào)整一般采用液壓驅(qū)動方式［3－5］。在插植臺姿態(tài)調(diào)整的過程中，液壓缸所

3、受負(fù)載將隨著插植臺位置的變化而變化，因此按恒負(fù)載進(jìn)行參數(shù)計算和元件的選擇并不合適。對于復(fù)雜的機(jī)械系統(tǒng)，采用求解微分方程組計算出某時刻的相關(guān)系統(tǒng)變量的狀態(tài)，其過程過于復(fù)雜。如果利用ADAMS進(jìn)行仿真計算，只需要搭建好模型并定義相應(yīng)的運(yùn)動約束、作用力以及初始狀態(tài)后就可以很方便的得到仿真結(jié)果［6］。與其他仿真軟件相比，AMESim在機(jī)電液一體化系統(tǒng)的建模仿真中優(yōu)勢更為明顯，而且提供了豐富的與其他軟件的接口［7，8］。結(jié)合以上兩種軟件在各自領(lǐng)域的優(yōu)勢，對插秧機(jī)液壓升降及水平擺動系統(tǒng)的動態(tài)特性進(jìn)行仿真研究，為傳動方案的確定和液壓元件的合理選擇提供理論依據(jù)。 1升降控制系統(tǒng)及水平調(diào)整系統(tǒng)的介紹

4、 1．1升降控制系統(tǒng)插秧機(jī)的升降控制系統(tǒng)為主要由液壓泵、升降缸、液壓控制閥、操縱機(jī)構(gòu)和四桿機(jī)構(gòu)組成，通過液壓油缸的伸縮控制插植臺的升降，圖1為兩種升降缸的安裝方案。方案一中升降缸整體設(shè)置在四桿機(jī)構(gòu)內(nèi)部，其中缸筒鉸接在一個頂角上，活塞桿鉸接在一根桿件上。而方案二中升降缸整體設(shè)置在四桿機(jī)構(gòu)的外部，其中缸筒鉸接在車架上，活塞桿鉸接在一根桿件的端部。 1．2水平調(diào)整系統(tǒng)插秧機(jī)的水平調(diào)整系統(tǒng)主要由液壓泵、擺動缸、液壓控制閥、操縱機(jī)構(gòu)和彈簧組成，通過液壓油缸的伸縮帶動插植臺的擺動，結(jié)構(gòu)簡圖如圖2所示。方案一中擺動缸通過支撐盒設(shè)置在連接支架上，與插植臺異面，本設(shè)計中偏距Δ=67mm，作業(yè)時會產(chǎn)生一定轉(zhuǎn)

5、矩，而方案二中擺動缸直接安裝在連接支架上，與插植臺共面。 2基于ADAMS的動力學(xué)仿真分析 2．1參數(shù)設(shè)置將在UG中建立的三維模型導(dǎo)入ADAMS并添加約束。在機(jī)構(gòu)間鉸接處設(shè)置旋轉(zhuǎn)副，往復(fù)運(yùn)動處設(shè)置移動副，彈簧處設(shè)置拉壓彈簧阻尼，忽略鉸接處的摩擦力，缸筒與活塞桿之間的密封摩擦力以機(jī)械效率折算到液壓缸的負(fù)載中。仿真的參數(shù)以企業(yè)委托開發(fā)的高速乘坐式插秧機(jī)為依據(jù)，其整機(jī)功率為7kW，整機(jī)重量500kg，插植臺重量300kg。水平擺動補(bǔ)償彈簧剛度為530．4N/m，升降缸活塞運(yùn)動速度為0．018m/s，行程為180mm，擺動缸活塞的運(yùn)動速度為0．008m/s，行程為80mm，據(jù)此可得液壓缸位

6、移驅(qū)動函數(shù)如下。式(1)為升降缸的位移函數(shù)，0～5s為升降缸由中間位置向上提升過程，5～15s由最高點(diǎn)下降至中間位置最終至最低點(diǎn)，15～20s由最低點(diǎn)上升至中間位置，20～45s保持于中間位置。式(2)為水平調(diào)整缸的位移函數(shù)，0～20s擺動缸保持在中間位置，20～25s由中間位置往右運(yùn)動進(jìn)行橫向調(diào)平，25～35s由右端位置往左運(yùn)動進(jìn)行橫向調(diào)平，35～40s由左端位置回到中間位置，40～45s保持在中間位置。 2．2仿真結(jié)果及分析從圖3a可見，升降控制液壓缸所受負(fù)載隨插植臺升降位置的變化呈非線性變化，在插植臺升降的最高點(diǎn)和最低點(diǎn)出現(xiàn)峰值。方案一升降缸承受的負(fù)載小于方案二。從圖3b可見，水平

7、調(diào)整液壓缸所受負(fù)載隨插植臺擺動位置的變化呈非線性變化，在左右兩端即最大擺角處出現(xiàn)峰值。表1給出了兩種方案的極限值對比。水平調(diào)整方案一中液壓缸承受的負(fù)載要比方案二的大，且在左調(diào)平和右調(diào)平時負(fù)載相差較大，這是因為方案一中液壓缸與插植臺異面，作業(yè)時產(chǎn)生了較大的轉(zhuǎn)矩，導(dǎo)致了其所受負(fù)載增大。從以上仿真結(jié)果可以看到，升降控制方案一中液壓缸承受的負(fù)載小于方案二，而水平調(diào)整方案一的液壓缸承受的負(fù)載要比方案二大?？梢娮鳂I(yè)機(jī)構(gòu)的升降控制系統(tǒng)和水平調(diào)整系統(tǒng)采用不同布局方式時，液壓系統(tǒng)承受的負(fù)載是不同的，且可能具有較大差別。將ADAMS仿真獲得的動態(tài)負(fù)載保存為tab格式后，導(dǎo)入AMESim模型中，可以進(jìn)一步觀察系統(tǒng)工

8、作過程的壓力、流量變化情況，為液壓系統(tǒng)設(shè)計和液壓件的選擇提供參考。 3基于AMESim的液壓系統(tǒng)建模與仿真 3．1升降控制液壓系統(tǒng)建模與仿真插植臺的上升過程由液壓驅(qū)動，下降時可以利用插植臺本身的重力使作業(yè)機(jī)構(gòu)下降，當(dāng)插植臺停止作業(yè)時升降系統(tǒng)卸荷?；谏鲜鎏匦?，本研究選用一個三位三通換向閥控制升降缸的運(yùn)動，執(zhí)行裝置選用一個單作用液壓缸，所建升降控制液壓系統(tǒng)模型如圖4所示。將ADAMS仿真所得的負(fù)載曲線導(dǎo)入至AMES-im模型中模擬負(fù)載的變化過程，可分析升降液壓系統(tǒng)的動態(tài)性能。 3．2水平調(diào)整系統(tǒng)液壓建模與仿真插植臺的水平調(diào)整系統(tǒng)左調(diào)平及右調(diào)平均需要液壓泵供油，在作業(yè)機(jī)構(gòu)無需橫向

9、調(diào)平時擺動缸停止，基于上述特性本研究選用一個三位四通換向閥控制擺動缸的運(yùn)動方向，選用雙活塞桿液壓缸作為執(zhí)行元件，所建水平調(diào)整液壓系統(tǒng)模型如圖5所示。將在ADAMS仿真中獲得的負(fù)載曲線導(dǎo)入AMESim模型中模擬負(fù)載的變化過程，可分析水平調(diào)整液壓系統(tǒng)的動態(tài)性能。 3．3仿真結(jié)果及分析由圖6可見，升降控制系統(tǒng)方案二的壓力要比方案一高出2MPa左右，且在升降缸換向過程中，壓力沖擊比方案一的大1．5MPa左右;在升降缸由最高點(diǎn)往下降時，方案二中液壓缸的流量變動比較大，即液壓缸的速度穩(wěn)定性較差。顯然，插植臺液壓升降控制系統(tǒng)，方案一的性能要優(yōu)于方案二。由圖7可見，壓力水平調(diào)整系統(tǒng)方案一擺動缸的壓力要比

10、方案二高出1MPa左右，在擺動缸換向過程中，兩種的壓力沖擊都比較大，而方案一中液壓缸的流量變動比較大，即液壓缸的速度穩(wěn)定性較差。可見，水平調(diào)整系統(tǒng)方案二的動態(tài)性能要優(yōu)于方案一。 4結(jié)論 基于ADAMS與AMESim軟件對水稻插秧機(jī)插植臺的升降控制及水平調(diào)整液壓傳動系統(tǒng)動態(tài)性能進(jìn)行聯(lián)合仿真分析，得出以下結(jié)論:(1)在插植臺的升降控制及水平調(diào)整過程中，液壓缸所受負(fù)載隨插植臺位置的變化呈非線性變化，在升降和擺動的極限位置處出現(xiàn)峰值;(2)升降控制系統(tǒng)采用方案一時，升降缸承受的負(fù)載壓力較小，且換向沖擊較小，速度穩(wěn)定性較好，故液壓系統(tǒng)的動態(tài)性能較優(yōu)，設(shè)計水稻插秧機(jī)的液壓升降控制系統(tǒng)時，在空間

11、布局允許的情況下應(yīng)優(yōu)先選擇方案一;(3)水平調(diào)整系統(tǒng)采用方案二時，擺動缸的工作壓力較小，對擺動缸的性能要求較低，在設(shè)計水稻插秧機(jī)的水平調(diào)整系統(tǒng)時，在空間布局允許的情況下應(yīng)優(yōu)先考慮方案二;(4)插秧機(jī)在升降調(diào)節(jié)和水平調(diào)節(jié)換向過程中存在較大壓力沖擊，油路設(shè)計時需要考慮適當(dāng)?shù)木彌_措施。 參考文獻(xiàn): ［1］潘躍，吳子文．水稻機(jī)械化插秧技術(shù)分析與種植機(jī)械發(fā)展趨勢［J］．中國稻米，2008，(3):21－22． ［2］齊廣義．水稻插秧機(jī)的檢查、保養(yǎng)與使用要點(diǎn)［N］．現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備，2010． ［3］包春江，李寶筏．日本水稻插秧機(jī)的研究進(jìn)展［J］．農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報，2004，35(1):1

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