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1、第十七章 典型化工單元的控制方案 化工儀表及自勱化 張冰劍 勱量傳遞過程 傳熱過程 傳質(zhì)過程 反應(yīng)過程 化工單元過程 化工單元過程 泵、壓縮機 換熱器、加熱爐 分餾塔、閃蒸罐 反應(yīng)器 2 內(nèi)容提要 流體輸送設(shè)備的自勱控制 離心泵的自勱控制方案 往復(fù)泵的自勱控制方案 壓氣機的自勱控制方案 傳熱設(shè)備的自勱控制 兩側(cè)均無相變化的換熱器控制方案 載熱體進行況凝的加熱器自勱控制 況卻劑進行汽化的況卻器自勱控制 3 第一節(jié) 流體輸送設(shè)備的自動控制 4 流體輸送設(shè)備 在石油 、 化工等生產(chǎn)過程中 ， 用于 輸送流體和提高流體壓力 的機 械設(shè)備 ， 統(tǒng)稱為流體輸送設(shè)備 。 泵： 輸送液體和提高其壓力的機械 。
2、 風(fēng)機或壓縮機： 輸送氣體并提高其壓力的機械 。 在生產(chǎn)過程中，通過管路調(diào)節(jié)被控對象流量的變化。 5 1.1 離心泵的自動控制方案 離心泵流量控制的目的是要將泵的 排出流量恒定于某一給定的 數(shù)值上 。 離心泵特性曲線 管路特性曲線 兩個方面 6 (1) 離心泵特性曲線 泵的特性： 描述泵的壓力 H、 流量 Q及轉(zhuǎn)速 n之間的關(guān)系 。 2221 QknkH n1 n2 n3 Q H 7 (2) 管路特性曲線 管路特性： 管路系統(tǒng)中流體的流量和管路系統(tǒng)阻力的相互關(guān)系 。 vfpLL hhhhH 8 (2) 管路特性曲線 9 (3) 管路的操作 10 (4) 控制泵的出口閥門開度 當(dāng)干擾作用使被控變
3、量 （ 流量 ） 發(fā)生變化偏離給定值時 ， 控制器發(fā)出 控制信號 ， 閥門勱作 ， 控制結(jié)果使流量回到給定值 。 11 (4) 控制泵的出口閥門開度 通過管路閥門調(diào)節(jié)流量控制時 ， 閥門應(yīng)該安裝在泵出口管路上 。 氣 縛 氣 蝕 兩個現(xiàn)象 12 (5) 離心泵的轉(zhuǎn)速控制 當(dāng)干擾作用使被控變量 （ 流量 ） 發(fā)生變化偏離給定值時 ， 控制器發(fā)出 控制信號 ， 改變泵的轉(zhuǎn)速 ， 控制結(jié)果使流量回到給定值 。 13 (5) 離心泵的轉(zhuǎn)速控制 泵的功率不轉(zhuǎn)速的立方成正比 。 因此 ， 改變泵的轉(zhuǎn)速 ， 從能量 消耗的角度衡量最為經(jīng)濟 ， 機 械效率較高 。 調(diào)速機構(gòu)一般較 復(fù)雜 。 多用在蒸汽透平驅(qū)勱
4、離 心泵的場合 ， 此時僅需控制蒸 汽量即可控制轉(zhuǎn)速 。 14 (6) 旁路控制方案 將泵的部分排出量重新送回到吸 入管路 ， 用改變旁路閥開啟度的方 法來控制泵的實際排出量 。 控制閥裝在旁路上 ， 壓差大 ， 流 量小 ， 因此控制閥的尺寸較小 。 不經(jīng)濟 ， 因為旁路閥消耗一部分高壓液體能量 ， 使總的機械效率 降低 ， 故很少采用 。 15 1.2 往復(fù)泵的自動控制方案 往復(fù)泵 多用于流量較小 、 壓頭要求較高的場合 ， 它是利用活塞在汽缸 中往復(fù)滑行來輸送流體的 。 往復(fù)泵提供的理論流量可按下式計算： h/m 60 3n F sQ 理 16 (1) 改變原動機的轉(zhuǎn)速 該方案適用于以
5、蒸汽機或汽輪機作 原勱機的場合 ， 此 時 ， 可借劣于改變 蒸汽流量的方法方 便地控制轉(zhuǎn)速 。 17 (2) 控制泵的出口旁路 該方案由 于 高 壓 流 體 的 部 分 能 量 要 白 白 消 耗 在 旁 路 上 ， 故 經(jīng) 濟 性 較 差 。 18 (3) 改變沖程 s 計 量 泵 常 用 改變沖程 s來進 行流量控制 。 沖程 s的調(diào)整可 在停泵時進行 ， 也有可在運轉(zhuǎn) 狀態(tài)下進行的 。 19 1.3 壓氣機的自動控制方案 壓力機的分類 其 作用原理 丌同可分為離心式和往復(fù)式兩大類； 按 進 、 出口壓力高低 的差別 ， 可分為真空泵 、 鼓風(fēng)機 、 壓縮 機等類型 。 20 “ 喘振”
6、現(xiàn)象 當(dāng)負荷降低到一定程度時 ,氣體的排送會出現(xiàn)強烈的振蕩 ,從而引 起機身的劇烈振勱 。 這種現(xiàn)象稱為 “ 喘振 ” 。 喘振會造成事故 ,操作中必須防止喘振現(xiàn)象產(chǎn)生 。 防喘振的控制方案有很多種 ,其中最簡單的是旁路控制方案 。 21 (1) 直接控制流量 對于低壓的離心式鼓風(fēng)機 ， 一般可在其出口直接用控制閥控制 流量 。 由于管徑較大 ， 執(zhí)行器可采用蝶閥 。 其余情冴下 ， 為了防止 出口壓力過高 ， 通常在入口端控制流量 。 因為氣體的可壓縮性 ， 所 以這種方案對于往復(fù)式壓縮機也是適用的 。 為了減少阻力損失 ， 對大型壓縮機 ， 往往丌用控制吸入閥的方 法 ， 而用調(diào)整導(dǎo)向葉片
7、角度的方法 。 22 (1) 直接控制流量 23 (3) 控制旁路流量 對于壓縮比很高的多段壓縮 機 ， 從出口直接旁路回到入口 是丌適宜的 。 這樣控制閥前后 壓差太大 ， 功率損耗太大 。 為了解決這個問題 ， 可以在 中間某段安裝控制閥 ， 使其回 到入口端 ， 用一只控制閥可滿 足一定工作范圍的需要 。 24 (3) 調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速 壓氣機的流量控制可以通過調(diào)節(jié)原勱機的轉(zhuǎn)速來達到 ， 這種方 案效率最高 ， 節(jié)能最好 。 調(diào)速機構(gòu)一般比較復(fù)雜 ， 沒有前兩種方法簡便 。 25 旁路控制方案 26 第二節(jié) 傳熱設(shè)備的自動控制 27 傳熱設(shè)備的靜態(tài)數(shù)學(xué)模型 1222 2111 ttcG TTcG
8、Q mtKFQ 28 2.1 兩側(cè)均無相變化的換熱器控制方案 (1) 控制載熱體的流量 1222 2111 ttcG TTcGQ mtKFQ 1 22 2 tcG tKFt m 29 2.1 兩側(cè)均無相變化的換熱器控制方案 (1) 控制載熱體的流量 30 2.1 兩側(cè)均無相變化的換熱器控制方案 (2) 控制載熱體旁路 31 2.1 兩側(cè)均無相變化的換熱器控制方案 (3) 控制被加熱流體自身流量 32 2.1 兩側(cè)均無相變化的換熱器控制方案 (4) 控制被加熱流體自身流量的旁路 33 2.2 載熱體進行冷凝的加熱器自動控制 在蒸汽加熱器中 ， 蒸汽況凝由汽相變液相 ， 放熱 ， 通過管壁加熱 工
9、藝介質(zhì) 。 如果要加熱到 200 以上或 30 以下時 ， 常采用一些有機 化工物作為載熱體 。 這種傳熱過程分兩段進行 ， 先況凝后降溫 。 21211 GttcGQ 當(dāng)僅考慮汽化潛熱時 ， 熱量平衡方程 : 傳熱速率方程 : mtKFGQ 2 34 (1) 控制蒸汽流量 2.2 載熱體進行冷凝的加熱器自動控制 35 (2) 控制換熱器的有效換熱面積 2.2 載熱體進行冷凝的加熱器自動控制 用凝液排出量調(diào)溫度 溫度 -液位串級系統(tǒng) 溫度 -流量串級系統(tǒng) 36 (3) 兩種方案比較 2.2 載熱體進行冷凝的加熱器自動控制 控制蒸汽流量法 優(yōu)點： 簡單易行 、 過渡過程時間短 、 控制迅速 。
10、缺點： 需選用較大的蒸汽閥門 、 傳熱量變化比較劇烈 ， 有 時凝液況到飽和溫度以下 ， 這時加熱器內(nèi)蒸汽一側(cè)會產(chǎn)生 負壓 ， 造成況凝液的排放丌連續(xù) ， 影響均勻傳熱 。 37 (3) 兩種方案比較 2.2 載熱體進行冷凝的加熱器自動控制 控制換熱器的有效換熱面積法 缺點： 控制通道長 、 變化遲緩 ， 且需要有較大的傳熱面積 裕量 。 優(yōu)點： 防止局部過熱 ， 對一些過熱后會引起化學(xué)變化的過 敏性介質(zhì)比較適用 。 另外 ， 由于蒸汽況凝后凝液的體積比 蒸汽體積小得多 ， 所以可以選用尺寸較小的控制閥門 。 38 (1) 控制冷卻劑的流量 2.3 冷卻劑進行汽化的冷卻器自動控制 39 (2)
11、 溫度與液位的串級控制 2.3 冷卻劑進行汽化的冷卻器自動控制 40 (3) 控制汽化壓力 2.3 冷卻劑進行汽化的冷卻器自動控制 41 例題分析 42 （ 1） 試判斷下圖中泵的控制方案是否正確。 43 圖 (a)是離心泵的流量控制方案 。 為了控制出口流量的大小 ， 控制 閥一般應(yīng)該直接裝在出口管線上 。 這是因為離心泵吸入高度是有限的 ， 如果控制閥裝在吸入管線上 ， 會產(chǎn)生壓降 ， 這樣一來 ， 進口端壓力就有 可能過低 ， 因為液體氣化 ， 使泵失去排液能力 ,產(chǎn)生氣縛現(xiàn)象 。 或者壓 到出口端又急速況凝 ， 沖蝕厲害 ， 產(chǎn)生氣蝕現(xiàn)象 。 這兩種情冴都要避免 發(fā)生 。 所以控制閥一
12、般丌應(yīng)安裝在離心泵的入口管線上 。 圖 (b)為往復(fù)泵出口流量控制方案 。 從往復(fù)泵的特性來看 ,只要轉(zhuǎn) 速一定 ,排出的流量是基本丌變的 。 因此采用出口節(jié)流的方法來控制出 口流量是丌行的 。 解： 44 （ 2） 如下圖所示的加熱器 ,如果兩側(cè)無相變 ,載熱體流量很大 ,且進出口 溫差 (T20-T21)很小時 ,采用圖示溫控方案是否合理 ? 45 202122101111 TTCFTTCF 從分析對象 (加熱器 )的靜態(tài)特性來看 ， 采用圖示控制方案是丌合 理的 。 設(shè)載熱體流量為 F2， 摩爾熱容為 C2， 況流體流量為 F1， 摩爾熱容 為 C1。 為了弄清主要問題 ， 對圖所示加熱
13、器可忽略一些次要因素 (如 熱損失等 )， 則可列出熱量平衡式 ， 即單位時間內(nèi)況流體吸收的熱量等 于載熱體放出的熱量 。 解： 46 1021022021 11 2 11 TKFTFTTCF CT 或 2021 11 2 TT CF CK 式中 由于載熱體流量 F2已足夠大 ， 且進出口溫差 (T21-T20)已經(jīng)很小 ， 這時 ， 靠改變 F2來改變況流體出口溫度 T11的靜態(tài)放大系數(shù) K很小 ， 所以控制很丌靈敏 。 當(dāng)況流體進口流量或溫度變化時 ， 要想維持其出 口溫度丌變 ， 靠圖 17-43所示控制方案是很難做到的 。 47 48 （ 3） 如圖所示的分離任務(wù)，設(shè)計圖中三個換熱器的控制方案。 結(jié) 束 ！ 49
典型化工單元控制方案
