小型葡萄除梗破碎機的設(shè)計含7張CAD圖及proe三維

小型葡萄除梗破碎機的設(shè)計含7張CAD圖及proe三維,小型,葡萄,除了,破碎,設(shè)計,cad,proe,三維 I小型葡萄除梗破碎機的設(shè)計摘 要葡萄除梗破碎機是及葡萄除梗和破碎與一體的設(shè)備，主要用于葡萄釀造的過程中，對葡萄進行破碎和除梗。葡萄破碎的目的是使葡萄果粒破碎而釋放出果汁。工作時，葡萄從料斗投入后，在輸送螺旋的推動下進入除梗裝置進行除梗。梗從出口排出，漿果從篩孔中排出并在纏繞在篩桶外壁上的螺旋的推動下落入破碎裝置進行破碎，然后由排料裝置排出本次設(shè)計主要針對葡萄除梗破碎機進行設(shè)計。首先，通過對葡萄除梗破碎機結(jié)構(gòu)及原理進行分析，在此分析基礎(chǔ)上提出了總體結(jié)構(gòu)方案；接著，對主要技術(shù)參數(shù)進行了計算選擇；然后，對各主要零部件進行了設(shè)計與校核；最后，通過 AutoCAD 制圖軟件繪制了葡萄除梗破碎機總裝圖、傳動裝置裝配圖及主要零部件圖。通過本次設(shè)計，鞏固了大學(xué)所學(xué)專業(yè)知識，如：機械原理、機械設(shè)計、材料力學(xué)、公差與互換性理論、機械制圖等；掌握了普通機械產(chǎn)品的設(shè)計方法并能夠熟練使用AutoCAD 制圖軟件，對今后的工作于生活具有極大意義。關(guān)鍵詞:葡萄，除梗，破碎機，電機IIAbstractIn addition to stem crusher grapes and grape stems and crushing equipment in addition to the one of the main grapes used in the process, except for grape crushing and stems. The purpose is to make the grape crushing grapes crushed to release the juice fruit. Work, grapes from the hopper, in addition to conveying screw driven into the device except terrier terrier. Stems from the outlet, berries and discharged from the mesh screen wrapped around the barrel at the outer wall of the spiral of falling into the crusher crushing pushing, and then discharged from the discharge deviceThe design of the main stems except for grape crusher design. First, except for grape stalk crusher structure and principles for analysis, based on the analysis presented in the overall structure of the program; Next, the main technical parameters were calculated choice; then, for the main components were designed and Verification ; Finally, AutoCAD drawing software to draw a grape crusher in addition to stem assembly diagram, the main gear assembly drawings and parts diagram.Through this design, the consolidation of the university is expertise, such as: mechanical principles, mechanical design, mechanics of materials, tolerances and interchangeability theory, mechanical drawing, etc; mastered the design method of general machinery products and be able to skillfully use AutoCAD drawing software for the future work of great significance in life.Keywords: Grapes, Except terrier, Crushers, MotorsIII目 錄摘 要 .IAbstract.II第一章 緒論 .11.1 設(shè)計目的和意義 11.2 國內(nèi)研究及發(fā)展現(xiàn)狀 1第二章 總體方案設(shè)計 .22.1 方案設(shè)計 22.2 工作原理分析 2第三章 各主要零部件的設(shè)計 .33.1 電機的選擇 33.2 總體動力參數(shù)計算 33.2.1 傳動比計算 33.2.2 各軸的轉(zhuǎn)速 33.2.3 各軸的輸入功率 43.2.4 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 43.3 除梗系統(tǒng)的設(shè)計 43.3.1 V 帶傳動的設(shè)計 43.3.2 齒輪傳動設(shè)計 73.3.3 軸及軸承、鍵的設(shè)計 113.3.4 除梗裝置設(shè)計 133.4 破碎系統(tǒng)的設(shè)計 153.4.1 齒輪傳動設(shè)計 153.4.2 破碎輪軸設(shè)計 193.4.2 破碎輪設(shè)計 213.5 出料裝置設(shè)計 213.5.1 蝸桿減速機的選擇 213.5.2 V 帶傳動設(shè)計 223.5.3 出料螺旋攪龍設(shè)計 243.6 機架設(shè)計 26第四章 基于 Pro/E 的三維設(shè)計 .274.1 Pro/E 三維設(shè)計軟件概述 .274.2 三維設(shè)計 27IV4.2.1 除梗系統(tǒng)設(shè)計 274.2.2 破碎系統(tǒng)設(shè)計 284.2.3 出料裝置設(shè)計 284.2.4 總體裝配設(shè)計 28總 結(jié) .30參考文獻(xiàn) .31致 謝 .321第一章 緒論1.1 設(shè)計目的和意義隨著國內(nèi)經(jīng)濟的持續(xù)增長，人們對酒類的消費習(xí)慣已經(jīng)潛移默化的改變，葡萄酒逐漸走上大眾的餐桌。葡萄酒消費的增長也帶動葡萄酒設(shè)備需求的增長，對葡萄酒設(shè)備的工藝提出了更高的要求。一穗葡萄漿果包括果梗和果粒兩部分，在葡萄釀造的過程中，要對葡萄進行破碎和除梗。葡萄破碎的目的是使葡萄果粒破碎而釋放出果汁，對解百納干紅葡萄酒加工而言，一般要求盡量高的果粒破碎率和除梗率。其中，如保留部分葡萄梗會增強酒的色度，高分子量多酚以及單寧物質(zhì)的含量，可是葡萄酒具有復(fù)雜性和品種特性，有利于葡萄酒風(fēng)味的形成。為了滿足中小型葡萄酒生產(chǎn)企業(yè)對小型葡萄除梗破碎機的要求，在各種食品機械法規(guī)的規(guī)定下，結(jié)合當(dāng)今葡萄酒除梗破碎機的發(fā)展現(xiàn)況，同時考慮到經(jīng)濟實用的問題，對小型葡萄除梗破碎機進行設(shè)計。1.2 國內(nèi)研究及發(fā)展現(xiàn)狀國內(nèi)對制酒葡萄果梗分離裝置的研究并不多，部分機型如下：新鄉(xiāng)市圣達(dá)輕工機械有限公司生產(chǎn)的 SDCP-20 系列以及 JCP 系列，SDCP 及 JCP 葡萄除梗破碎機引進法國、意大利同類機型先進技術(shù)。設(shè)備主要特點：螺旋定量進料，先除梗后破碎；除梗轉(zhuǎn)篩的長度較長，可適應(yīng)多種葡萄品種的處理，排出機外的梗中帶果較少，但存在生產(chǎn)效率較低，生產(chǎn)量較小，工作性能不穩(wěn)定等缺點。國外的酒葡萄主要是以莊園式，莊園里有葡萄園，有酒窖。葡萄的生長、收獲，葡萄酒的發(fā)酵、成熟及裝瓶的全過程都在莊園里完成。其中以法國波爾多為代表，波爾多產(chǎn)區(qū)的葡萄酒,是一種非常優(yōu)雅的葡萄酒,是“法國葡萄酒王后“ ?，F(xiàn)在國內(nèi)外在葡萄酒方面競爭激烈，為了能夠占有較大的市場，必須要以葡萄酒的質(zhì)量與生產(chǎn)率作保證，針對酒葡萄種植面積在國內(nèi)的規(guī)模，在葡萄成熟季節(jié)采摘后要在最短的時間內(nèi)將其投入葡萄酒的加工與生產(chǎn)中，避免大量葡萄堆積造成損失與浪費，進而避免影響葡萄酒的質(zhì)量和產(chǎn)量，因此提高葡萄酒產(chǎn)業(yè)加工能力至關(guān)重要，也就是要提高葡萄除梗破碎機的效率。國外對葡萄果梗分離裝置的研究較早，技術(shù)相對成熟。研究的機型主要有臥式除梗破碎機、立式除梗破碎機、離心式除梗破碎機。主要代表機型為法國VALSINBUCHER 公司生產(chǎn)的 E2-E4-E8 型除梗機，但存在造價高，技術(shù)服務(wù)成本高，零部件的修復(fù)及更換周期長等缺點。2第二章 總體方案設(shè)計2.1 方案設(shè)計葡萄除梗破碎機的結(jié)構(gòu)簡圖如下：2.2 工作原理分析工作時，葡萄從料斗 1 投入后，首先在輸送螺旋 2 的推動下向右進入除梗裝置（由篩桶 3 和除梗螺旋 4 組成）進行除梗。梗從出口 6 排出，漿果從篩孔中排出并在纏繞在篩桶外壁上的螺旋板 5 的推動下向左移動落入破碎裝置（由一對花瓣形破碎輥組成）進行破碎，然后由排料裝置 10 排出并送往壓榨設(shè)備（白葡萄酒）或發(fā)酵設(shè)備（紅葡萄酒） 。破碎輥用彈性較好的硬橡膠制造，以減輕對葡萄原料的機械作用，調(diào)整兩破碎輥的間距大小即可滿足不同的破碎率的要求，調(diào)整活門 7 的開口大小即可滿足不同除梗率的要求。3第三章 各主要零部件的設(shè)計3.1 電機的選擇電動機是標(biāo)準(zhǔn)部件。因為室內(nèi)工作，運動載荷平穩(wěn)，所以選擇 Y 系列一般用途的全封閉自扇冷鼠籠型三相異步電動機。調(diào)查市場上現(xiàn)有葡萄除梗破碎機本次選用電機為 Y100L1-4，其額定功率為2.2KW，滿載轉(zhuǎn)速為 1420r/min。3.2 總體動力參數(shù)計算3.2.1 傳動比計算滿載轉(zhuǎn)速 min/1420rnm?取除梗軸轉(zhuǎn)速為： in/60~5rw故 V 帶傳動比為： 58.2~37.605142??wmvi為使傳動裝置尺寸協(xié)調(diào)、結(jié)構(gòu)勻稱、不發(fā)生干涉現(xiàn)象，選 V 帶傳動比：；5.2?帶i選取滾筒轉(zhuǎn)速為： in/120rng?83.1204?wmgi考慮結(jié)構(gòu)因素取兩級齒輪傳動比分別為： 5.1i則： ；.43.1.3.1???ii；6.58.02812iiv3.2.2 各軸的轉(zhuǎn)速1 軸 min/56.241rinm?帶42 軸 min/2.685.012rin?滾筒 i/3.19.23i3.2.3 各軸的輸入功率1 軸 kwP12.96.0101 ?????2 軸 08.8232滾筒 k943?3.2.4 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩電機軸 mNnPT ????8.1420.9595001 軸 ?5.36.112 軸 mNnPT ????9.28.09595022滾筒 ?.153.433整理列表軸名 功率 kwP/轉(zhuǎn)矩 mNT?/轉(zhuǎn)速 in)/(?r傳動比電機軸 2.2 14.8 14201 軸 2.112 35.51 568 2.52 軸 2.028 28.99 668.2 0.853 軸 1.948 155.9 119.33 5.63.3 除梗系統(tǒng)的設(shè)計3.3.1 V 帶傳動的設(shè)計（1）V 帶的基本參數(shù)1）確定計算功率 ：cP5已知： ； ；kwP2.?min/1420rnm?查《機械設(shè)計基礎(chǔ)》表 13-8 得工況系數(shù)： ；2.1?AK則： kwKAc 6??2）選取 V 帶型號：根據(jù) 、 查《機械設(shè)計基礎(chǔ)》圖 13-15 選用 A 型 V 帶,cPmn3）確定大、小帶輪的基準(zhǔn)直徑 d（1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑：；d80?（2）計算大帶輪基準(zhǔn)直徑：；midd 2085.2.1????）（帶圓整取 ，誤差小于 5%，是允許的。m02?4）驗算帶速： ssndvm /)25,(/3.510642.3106 ?????帶的速度合適。5）確定 V 帶的基準(zhǔn)長度和傳動中心距：中心距： )(2)(7.021021 dda???初選中心距 m7?（2）基準(zhǔn)長度： maddaLd153504)82()80(24.022121??????   ?對于 A 型帶選用 mLd16?（3）實際中心距： mad .72307200 ??????66）驗算主動輪上的包角 ：1?由 ad?? 3.57)(18012???得 ???? 1209.5.73)80(1 ???主動輪上的包角合適。7）計算 V 帶的根數(shù) ：zLArKPzc ?)(0???， 查《機械設(shè)計基礎(chǔ)》表 13-3 得：min/142nmmd81?；kwP5.0（2） ，查表得： ；3i/0?帶，rm kwP1.0??（3）由 查表得，包角修正系數(shù)?9.13?93?K（4）由 ，與 V 帶型號 A 型查表得： Ld6 .l綜上數(shù)據(jù)，得 01.29.3.0)1.5.(2????z取 合適。102?z8）計算預(yù)緊力 （初拉力）：F根據(jù)帶型 A 型查《機械設(shè)計基礎(chǔ)》表 13-1 得： mkgq/1.0?NvkzvPc1.24632.51093.52.501.???????????     ?9）計算作用在軸上的壓軸力 ：QFNZFQ54.239729.153sin6i10??   ??7其中 為小帶輪的包角。1?10）V 帶傳動的主要參數(shù)整理并列表：帶型 帶輪基準(zhǔn)直徑 (mm) 傳動比 基準(zhǔn)長度(mm)A801?d22.5 1600中心距（mm） 根數(shù) 初拉力 (N) 壓軸力(N)723.5 2 246.11 2397.54（2）帶輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計1）帶輪的材料：采用鑄鐵帶輪（常用材料 HT200）2）帶輪的結(jié)構(gòu)形式：V 帶輪的結(jié)構(gòu)形式與 V 帶的基準(zhǔn)直徑有關(guān)。小帶輪接電動機， 較小，md801?所以采用實心式結(jié)構(gòu)帶輪。3.3.2 齒輪傳動設(shè)計（1）選精度等級、材料和齒數(shù)采用 7 級精度由表 6.1 選擇小齒輪材料為 45（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 240HBS。選小齒輪齒數(shù) ，201?Z大齒輪齒數(shù) ，取126.5?i 12?Z則實際傳動比： .012Zi傳動誤差小于 5％，合適。（2）按齒面接觸疲勞強度設(shè)計由設(shè)計計算公式進行試算，即 3211)][(2.HEdtt ZuTkd?????1） 確定公式各計算數(shù)值（a）試選載荷系數(shù) .?tK（b）計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩8mNT??9.281（c）小齒輪相對兩支承非對稱分布，選取齒寬系數(shù) 8.0??d（d）由表 6.3 查得材料的彈性影響系數(shù) 2/1.MPaZE（e）由圖 6.14 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 H601lim??大齒輪的接觸疲勞強度極限 Pa52li（f）由式 6.11 計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 91 102.)8301(.6806 ?????hjLnN9225（g）由圖 6.16 查得接觸疲勞強度壽命系數(shù)8.01?NZ9.02?NZ（h）計算接觸疲勞強度許用應(yīng)力取失效概率為 1％，安全系數(shù)為 S=1，由式 10-12 得?? MPaSHN528608.lim1 ????ZH 692.li2（i）計算試算小齒輪分度圓直徑 ，代入 中的較小值td1][H?mdt 3.54)068.9(346.029731. 21 ????計算圓周速度 v snvt /97.608.541.061???計算齒寬 b mdt .32.541?計算齒寬與齒高之比 b/h9模數(shù) mZdmtnt 72.03541?齒高 3.645.// 4592.??hbnt計算載荷系數(shù) K根據(jù) ，7 級精度，查得動載荷系數(shù)smv/9.0 05.1?VK假設(shè) ，由表查得NbFtA1?.??HK由表 5.2 查得使用系數(shù) 25.1?A由表查得查得 87.?F故載荷系數(shù) 689.127.0.????HVAK（j）按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式可得 mKdtt 5.93.1/68.354/31 ???（k）計算模數(shù)ｍ Zm.20/.9/1（3）按齒根彎曲強度設(shè)計彎曲強度的設(shè)計公式為 21][FSdnYZKT?????1）確定公式內(nèi)的計算數(shù)值由圖 6.15 查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限 MPaFE501?大齒輪的彎曲疲勞強度極限 382?由圖 6.16 查得彎曲疲勞壽命系數(shù)85.01?NZ.02N計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取失效概率為 1％，安全系數(shù)為 S=1.3，由式得10??MPaSZFENF 9.326.15081????FEF .7.22計算載荷系數(shù) 382.10.81.??????FVAK2）查取齒形系數(shù)由表 6.4 查得 9.21FaY.2Fa3）查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表 6.4 查得5.1?Sa7.2Sa4）計算大小齒輪的 ，并比較][FSaY?01492637][ 6259121??FSaFY?大齒輪的數(shù)據(jù)大5）設(shè)計計算 mm62.0149.241.83.3????對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，可取有彎曲強度算得的模數(shù) 2.62，并圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m＝3mm，按接觸強度算得的分度圓直徑 d25.91?算出小齒輪齒數(shù) 取 73//1?mZ201?Z大齒輪齒數(shù) 取06.52?i 2（4）幾何尺寸計算1）計算分度圓直徑 mZd361202???2）計算中心距 mda1982/)360(2/)(1 ???113）計算齒寬寬度 取 35mmmdb360.1????（5）驗算 NdTFt 486307291??合適mbKtA /10/.25. ??序號 名稱 符號 計算公式及參數(shù)選擇1 齒數(shù) Z 20，1122 模數(shù) m 3mm3 分度圓直徑 21dm36,04 齒頂高 ah5 齒根高 f 75.36 全齒高 hm.67 頂隙 c08 齒頂圓直徑 21?d342,9 齒根圓直徑 43f 5.8,.10 中心距 am193.3.3 軸及軸承、鍵的設(shè)計（1）尺寸與結(jié)構(gòu)設(shè)計計算1）軸上的功率 P1,轉(zhuǎn)速 n1 和轉(zhuǎn)矩 T1， ，kwP2.?min/5681rn?mNT??51.312）初步確定軸的最小直徑先按式 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)3PdCn??機械設(shè)計表 11.3，取 ，于是得：12?md35.17682.31???該處開有鍵槽故軸徑加大 5％～10％，且高速軸的最小直徑顯然是安裝大帶輪處的12直徑 。取 ； 。1dm36?L3013）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度（a）為了滿足大帶輪的軸向定位的要求 2 軸段左端需制出軸肩，軸肩高度軸肩高度 ，取 故取 2 段的直徑 ，長度 。dh07.?h1?md38?mL302?（b）初步選擇滾動軸承。因軸承只受徑向力的作用，故選用深溝球軸承。根據(jù)，查機械設(shè)計手冊選取 0 基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球軸承 6208，故m382?，軸承采用軸肩進行軸向定位，軸肩高度軸肩高度 ，取d407 dh07.?，因此，取 。hmd464?（c）齒輪處由于齒輪分度圓直徑 ，故采用齒輪軸形式，齒輪寬度d180B=20mm。另考慮到齒輪端面與箱體間距 10mm 以及兩級齒輪間位置配比，取， 。ml74?l64）軸上零件的周向定位查機械設(shè)計表，聯(lián)接大帶輪的平鍵截面 。mlhb32810???（2）強度校核計算1）求作用在軸上的力已知大齒輪的分度圓直徑為 ，根據(jù)《機械設(shè)計》 （軸的設(shè)計計算部分未md180?作說明皆查此書）式(10-14) ，則 NtgFdTntrt 75.68207.184a03.23??????Np5.92）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承支點位置時，從手冊中查取a 值。對于 6208 型深溝球軸承，由手冊中查得 a=15mm。因此，軸的支撐跨距為L1=72mm。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面 C 是軸的危險截面。先計算出截面 C 處的 MH、M V 及 M 的值列于下表。載荷 水平面 H 垂直面 V支反力F ，NNH143?NF126?，NFNV2371??5613C 截面彎矩 MmNLFNH???85132 mNMLFaV????14532總彎矩 MV ???688222max扭矩 T?073）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取 ，軸的計算應(yīng)力6.????MpaWTMca 61.28401.58768)(32222 ??????＝已選定軸的材料為 45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表 15-1 查得 。因此70P][1-??，故安全。][1-ca?4）鍵的選擇采用圓頭普通平鍵 A 型（GB/T 1096—1979）連接，聯(lián)接大帶輪的平鍵截面， 。齒輪與軸的配合為 ，滾動軸承與mlhb32810???Mpap10][??76Hr軸的周向定位是過渡配合保證的，此外選軸的直徑尺寸公差為 。m3.3.4 除梗裝置設(shè)計（1）進料螺旋攪龍設(shè)計根據(jù)連續(xù)輸送機生產(chǎn)率的公式； 360QF????式中：F—— 被輸送葡萄層的橫斷面積 [m2]；ρ——被輸送葡萄的堆積密度[kg/m3] ；ν——被輸送物材的軸向輸送速度[m/s]。料層橫斷面面為： 24DFc????式中：D——螺旋直徑[m]；ψ——充填系數(shù)，其值與物材的特性有關(guān)，見下表中的 ψ、K 及 A 的值；c——傾斜修正系數(shù)，見表 4－5。在料槽中，葡萄的充填系數(shù)影響輸送過程和能量的消耗。當(dāng)充填系數(shù)較小(即 ψ=5%)時，葡萄堆積的高度低矮且大部分葡萄靠近槽壁并且具有較低的圓周速度，運動的滑移面幾乎平行于輸送方向(圖 4－10a) 。葡萄顆粒沿軸向的運動要較圓周方向顯著得多。14所以，這時垂直于輸送方向的附加葡萄流不嚴(yán)重，單位能量消耗也較小。但是，當(dāng)充填系數(shù)提高(即 ψ=13%或 40%)時，則葡萄運動的滑移面將變陡(圖 4－10b、c)。此時，在圓周方向的運動將比輸送方向的運動強，導(dǎo)致輸送速度的降低和附加能量的消耗。因而，對于水平立式混料機來說，葡萄的充填系數(shù)并非越大越好，相反取小值有利，一般取 ψ＜50%。各種微粒葡萄的充填系數(shù) ψ 值可參考表 4－4。葡萄的軸向輸送速度 ν 按下式計算： 60shn??式中：h---螺旋節(jié)距[m] ；ns---螺旋轉(zhuǎn)速 [r/min]；螺距 h 通常為：h1=k1D式中：k1---螺旋節(jié)距與螺旋直徑的比值，與葡萄性質(zhì)有關(guān)，通常取 k1=0.7~1，對于摩擦系數(shù)大的葡萄，取小值（k1=0.7~0.8） ；對于流動性較好，易流散的葡萄，可取k1=1。表 4－5 傾斜修正系數(shù) c傾斜角 β 0° ≤5° ≤10° ≤15° ≤20°c 1.00 0.90 0.80 0.70 0.65將上式結(jié)合起來，則有：Q=47ψck1D3nsρ ，即： 3147sQckDn???（1）螺旋直徑根據(jù)設(shè)計要求該攪龍直徑選用 280mm，即：D=280mm（2）螺距取 h1=（0.5~0.6）D=140~168mm，所以螺距為 160mm。（3）軸徑d=(0.2~0.35)D，取 d=0.2D=0.15×280=42mm，所以軸徑為 42mm。（2）除梗軸結(jié)構(gòu)設(shè)計除梗軸前端為送料攪龍，后端為除梗裝置，結(jié)構(gòu)如下圖：15（3）篩筒設(shè)計篩筒為圓筒形，篩孔直徑為 15—20mm。材料用薄不銹鋼板制造。3.4 破碎系統(tǒng)的設(shè)計破碎裝置下部設(shè)有四個輪子，可使裝置沿縱向移動。當(dāng)工藝要求完全不破碎時，可將裝置推向右邊，使經(jīng)過或未經(jīng)過除梗的葡萄直接由螺旋排料裝置排出。3.4.1 齒輪傳動設(shè)計（1）選精度等級、材料和齒數(shù)采用 7 級精度由表 6.1 選擇小齒輪材料為 45（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 240HBS。選小齒輪齒數(shù) ，241?Z大齒輪齒數(shù) ，取723?i 72?Z則實際傳動比： 412Zi傳動誤差小于 5％，合適。（2）按齒面接觸疲勞強度設(shè)計由設(shè)計計算公式進行試算，即163211)][(2.HEdtt ZuTkd?????1） 確定公式各計算數(shù)值（a）試選載荷系數(shù) 3.1?tK（b）計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩mNT?29.71（c）小齒輪相對兩支承非對稱分布，選取齒寬系數(shù) 8.0??d（d）由表 6.3 查得材料的彈性影響系數(shù) 2/1.89MPaZE（e）由圖 6.14 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 H601lim??大齒輪的接觸疲勞強度極限 Pa52li（f）由式 6.11 計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 91 102.)8301(760????hjLnN8924.3.?（g）由圖 6.16 查得接觸疲勞強度壽命系數(shù)8.01?NZ92.0?NZ（h）計算接觸疲勞強度許用應(yīng)力取失效概率為 1％，安全系數(shù)為 S=1，由式 10-12 得?? MPaSHN528608.lim1 ????ZH 692.li2（i）計算試算小齒輪分度圓直徑 ，代入 中的較小值td1][H?mdt 05.26)58.9(346.029731.1 ????計算圓周速度 v17smndvt /97.06015.214.3601 ?????計算齒寬 bdt 3.15.21?計算齒寬與齒高之比 b/h模數(shù) mZmtnt 09.24.61?齒高 37.65.// 452.??hbnt計算載荷系數(shù) K根據(jù) ，7 級精度，查得動載荷系數(shù)smv/9.0 05.1?VK假設(shè) ，由表查得NbFtA1?.??HK由表 5.2 查得使用系數(shù) 25.1?A由表查得查得 87.?F故載荷系數(shù) 689.127.0.????HVAK（j）按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式可得 mKdtt 43.29.1/68.05.2/331 ???（k）計算模數(shù)ｍ Zm.4/.8/1（3）按齒根彎曲強度設(shè)計彎曲強度的設(shè)計公式為 21][FSdnYZKT?????1）確定公式內(nèi)的計算數(shù)值由圖 6.15 查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限 MPaFE501?大齒輪的彎曲疲勞強度極限 382?18由圖 6.16 查得彎曲疲勞壽命系數(shù)85.01?NZ8.02N計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取失效概率為 1％，安全系數(shù)為 S=1.3，由式得??MPaSFENF 9.326.5081 ????ZFEF .7.122計算載荷系數(shù) 382.10.8.??????FVAK2）查取齒形系數(shù)由表 6.4 查得 91.2FaY.2Fa3）查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表 6.4 查得5.1?Sa7.2Sa4）計算大小齒輪的 ，并比較][FSaY?01492637][ 6259121??FSaFY?大齒輪的數(shù)據(jù)大5）設(shè)計計算 mm03.149.24109.738.3????對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，可取有彎曲強度算得的模數(shù) 1.03，并圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m＝1.25mm，按接觸強度算得的分度圓直徑 d43.291?算出小齒輪齒數(shù) 取 5.//1?mZ241?Z大齒輪齒數(shù) 取732?i 72（4）幾何尺寸計算191）計算分度圓直徑 mZd9025.17342???2）計算中心距 mda602/)930(2/)(1 ???3）計算齒寬寬度 取 20mmb186.??（5）驗算 NdTFt 48307291???合適mbKtA /10/.265. ?序號 名稱 符號 計算公式及參數(shù)選擇1 齒數(shù) Z 24，722 模數(shù) m 1.25mm3 分度圓直徑 21dm90,34 齒頂高 ah25.15 齒根高 f 6.6 全齒高 hm8125.7 頂隙 c308 齒頂圓直徑 21?d.6,.9 齒根圓直徑 43f 875.,.10 中心距 am03.4.2 破碎輪軸設(shè)計（1）尺寸與結(jié)構(gòu)設(shè)計計算1）軸上的功率 P1,轉(zhuǎn)速 n1 和轉(zhuǎn)矩 T1， ，kwP028.1?in/2.681rn?mNT??9.2812）初步確定軸的最小直徑先按式 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)3dCn??20機械設(shè)計表 11.3，取 ，于是得：12C?md2.16.8031???該處開有鍵槽故軸徑加大 5％～10％，且高速軸的最小直徑顯然是安裝大帶輪處的直徑 。取 ； 。1dm8?L013）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度（a）為了滿足大帶輪的軸向定位的要求 2 軸段左端需制出軸肩，軸肩高度軸肩高度 ，取 故取 2 段的直徑 ，長度 。dh07.?h5.1?md19?mL302?（b）初步選擇滾動軸承。因軸承只受徑向力的作用，故選用深溝球軸承。根據(jù)，查機械設(shè)計手冊選取 0 基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球軸承 6204，故m192?，軸承采用軸肩進行軸向定位，軸肩高度軸肩高度 ，取d073 dh07.?，因此，取 。hmd2464?（c）齒輪處由于齒輪分度圓直徑 ，故采用齒輪軸形式，齒輪寬度d301B=20mm。另考慮到齒輪端面與箱體間距 10mm 以及兩級齒輪間位置配比，取， 。ml74?l64）軸上零件的周向定位查機械設(shè)計表，聯(lián)接大帶輪的平鍵截面 。mlhb186???（2）強度校核計算1）求作用在軸上的力已知大齒輪的分度圓直徑為 ，根據(jù)《機械設(shè)計 》 （軸的設(shè)計計算部分未md90?作說明皆查此書）式(10-14) ，則 NtgFdTntrt 75.68207.184a03.23??????Np5.92）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承支點位置時，從手冊中查取a 值。對于 6204 型深溝球軸承，由手冊中查得 a=15mm。因此，軸的支撐跨距為L1=72mm。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面 C 是軸的危險截面。先計算出截面 C 處的 MH、M V 及 M 的值列于下表。21載荷 水平面 H 垂直面 V支反力F ，NNH143?NF126?，NFNV2371??56C 截面彎矩 MmLNH??8532 mMLaNV????1432總彎矩 MV ?????6858222max扭矩 T?073）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取 ，軸的計算應(yīng)力6.????MpaWTMca 61.28401.58768)(32222 ??????＝已選定軸的材料為 45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表 15-1 查得 。因此70P][1-??，故安全。][1-ca?4）鍵的選擇采用圓頭普通平鍵 A 型（GB/T 1096—1979）連接，聯(lián)接大帶輪的平鍵截面， 。齒輪與軸的配合為 ，滾動軸承與軸mlhb186???Mpap10][??76Hr的周向定位是過渡配合保證的，此外選軸的直徑尺寸公差為 。m3.4.2 破碎輪設(shè)計破碎輥的型式有多種，常用的為花瓣形。調(diào)整兩破碎輥間的中心距，以滿足不同破碎率的要求。破碎輥材料為橡膠，防止破碎時撕碎果皮、壓破種子和碾碎果梗。223.5 出料裝置設(shè)計3.5.1 蝸桿減速機的選擇出料攪龍轉(zhuǎn)速不宜過高，本次取 25r/min，因此選用傳動比為：29，中心距為 80的蝸桿減速器。3.5.2 V 帶傳動設(shè)計1）V 帶的基本參數(shù)1）確定計算功率 ：cP已知： ； ；kw2.?min/1420rnm?查《機械設(shè)計基礎(chǔ)》表 13-8 得工況系數(shù)： ；2.1?AK則： kwPKAc 6??2）選取 V 帶型號：根據(jù) 、 查《機械設(shè)計基礎(chǔ)》圖 13-15 選用 A 型 V 帶,cmn3）確定大、小帶輪的基準(zhǔn)直徑 d（1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑：；d80?（2）計算大帶輪基準(zhǔn)直徑：；midd 16082.1????）（帶圓整取 ，誤差小于 5%，是允許的。m602?4）驗算帶速： ssndvm /)25,(/3.510642.3106 ?????帶的速度合適。5）確定 V 帶的基準(zhǔn)長度和傳動中心距：中心距： )(2)(7.021021 dda???初選中心距 m?（2）基準(zhǔn)長度：23maddaLd976504)816()80(214.3022220??????   ?對于 A 型帶選用 mLd?（3）實際中心距： ad 2197610200 ??????6）驗算主動輪上的包角 ：1?由 ad?? 3.57)(18012???得 ???? 1209)806(1 ???主動輪上的包角合適。7）計算 V 帶的根數(shù) ：zLArKPzc ?)(0???， 查《機械設(shè)計基礎(chǔ)》表 13-3 得：min/142nmmd801?；kwP5.0（2） ，查表得： ；2i/?帶，rm kwP1.0??（3）由 查表得，包角修正系數(shù)?9.13?93?K（4）由 ，與 V 帶型號 A 型查表得： Ld0 .l綜上數(shù)據(jù)，得 62.19.03.)1.5.(2????z取 合適。102?z8）計算預(yù)緊力 （初拉力）：F根據(jù)帶型 A 型查《機械設(shè)計基礎(chǔ)》表 13-1 得： mkgq/1.0?24NqvkzvPFc1.24632.51093.52.501.???????????     ?9）計算作用在軸上的壓軸力 ：QFNZFQ54.239729.153sin6i10??   ??其中 為小帶輪的包角。1?10）V 帶傳動的主要參數(shù)整理并列表：帶型 帶輪基準(zhǔn)直徑 (mm) 傳動比 基準(zhǔn)長度(mm)A801?d622 1000中心距（mm） 根數(shù) 初拉力 (N) 壓軸力(N)212 2 246.11 2397.54（2）帶輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計1）帶輪的材料：采用鑄鐵帶輪（常用材料 HT200）2）帶輪的結(jié)構(gòu)形式：V 帶輪的結(jié)構(gòu)形式與 V 帶的基準(zhǔn)直徑有關(guān)。小帶輪接電動機， 較小，md801?所以采用實心式結(jié)構(gòu)帶輪。3.5.3 出料螺旋攪龍設(shè)計根據(jù)連續(xù)輸送機生產(chǎn)率的公式； 360QF????式中：F—— 被輸送葡萄層的橫斷面積 [m2]；ρ——被輸送葡萄的堆積密度[kg/m3] ；ν——被輸送物材的軸向輸送速度[m/s]。料層橫斷面面為：2524DFc????式中：D——螺旋直徑[m]；ψ——充填系數(shù)，其值與物材的特性有關(guān)，見下表中的 ψ、K 及 A 的值；c——傾斜修正系數(shù)，見表 4－5。在料槽中，葡萄的充填系數(shù)影響輸送過程和能量的消耗。當(dāng)充填系數(shù)較小(即 ψ=5%)時，葡萄堆積的高度低矮且大部分葡萄靠近槽壁并且具有較低的圓周速度，運動的滑移面幾乎平行于輸送方向(圖 4－10a) 。葡萄顆粒沿軸向的運動要較圓周方向顯著得多。所以，這時垂直于輸送方向的附加葡萄流不嚴(yán)重，單位能量消耗也較小。但是，當(dāng)充填系數(shù)提高(即 ψ=13%或 40%)時，則葡萄運動的滑移面將變陡(圖 4－10b、c)。此時，在圓周方向的運動將比輸送方向的運動強，導(dǎo)致輸送速度的降低和附加能量的消耗。因而，對于水平立式混料機來說，葡萄的充填系數(shù)并非越大越好，相反取小值有利，一般取 ψ＜50%。各種微粒葡萄的充填系數(shù) ψ 值可參考表 4－4。葡萄的軸向輸送速度 ν 按下式計算：60shn??式中：h---螺旋節(jié)距[m] ；ns---螺旋轉(zhuǎn)速 [r/min]；螺距 h 通常為：h1=k1D式中：k1---螺旋節(jié)距與螺旋直徑的比值，與葡萄性質(zhì)有關(guān)，通常取 k1=0.7~1，對于摩擦系數(shù)大的葡萄，取小值（k1=0.7~0.8） ；對于流動性較好，易流散的葡萄，可取k1=1。表 4－5 立式混料機傾斜修正系數(shù) c傾斜角 β 0° ≤5° ≤10° ≤15° ≤20°c 1.00 0.90 0.80 0.70 0.65圖 3-2 不同充填系數(shù)時葡萄層堆積情況及其滑移面將上式結(jié)合起來，則有：Q=47ψck1D3nsρ即：3147sQckDn???（1）螺旋直徑26根據(jù)設(shè)計要求該立式混合機攪龍直徑選用 100mm，即：D=100mm（2）螺距h1=D，取 h1=（1.5~2）D=150~200mm，所以螺距為 180mm。（3）軸徑d=(0.2~0.35)D，取 d=0.24D=0.24×100=24mm，所以軸徑為 24mm。3.6 機架設(shè)計機架的主要作用為支承與安裝其它各零件。為了節(jié)約成本，機架全件采用焊接件與螺栓連接。根據(jù)設(shè)計要求，機架焊接的主要零件包括左右機架，加強鋼板，角鐵梁等部分組成。焊接時主要保證加強鐵與機架的位置要求，同時要保證焊接時不能出現(xiàn)焊渣，裂縫等現(xiàn)象。機架的材料主要是厚度為 5mm 的角鋼，尺寸為1435mm×100mm，用等離子切割機切割成型后，采用沖壓等方式進行加工。左右機架分別有一塊加強板進行強度的加強，加強板與左右機架的連接方式是采用螺栓連接，在機架與加強板加工過程中，對其上螺栓連接孔的位置有一定的技術(shù)要求。左右機架間采用角鐵梁進行固定，固定方式為焊接，因為此軸流式脫粒機作業(yè)環(huán)境為山地及丘陵地區(qū)，搬運較多，所以為保證人員搬運過程中的安全，在焊接時要保證焊接技術(shù)要求，要求焊接中不能有焊渣，不得有裂縫等缺陷出現(xiàn)。機架的組裝完成后，機架外露表面須刷防銹漆。