柴油機(jī)曲柄連桿機(jī)構(gòu)的設(shè)計

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1、 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 目 錄 前 言 .................................................................................... 2 第一章 柴油機(jī)總體設(shè)計方案 ............................................... 4 §1.1 高速柴油機(jī)設(shè)計地要求 ..................................................... 4 §1.2

2、 柴油機(jī)設(shè)計地內(nèi)容 ............................................................. 4 §1.2.1 高速柴油機(jī)用途地確定 .......................................... 4 §1.2.2 柴油機(jī)類型地確定 .................................................. 5 §1.2.3 柴油機(jī)主要設(shè)計參數(shù)地確定.................................. 6 第二章 主要零

3、部件設(shè)計及計算......................................... 10 §2.1 連桿組地設(shè)計 ................................................................... 10 §2.1.1 連桿地工作情況 ..................................................... 10 §2.1.2 在設(shè)計中應(yīng)注意地地方 .......................................... 10

4、 §2.1.3 連桿地材料 ............................................................. 10 §2.1.4 連桿長度地確定 ..................................................... 11 §2.1.5 連桿小頭地設(shè)計 ..................................................... 11 §2.1.6 連桿桿身地設(shè)計 .................................

5、.................... 12 §2.1.7 連桿大頭地設(shè)計 ..................................................... 13 §2.2 活塞組地設(shè)計 ................................................................... 15 §2.2.1 活塞 ......................................................................... 15 §2.2.2

6、 活塞環(huán) ..................................................................... 21 §2.2.3 活塞銷 ..................................................................... 22 第三章 連桿強(qiáng)度校核 ...................................................... 23 § 3.1 連桿小頭計算 .....................................

7、............................ 23 §3.2 連桿桿身地強(qiáng)度計算 ..................................................... 24 §3.3 連桿大頭蓋地計算 ......................................................... 25 第四章 結(jié) 論 ...................................................................... 26 參考文獻(xiàn) .................

8、............................................................. 27 致 謝 .................................................................................... 28 1 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 前 言 375 柴油機(jī)是我國三缸柴油機(jī)系列中地主要產(chǎn)品 ,是我國經(jīng)濟(jì)體制改革不 斷深入 ,農(nóng)村生產(chǎn)飛速發(fā)展地產(chǎn)物 .傳統(tǒng)地 375 柴油機(jī)母型是六十年代后

9、期開 發(fā)地產(chǎn)品 ,笨重而且燃油高、經(jīng)濟(jì)動力性能差 ,為此作者在國內(nèi)地現(xiàn)有生產(chǎn)條 件下 ,借鑒國內(nèi)外先進(jìn)設(shè)計理念與生產(chǎn)技術(shù) ,在原有機(jī)型地基礎(chǔ)設(shè)計 375 柴油 機(jī) ,該 375 柴油機(jī)是三缸 , 自然吸氣 ,直列四沖程 ,水冷直噴 ,高速柴油機(jī) ,在提高 發(fā)動機(jī)地經(jīng)濟(jì)、動力性能地同時降低有害物地排放 ,同時仍然保持原機(jī)可靠 性、耐久性、經(jīng)濟(jì)實(shí)用、使用維修方便地優(yōu)點(diǎn) ,廣泛應(yīng)用于農(nóng)用運(yùn)輸機(jī)、拖拉 機(jī)、小型機(jī)械 ,這些優(yōu)點(diǎn)使其更好地融入農(nóng)村生產(chǎn) ,備受購買力相對較弱地農(nóng) 民群體地歡迎 ,因此該產(chǎn)品地開發(fā)擁有很廣闊地市場. 國家地排放法規(guī)日益嚴(yán)

10、格 ,國家對柴油機(jī)地微粒排放地關(guān)注度也日益提 高 ,原來 375 柴油機(jī)存在地微粒和煙度地排放較高 ,針對這方面地缺點(diǎn)開發(fā)水 冷直噴地燃燒室 , 其良好地燃油經(jīng)濟(jì)性、結(jié)構(gòu)簡單、起動容易優(yōu)點(diǎn) ,不僅能夠 有效地降低微粒和煙度地排放 ,而且能夠降低油耗 ,從而滿足現(xiàn)代地節(jié)能減排 地新觀念 ,該優(yōu)點(diǎn)亦符合農(nóng)村購買標(biāo)準(zhǔn)之一. 375 柴油機(jī)一般用于農(nóng)用運(yùn)輸和動力 ,國內(nèi)農(nóng)用機(jī)械配套動力要求動力充 足可靠性高、經(jīng)濟(jì)性好 ,柴油機(jī)以其低速扭矩大、經(jīng)濟(jì)性好、可靠性高等優(yōu)點(diǎn) 占據(jù)主流 ,在農(nóng)業(yè)機(jī)械化地大背景下 ,原來柴油機(jī)笨重 ,油耗高 ,功率低等已不 能夠

11、滿足新時代地要求 ,為了適應(yīng)國內(nèi)農(nóng)用機(jī)械功率增長地需要 , 在原來地基 礎(chǔ)上開發(fā)出來地 375 柴油機(jī) ,該發(fā)動機(jī)在排量、功率、動力性能等都有一定地 增加 , 并且節(jié)省材料 . 該柴油機(jī)可以配套拖拉機(jī)、農(nóng)用運(yùn)輸機(jī)、排灌機(jī)械、收 割機(jī)等農(nóng)用機(jī)械 ,也可以和空壓機(jī)、礦石機(jī)械翻斗機(jī)、小型發(fā)電機(jī)組等 . 475 柴油機(jī)是四缸機(jī) ,活塞行程為 90mm, 標(biāo)定功率為 24KW ；某些企業(yè)地 渦流 475 柴油機(jī)普遍存在油耗高、 排氣溫度高等問題 ,若能把 475 型柴油機(jī)地 渦流燃燒系統(tǒng)造成直噴式燃燒系統(tǒng) ,能夠使油耗大幅度降低、煙度排放少 ,特 別嚴(yán)

12、格地排放法規(guī)地實(shí)施 ,迫使人們在保持原有研究成果地同時 , 換一個角度 去探索各種燃燒室及其供油系統(tǒng)、進(jìn)氣系統(tǒng)匹配地問題 ,475 柴油機(jī)采用螺旋 進(jìn)氣道地設(shè)計 ,促進(jìn)空氣和燃油地混合；采用啞鈴型地燃燒室 ,增大轉(zhuǎn)動慣量 提高渦流強(qiáng)度 ,形成很好地進(jìn)氣渦流改善煙度排放 ,大幅度降低低速時地?zé)煻? 2 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 排放；供油提前角地范圍廣 ,并且最佳供油提前角減少 ,因而降低噪音、振動 和良好地低速轉(zhuǎn)矩特性； 為了適應(yīng) 475 型柴油機(jī)直噴化地需要 ,選用 BQ 泵 .475 柴油機(jī)以其結(jié)構(gòu)簡單緊

13、湊、重量輕、使用維修方便、可靠性能強(qiáng) , 經(jīng)濟(jì)實(shí)用 , 廣泛地應(yīng)用于農(nóng)用運(yùn)輸機(jī)、輕卡、拖拉機(jī)小型工程機(jī)械、發(fā)電機(jī)組等作為動 力 . 柴油機(jī)作為各種機(jī)械地動力裝置 ,活塞是其主要地配件之一 , 由于它在氣 缸內(nèi)以高速作勻速往復(fù)運(yùn)動 ,且在高溫、高壓和液體潤滑困難等條件下工作 , 所以是一種容易磨損地配件 .發(fā)動機(jī)性能地優(yōu)劣很大程度決定于生產(chǎn)工藝和 加工水平 ,工藝設(shè)計水平越高 ,機(jī)械加工能力越強(qiáng) ,發(fā)動機(jī)性能越好 .所以活塞 地工藝設(shè)計對發(fā)動機(jī)性能有至關(guān)重要地影響 .目前 ,在中小型柴油機(jī)方面開展 地研究工作大都放在減少廢氣排放 ,因此出

14、現(xiàn)深盆頂活塞地應(yīng)用 , 這是專為改 善燃燒狀況減少碳?xì)浠衔锒O(shè)計地 .近十年來 ,開發(fā)能滿足 Pz 高達(dá) 25Mpa 地 活塞地要求越來越迫切 .與球鐵相比 ,鍛鋼具有更高地機(jī)械強(qiáng)度和延伸率 ,只有 選材和工藝處理適當(dāng) ,即能保證活塞工作安全可靠 ,由此產(chǎn)生了可以承受更高 Pz 地鍛鋼整體活塞和鋼頂鋼裙組合活塞 ,整體鍛鋼活塞適用于較小缸徑柴油 機(jī) . 連桿是發(fā)動機(jī)中傳動力地重要零件 ,它把活塞上地往復(fù)慣性力傳遞給曲 軸以輸出功率 ,連桿在工作過程中主要承受裝配載荷和交變載荷地作用 ,工作 較苛刻 .環(huán)保節(jié)能是現(xiàn)代汽車地發(fā)展方向 ,因

15、此對發(fā)動機(jī)連桿地要求是 :不僅要 有足夠地強(qiáng)度和剛度 ,而且要尺寸小、重量輕 ,為實(shí)現(xiàn)這一要求 ,現(xiàn)代汽車發(fā)動 機(jī)零部件設(shè)計開發(fā)必須采用現(xiàn)代設(shè)計方法及技術(shù) . 針對柴油機(jī)連桿小頭斷裂 地問題 ,在進(jìn)行連桿設(shè)計中通過對不同地連桿小頭壁厚和連桿小頭地過渡圓 角進(jìn)行有限元分析 ,選擇合適地過渡圓角和小頭壁厚以達(dá)到設(shè)計要求 ,而連桿 大頭采用“工”字形結(jié)構(gòu)時 ,其安全系數(shù)比連桿大頭采用圓形結(jié)構(gòu)提高 40%以 上 ,其重量也比圓形結(jié)構(gòu)輕 . “工”字形結(jié)構(gòu)還能很好地控制大頭孔地變形 ,而 連桿大頭與支撐面采用半圓弧地安全系數(shù)有很大地提高 .

16、 3 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 第一章 柴油機(jī)總體設(shè)計方案 § 1.1 高速柴油機(jī)設(shè)計地要求 高速柴油機(jī)設(shè)計應(yīng)滿足下列基本要求： 1、最佳地使用性能 包括最佳地動力性能、最小地外形尺寸、最輕地總 質(zhì)量 ,能滿足各種特定用途對發(fā)動機(jī)性能地要求 . 2、最佳地經(jīng)濟(jì)性能 主要可以概括為下列三方面： （ 1）最佳地使用經(jīng)濟(jì)性包括完善地工作過程 ,特別是組織良好地燃燒過 程 ,以降低燃油消耗；精心設(shè)

17、計潤滑系統(tǒng) ,在保證發(fā)動機(jī)獲得良好潤滑地前提下降低潤滑油消耗量； 具有良好地裝拆工藝性 ,易于裝拆、維修 ,減少維修費(fèi)用地支出 . （ 2）最佳地制造經(jīng)濟(jì)性包括優(yōu)化設(shè)計 ,使整機(jī)及零部件具有良好地加工工藝性；選用價廉適用地制造材料；選用優(yōu)質(zhì)、價廉地零配件；降 低不必要地加工精度 . （ 3）最好地可靠性和最長地使用壽命 這是發(fā)動機(jī)成功地重要標(biāo)志 .首先 在結(jié)構(gòu)上要保證發(fā)動機(jī)具有良好地剛度 ,在各種工況下工作時 ,各零 部件不允許發(fā)生不正常地變形和振動 .發(fā)動機(jī)地各易磨損件要有必 要地壽命 ,所有摩擦副在設(shè)計時應(yīng)考慮減摩措施和材料地配對等 . 3、最佳地

18、環(huán)保性能 目地在于減少有害物質(zhì)地排放 .日益嚴(yán)格地環(huán)保法規(guī) 對柴油機(jī)地廢氣排放提出了更高地要求 .因此在設(shè)計階段 ,在燃燒過 程地組織、排放后處理等方面 , 應(yīng)考慮采取相應(yīng)地措施 [1] . § 1.2 柴油機(jī)設(shè)計地內(nèi)容 § 高速柴油機(jī)用途地確定 發(fā)動機(jī)地具體用途是設(shè)計地重要依據(jù) , 不針對具體用途無法設(shè)計一臺優(yōu) 秀地發(fā)動機(jī) . 對高速柴油機(jī)而言 ,產(chǎn)量最大地配套是各種車輛 ,其它依次為拖拉 機(jī)和各種農(nóng)業(yè)機(jī)械、工程機(jī)械等 .各種用途對發(fā)動機(jī)地要求不同 . 若要設(shè)計成 4 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)

19、設(shè)計說明書 功一臺理想 地發(fā)動 機(jī) , 針對其具體用 途進(jìn) 行設(shè)計是至 關(guān)重要 地 .本 次設(shè)計 地 375 柴油機(jī)是針對拖拉機(jī)和農(nóng)用汽車進(jìn)行配套設(shè)計地 ,同時它也可以用于其它 領(lǐng)域 [1] . §柴油機(jī)類型地確定 1、四沖程及兩沖程 目前我國使用地機(jī)型均為四沖程 ,國外絕大部分機(jī) 型也是四沖程 .四沖程柴油機(jī)四個行程完成一個工作循環(huán) ,在相同地 活塞排量和轉(zhuǎn)速下 ,非增壓時功率比二沖程柴油機(jī)低 ,但易于組織增 壓 ,增壓比比較高 .在轉(zhuǎn)速不變地情況下通過增壓可較大幅度地提高 發(fā)動機(jī)地功率 .活塞組熱負(fù)荷低 , 工作過程易于

20、組織 , 動力性和燃油經(jīng)濟(jì)性好 , 燃油消耗率低 ,機(jī)油消耗率低 ,且低速性能好 ,可以有較大地扭 矩儲備 ,可以在較寬廣地轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)獲得良好經(jīng)濟(jì)性能 . 燃油噴射系 統(tǒng)轉(zhuǎn)速較低 ,便于設(shè)計制造 , 且壽命較長 ,可靠性好 .因此 ,我們選擇地機(jī) 型為四沖程柴油機(jī) . 2、冷卻方式 目前世界各國生產(chǎn)地機(jī)型仍以水冷為主 .中、小型有風(fēng)冷 品種 ,但品種不多 . 簽于風(fēng)冷機(jī)型在制造上要求較高、 難度較大 ,大批量 生產(chǎn)和銷售均有難度 , 此次設(shè)計為水冷方式 .水冷冷卻較均勻 ,熱負(fù)荷 低 ,充氣效率、平均有效壓力及升功率高

21、 ,氣缸冷卻效率高 ,且較均勻 , 活塞與缸套間隙較小 ,這些都有利于柴油機(jī)地進(jìn)一步強(qiáng)化和降低廢氣 排放 . 3、氣缸布置 氣缸布置形式有直列立式 ,臥式；斜置； V 型 .其所以有各 種氣缸布置形式 ,是基于配套機(jī)型總體布置地要求 ,或有利于平衡、散 熱等 .V 型布置則主要為了縮短 6 缸以上多缸機(jī)地長度 ,以利于發(fā)動機(jī) 與各種機(jī)型更完善地匹配 .此次設(shè)計為三缸 ,小缸徑柴油機(jī) ,故采用直 列立式氣缸布置 . 4、進(jìn)氣系統(tǒng)是否增壓 采用增壓可改善排放 ,增大功率 , 降低燃油消耗等 ,

22、 特別在改善排放方面 ,增壓及增壓中冷具有決定性地作用 .但由于技術(shù)和成本地原因 ,此次設(shè)計暫且不用增壓系統(tǒng) . 5、氣門數(shù) 常規(guī)高速柴油機(jī)多為二氣門 ,而實(shí)踐證明 ,多氣門對高速柴油 機(jī)工作過程 ,特別是進(jìn)氣和燃燒地改善有很好地作用 ,但其鑄造要求高 , 成本高 ,在目前排放指標(biāo)不是很高地情況下我們?nèi)圆捎枚忾T . 5 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 6、燃燒室類型 燃燒室類型對于高速柴油機(jī)地燃燒過程和性能地影響很 大 ,直接體現(xiàn)在燃油消耗率上 .由于直噴式燃燒系統(tǒng)動力性好 ,燃油、機(jī) 油消耗率低、 啟動性能

23、好 ,以及壽命長等特點(diǎn) ,它比分開式燃燒室燃油消 耗率低 5%— 10% 左右 .在節(jié)約能源上有巨大優(yōu)勢 ,所以此次設(shè)計采用直 噴式 ,燃燒室形狀為 ω 型 . 7、凸輪軸側(cè)置與頂置 側(cè)置凸輪軸是現(xiàn)代高速柴油機(jī)傳統(tǒng)設(shè)計地標(biāo)準(zhǔn)模 式 ,被廣泛采用 .此次設(shè)計為側(cè)置式 ,用齒輪傳動 [1] . § 柴油機(jī)主要設(shè)計參數(shù)地確定 高速柴油機(jī)地主要設(shè)計參數(shù)有如下眾所周知地關(guān)系 PmeniV s （ 1-1） Pe 30000 式中 ,Pe 為有效功率（ kw ）；Pme 為平均有效壓力 （ kpa）；n 為轉(zhuǎn)速（

24、 r/min ）； i 為氣缸數(shù)； Vs 為每缸活塞排量（ l ）； τ 為沖程數(shù) [2] . 對上述參數(shù)地正確選擇是設(shè)計一臺優(yōu)秀發(fā)動機(jī)地前提 . 1、有效功率地確定 在確定高速柴油機(jī)有效功率 （ kw ）時 ,必須考慮另一與功率有密切聯(lián)系地 扭矩值（ N· m）及其儲備 ,功率與扭矩均隨發(fā)動機(jī)地用途而異. 對于車用高速柴油機(jī)而言 ,其功率視車輛地用途、車輛地總質(zhì)量而定. 我國載貨車與功率地匹配 ,一般遵循下列關(guān)系： 輕型載貨車為 12～ 15kw/t ； 中型載貨車為 10～ 12kw/t ；

25、 重型載貨車為 6～ 10kw/t ； 載貨車地扭矩儲備要求略低 ,但亦應(yīng)達(dá)到 10% 以上 . 拖拉機(jī)用發(fā)動機(jī)地功率由牽引力而定 ,一般每噸地牽引力配用 18～ 20kw, 扭矩儲備率要求高于汽車 ,一般在 15% 及以上 .工程機(jī)械地配套動力亦隨其工 作能力地大小而定 ,如叉車 ,3 噸配備功率 30～ 35kw ； 5 噸則為 40～ 45kw 扭矩儲備要求很高 ,一般為 20%～ 30% 以上 ,有些機(jī)型要求高達(dá) 40% ～ 50%[1] . 2、轉(zhuǎn)速地選定 發(fā)動機(jī)地轉(zhuǎn)速隨其配套對象而異.目前我國輕型車用柴油機(jī)地轉(zhuǎn)速為 3200r

26、/min 左 右 , 少 數(shù) 機(jī) 型 達(dá) 3600r/min ； 中 型 車 用 柴 油 機(jī) 約 為 2500 ～ 6 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2800r/min ；低速農(nóng)用車柴油機(jī)約為 2400 ～ 2800r/min ；重型車用柴油機(jī)約為 2000 ～ 2300r/min [1] . 375 柴油機(jī)設(shè)計目標(biāo)為低速農(nóng)用車柴油機(jī) ,所以轉(zhuǎn)速取 3400r/min. 3、氣缸數(shù)地確定 氣缸數(shù)是柴油機(jī)地重要參數(shù)之一 ,按給定功率和轉(zhuǎn)速來選擇氣缸數(shù)時 ,考 慮以下因素： （ 1）選用合適地氣缸數(shù)目可獲

27、得較小地單缸功率 ,使柴油機(jī)輸出地扭矩 均勻 ,平衡性和啟動性能較好 . （ 2）選用合適地氣缸數(shù)目 ,其氣缸直徑和行程均較小 , 柴油機(jī)體積可以縮小 ,重量可減輕 . （ 3）選用較多地氣缸數(shù)后 ,零件數(shù)量和制造工時增加 ,成本增高 . （ 4）選擇氣缸數(shù)目 ,還需考慮柴油機(jī)配套所提出地外形尺寸和重量要求 , 以及系列柴油機(jī)地功率范圍等因素 . 考慮以上綜合因素 ,我們選取氣缸數(shù)為： 3. 4、活塞平均速度地確定 活塞平均速度是表征柴油機(jī)高速性和強(qiáng)化程度地一項(xiàng)主要指標(biāo) ,對柴油 機(jī)總體設(shè)計和主要零件結(jié)構(gòu)型式影響甚大 . 活

28、塞地平均速度計算公式： Cm=Sn/30 （1-2 ） 其中 ,S 為活塞行程； n 為發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速 [2] . 在功率給定以后 ,可以算出平均有效壓力 .活塞行程和缸數(shù)維持不變 ,提高 活塞平均速度可使氣缸直徑減小 .柴油機(jī)體積小、重量輕 .但提高活塞平均速度受到下列因素限制： （ 1）提高活塞平均速度后 ,使運(yùn)動件地慣性力增大 ,柴油機(jī)地機(jī)械負(fù)荷增 大 . （ 2）提高活塞平均速度使柴油機(jī)零件地磨損加快 ,縮短了柴油機(jī)大修期 . （ 3）活塞平均速度地提高 ,使摩擦功率損失迅速增加 ,機(jī)械效率降低 ,燃油消耗率升高 . （ 4）進(jìn)、排氣

29、阻力隨活塞平均速度地提高而增加 , 使充氣效率降低 . （ 5）隨著活塞平均速度地提高,柴油機(jī)地平衡 .震動和噪聲等問題突出出 來 , 一般柴油機(jī)地噪聲強(qiáng)度與轉(zhuǎn)速地三次方成正比. 7 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 因此 ,選擇活塞平均速度應(yīng)綜合各方面地因素 ,不能一味地提高 .一般活塞 平均速度為： 6.5 ～ 12m/s. 本機(jī)地活塞平均速度為： 8.49m/s. 5、平均有效壓力地確定 平均有效壓力是表征柴油機(jī)強(qiáng)度地重要指標(biāo)之一,可由下式求得： Pe 225 Ne / inVh (1-3)

30、 Pe Pi Pt 1 Pt / Pi Pi Pi m (1-4) 提高沖氣系數(shù) ,改善工作過程 ,減少機(jī)械損失和熱損失 ,是提高非增壓柴油 機(jī) Pe 值地主要措施 , 但非增壓柴油機(jī)地 Pe 值地提高是有限地 .促使 Pe 值增長 地原因 ,一方面是提高單機(jī)功率地迫切需要 , 另一方面是因?yàn)? Pe 值地增加 ,對 柴油機(jī)噪聲和壽命地影響比提高活塞平均速度地影響要小地多 . 提高 Pe 值可使功率增加 ,比重量下降 .然而機(jī)械效率和熱負(fù)荷也隨之提高, 影響柴油機(jī)地可靠性和壽命 .同時 ,對排氣地有害成分、噪聲、振動等都有不

31、利影響 .車用柴油機(jī)地一般范圍為 6.5 ～ 10.5Mpa 本機(jī)平均有效壓力為 7.16 . 較大幅度地提高平均有效壓力后 , 要注意零件地?zé)釕?yīng)力和機(jī)械應(yīng)力過高 地問題 ,一般措施是：采用強(qiáng)制冷卻活塞、組合式活塞來加強(qiáng)氣缸蓋和氣缸套 地冷卻 ,降低壓縮比以及增強(qiáng)零件地剛度和強(qiáng)度等 [3] . 6、氣缸直徑地確定 柴油機(jī)功率與氣缸直徑地平方成正比 . 選用較大地缸徑是提高功率地一 個措施 .但缸徑增大后柴油機(jī)外形尺寸與比重量相應(yīng)增大 .而氣缸直徑與缸數(shù) 和轉(zhuǎn)速有著密切地關(guān)系 .同樣地功率下 ,缸數(shù)越多 ,缸徑可縮小 ,轉(zhuǎn)速可提高 [1] .

32、 考慮到此發(fā)動機(jī)為農(nóng)用運(yùn)輸車 ,缸徑為 80 ～ 100, 我們所選擇地缸徑為 75. 7、行程及其與缸徑地比值 S/D 自然吸氣柴油機(jī)地升功率： Nel 8.33nPe 10 3 kw/ L (1-5) 它正比與 Pe 和 n,由于提高活塞地平均速度需要較短地行程和較小地 S/D. 使用較小地活塞行程 ,有可能得到緊湊地外形和采用較短尺寸 ,獲得較大地體 積功率地較好地比重量 .自然吸氣條件下 Pe 地提高有限 ,升功率很難輕易突破 , 因此提高柴油機(jī)轉(zhuǎn)速成為提高升功率地主要途徑 .采用不大地 S/D, 可以獲得 較大地進(jìn)排氣門面積與氣缸

33、容積之比 ,使進(jìn)排氣流速 , 既氣門口馬赫數(shù)處于較 低水平 ,以改善充氣效率 .同時有利于增加曲柄銷與主軸頸地重疊度 ,改善曲軸 強(qiáng)度或縮小軸頸直徑 .因此 S/D 地選擇應(yīng)根據(jù)發(fā)動機(jī)地具體要求 [3] .375 柴油機(jī) 8 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 選擇 S/D 為 :1.07, 將有利于降低柴油機(jī)地振動和噪聲 . 8、氣缸中心距 氣缸中心距是柴油機(jī)設(shè)計中對整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、緊湊性、重量和配套適應(yīng) 性最具影響地幾何尺寸 . 決定氣缸中心距合理性主要是下列三大因素 , 并在此基礎(chǔ)上可能共同達(dá) 到地最小值 .

34、 （ 1）足以保證燃?xì)饪煽棵芊獾貧飧咨w總截面積和分布均勻性 . （ 2）足夠地曲軸疲勞強(qiáng)度地軸承承載能力. （ 3）有必要地水流空間 ,使缸套上部、缸蓋底部和排氣道獲得充分地冷卻 . 此外還應(yīng)注意機(jī)體地氣缸體部分有必要地空間容納足夠截面積地壁和筋 , 以保證氣缸套支承面擠壓應(yīng)力處于可靠限度內(nèi) . 所以氣缸中心距是決定結(jié)構(gòu)強(qiáng)度地整機(jī)緊湊性地綜合因素 , 而兩者又是 矛盾地 .只要將所有各項(xiàng)尺寸參數(shù)與氣缸中心距建立一系列經(jīng)驗(yàn)公式 ,從中便 可以獲得合理地中心距尺寸和其它相關(guān)尺寸 . 用氣缸中心距來表征能實(shí)現(xiàn)地單缸功率 ,實(shí)質(zhì)上是該氣缸中心距在保證

35、 充分地結(jié)構(gòu)強(qiáng)度可靠性地前提下所能包容地氣缸直徑 . nPVeh 7.854 10 4 PCe mD 2 7.854 10 4 PCem L2 （ 1-6） Ne cy Rs 2 30 其中： Pe 為平均有效壓力（ kPa） ,Cm 為活塞平均速度（ m/s ）,D 為缸徑 （ mm） ,τ 為沖程數(shù) ,Rs = L/D,L 為氣缸中心距（ mm） . 對非增壓柴油機(jī)： C=(10.3 ～ 11.0) × 10-4 （ 1-7） 可以由以上式子估算氣缸中心距 ,如果設(shè)計得當(dāng) ,能夠在結(jié)

36、構(gòu)強(qiáng)度充分保 證地前提下 ,形成所需地氣缸排量和獲得所算得地功率水平 [2,3] . 此次設(shè)計氣缸中心距為： L=100mm. 9 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 第二章 主要零部件設(shè)計及計算 § 2.1 連桿組地設(shè)計 § 連桿地工作情況 連桿組地功用是將作用在活塞上地氣體壓力傳給曲軸 , 并將活塞地往復(fù) 運(yùn)動變成曲軸地旋轉(zhuǎn)運(yùn)動 ,與連桿大頭一起作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動 ,連桿桿身作復(fù)雜地平 面運(yùn)動

37、 . 連桿主要承受以下載荷： 1、由連桿力 Pcr 引起地拉壓疲勞載荷 . pcr pg pj （2-1 ） cos 式中 Pg——?dú)怏w作用力； Pj ——活塞連桿組地往復(fù)慣性力； β ——連桿擺角 . 2、在連桿擺動平面內(nèi) ,由連桿力矩引起地橫向彎曲載荷 . 3、由于壓入連桿襯套 ,擰緊連桿螺栓 ,壓緊軸瓦等產(chǎn)生地裝配靜載荷 . 此外 ,連桿還可能承受由于加工不準(zhǔn)確 ,承壓面對連桿軸線不對稱等引 起地附加彎曲載荷 . §在設(shè)計中應(yīng)注意地地方 根據(jù)以上分

38、析可知 ,連桿主要承受氣體壓力和往復(fù)慣性力所產(chǎn)生地交變 載荷 .因此 , 在設(shè)計時應(yīng)首先保證連桿具有足夠地疲勞強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)剛度 .如果強(qiáng) 度不足 ,就會發(fā)生連桿螺栓、大頭蓋和桿身地斷裂 ,造成嚴(yán)重事故 . § 連桿地材料 375 地連桿材料為 40Cr 中碳鋼 .在機(jī)械加工前經(jīng)調(diào)質(zhì)處理 ,可以得到較好 地機(jī)械性能 . 碳鋼地優(yōu)點(diǎn)是成本低 ,對應(yīng)力集中不敏感 , 所以模鍛后配合表面就 不需再經(jīng)過加工 . 但鍛造毛刺要磨光 ,磨削方向應(yīng)沿連桿桿身地縱向 ,因?yàn)闄M向 磨痕可能引起連桿桿身斷裂地危險 ,一般采用噴丸處理來消除連桿內(nèi)部地內(nèi) 應(yīng)力和提高

39、連桿強(qiáng)度 [4,8,9] . 10 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 §連桿長度地確定 連桿長度是設(shè)計時應(yīng)慎重選擇 地一個結(jié)構(gòu)參數(shù) , 它一般用連桿比來表示 , 即R / l . 連桿長度越短 , 即 越大 , 可降低發(fā)動機(jī)地高度 ,減輕活塞件重量和 整機(jī)重量 ,能很好地適應(yīng)發(fā)動機(jī)地高轉(zhuǎn)速.但 地增大使二級往復(fù)慣性力及氣 缸側(cè)壓力增大 ,并增加曲軸平衡塊與活塞、氣缸套相碰地可能性 . 所以為使發(fā)動機(jī)地結(jié)構(gòu)緊湊 , 最合適地連桿長度應(yīng)該是 ,在保證連桿及相 關(guān)機(jī)件在運(yùn)動時不與其他機(jī)件相碰地情況下 ,選取

40、最小地連桿長度 . 對于缸徑 S≤ 120mm 地高速柴油機(jī)來說 , 值一般在 0.25 ～ 0.30 之間 ,又 考慮到柴油機(jī)其他零件地設(shè)計 ,所以取連桿長度為 156mm, 即 值為 0.256, 在 此范圍內(nèi) ,是可取地 . 圖 2 — 1 連桿小頭地尺寸 §連桿小頭地設(shè)計 一、小頭結(jié)構(gòu)形式 小頭采用薄壁圓環(huán)型結(jié)構(gòu) ,它地形狀簡單 , 制造方便 , 材料能充分利用 ,受 力時應(yīng)力分布較均勻 .小頭到桿身地過渡采用單圓弧過渡 .其結(jié)

41、構(gòu)如圖 2-1 所 示 . 二、小頭尺寸 小頭地主要尺寸為小頭內(nèi)徑 d1 ,小頭外徑 d2 ,小頭寬度 b1 ,襯套內(nèi)徑地 d. 由于襯套內(nèi)徑 d 要和活塞銷相配合 ,所以其公稱直徑是 27mm. 襯套地厚度 一般是 =（ 0.04 ～ 0.08 ） d.選 =0.09d=2.5, 即為 2.5mm, 所 以小頭地內(nèi)徑 d1 為 32mm. 小頭外徑 d 2 地選取范圍一般是 d2 = （ ～ ） 1 , 取 2 1 =42mm.

42、 1.2 1.4 d d =1.31d 小頭寬度 b1 取決于活塞銷間隔 B 和銷座與連桿小頭地端面間隙 .在確定 11 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 小頭地寬度時候 ,應(yīng)使小頭與活塞銷座之間每側(cè)都留約 1～ 2mm 地間隙 ,用來 彌補(bǔ)機(jī)體、曲軸、活塞和連桿等零件在軸向尺寸上可能出現(xiàn)地制造誤差和由 于熱膨脹所引起地軸向相對位置地變化 .應(yīng)該盡量使小頭具有足夠地承壓面 積 ,以便使小頭孔與活塞銷之間相互壓緊地單位面積壓力不超過許用值 .一般 小頭寬度 b1 地范圍是

43、 b1 =（ 0.9 ～ 1.2） d, 取 b1=1.11d=30mm, 這樣小頭寬度和 銷座之間每側(cè)地間隙為 2mm. 三、連桿襯套 為了減小活塞銷對連桿小頭地磨損 ,應(yīng)在小頭內(nèi)裝入襯套 . 1、襯套地材料 襯套大多用耐磨錫青銅鑄造 ,本設(shè)計采用鉛青銅 ,其優(yōu)點(diǎn)是強(qiáng)度較高 , 耐磨 性好 ,使用于熱負(fù)荷比較大地柴油機(jī). 2、襯套與小頭孔地配合 襯套與連桿小頭孔為過盈配合 ,常用地配合為 jd 、je、 jb 3、 jc 3 等 .過盈太大 會使材料屈服而松動 ,太小會造成

44、壓配松動 , 使襯套與小頭孔可能會相對轉(zhuǎn)動. 小頭孔地直徑設(shè)計為 320 0.016 mm, 確 定襯 套 與小 頭孔 地過 盈 量為 0.033 ～ 0.06mm, 則襯套外徑尺寸為 32 00 .. 04906 mm. 襯套與活塞銷地配合間隙應(yīng)盡量小 ,以不發(fā)生咬合為原則 .青銅襯套與活 塞銷地配合間隙△大致在（ 0.0004 ～ 0.0015 ） d 地范圍內(nèi) ,即 0.014 ～ 0.053mm, 由于此設(shè)計選用全浮式活塞銷,故可使銷和襯套地間隙梢大,選用 0.030 ～ 0.060mm, 即襯套地內(nèi)徑為 27 00 ..

45、 03055 mm. 3、襯套地潤滑 在小頭上方開機(jī)油孔 ,靠機(jī)體上地噴油嘴噴出地油冷卻活塞地同時 , 一部 分油通過孔流入襯套 ,達(dá)到冷卻地效果 . 在小頭和襯套上都開有集油孔和集油槽 ,用來收集和積存飛濺地潤滑油 [12] §連桿桿身地設(shè)計 連桿桿身在膨脹行程中承受作用在活塞上地氣體壓力地壓縮作用 ,在吸 氣行程中承受往復(fù)慣性力地拉伸作用 ,當(dāng)連桿受壓時 ,有可能發(fā)生不穩(wěn)定彎曲 , 此外當(dāng)連桿作高速擺動運(yùn)動時還要承受本身 地橫向慣性力地彎曲作用 . 實(shí)驗(yàn) 證明 ,彎曲應(yīng)力實(shí)際上不大 .可忽

46、略 . 連桿桿身采用工字型截面 ,工字型截面地長軸位于連桿地擺動平面內(nèi) .因 12 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 為工字型截面對材料利用地最為合理 ,所以應(yīng)用地也很廣 . 從鍛造工藝方面看 ,工字型截面兩臂過薄和圓角半徑過小都是不利地 .因 為這種連桿鍛造時變形比較大 ,就有可能產(chǎn)生鍛造裂紋地危險 ,特別時在工字 型截面兩臂邊緣上更易出現(xiàn)裂紋 . 此外 ,鍛造這種連桿時模具磨損也較大 .具有 邊緣厚并倒圓地工字型截面是比較有利地 . 工字型截面地長軸 y-y 處于連桿地擺動平面內(nèi) ,使桿身截面對垂直與連桿

47、 擺動平面地 x 軸地慣性矩 Jx 大與對位于擺動平面地 y 軸地慣性矩 Jy,一般 Jx=(2 ～ 3)Jy, 這樣符合桿身實(shí)際受力情況 ,并有利于桿身向大、小頭過渡 . 連桿桿身地最大應(yīng)力一般發(fā)生在桿身與大、 小頭圓角過渡處 , 最大壓應(yīng)力 發(fā)生在桿身中部 . 考慮上面所述 ,綜合考慮 ,確定出下列尺寸： 連桿桿身橫截面地形狀如圖 2-2 所示 . 其中截面寬 B=20mm t=5mm 截面地高 H= （ 1.5 ～ 1.8） B , 取 H=1.4B=28mm H h B t

48、 圖 2— 2 連桿桿身橫截面形狀 §連桿大頭地設(shè)計 連桿大頭聯(lián)結(jié)連桿和曲軸 ,要求有足夠地強(qiáng)度和剛度 ,否則將影響薄壁軸 瓦和連桿螺栓 ,甚至整機(jī)工作可靠性 .為了便于維修 ,對于像本設(shè)計地高速柴油 機(jī) ,連桿必須能從氣缸中取出 ,故要求大頭在擺動平面內(nèi)地總寬必須小于氣缸 直徑 , 大頭地外型尺寸又決定了凸輪軸位置和曲軸箱形狀 ,大頭地重量產(chǎn)生地 離心力會使連桿軸徑、主軸承負(fù)荷增大 ,摩擦加劇 ,有時還為此還不得不增大 平衡重 ,給曲軸設(shè)計帶來困難 ,因此在設(shè)計連桿大頭時 , 應(yīng)在保證強(qiáng)度、剛度地

49、 13 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 條件下 ,尺寸盡量小 , 重量盡量輕 .合理確定大頭地結(jié)構(gòu)尺寸和形狀 ,就是大頭 設(shè)計地任務(wù) . 大頭地結(jié)構(gòu)與尺寸基本上決定與曲柄銷直徑、長度和連桿軸瓦厚度和連 桿螺栓直徑 . 所謂地大頭設(shè)計 ,實(shí)際上是確定連桿大頭在擺動平面內(nèi)某些主要 尺寸 ,連桿大頭地剖分形式和定位方式以及大頭蓋地結(jié)構(gòu)設(shè)計 . 在設(shè)計大頭構(gòu)形地時候針對一些薄弱環(huán)節(jié) ,應(yīng)注意以下問題： 1、連桿蓋上要設(shè)置合適地加強(qiáng)筋 , 加強(qiáng)筋到螺栓孔支承面處要圓滑過渡 . 2、螺栓頭支承面和螺母支承面要圓弧過度 ,避免加

50、工尖角 ,可采用鍛造圓 角或圓弧沉割來減少應(yīng)力集中 ,但必須盡量提高圓弧沉割處地光潔度 . 3、斜切口連桿長叉口一側(cè)變形較大 ,除了采用大圓弧過渡外 ,還可以用單筋和桿身連接 ,以提高大頭剛度 . 一、連桿大頭地剖分形式 采用斜切口地剖分方式 ,切口角為 45 度 .這樣地剖分形式地優(yōu)點(diǎn)是滿足連 桿組能從氣缸裝拆地條件下 ,可增大曲柄銷直徑 ,有利于提高曲軸地剛度和連桿軸承地工作能力 ., 也就是說它在解決曲柄銷直徑和從氣缸中抽出連桿之間地矛盾 . 二、連桿大頭地定位方式 斜切口連桿當(dāng)承受慣性力拉伸時 ,沿連桿體與連桿蓋地結(jié)合面方向作用

51、 著很大地橫向力 , 使連桿螺栓承受剪切力 .為此必須采用能承受較大剪切力地 定位方式 ,才能保證工作可靠 . 本設(shè)計采用地是舌槽定位 .連桿體和蓋上均有一舌和一槽 ,他們是有同一 把拉刀（帶一舌一槽）加工成地 ,所以體與蓋上舌槽間地距離精度較高 ,定位 可靠 ,尺寸緊湊 . 當(dāng)然它有不好地地方 ,就是其拆裝不便 , 且只有在采用拉刀加工時才能保 證較高地定位精度 ,還有舌槽要注意減少應(yīng)力集中 .這樣地定位方式常用在車 用柴油機(jī)地斜切口地連桿上 .其優(yōu)點(diǎn)是提高了結(jié)合處地剛度 ,縮小了連桿螺栓 之間地距離 ,減小了螺栓尺寸 . 三、連桿

52、大頭地主要尺寸 1、大頭孔直徑 D1 根據(jù)曲軸曲柄銷地設(shè)計尺寸為 48mm, 再考慮到軸瓦地尺寸 ,取 D 1=53mm 2、連桿螺栓孔中心線 14 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 中心線應(yīng)盡量靠近軸瓦 ,連桿螺栓孔中心距一般為 l1 =（ 1.2 ～ 1.3 ） D1 ,取 l1 =1.34 D1 ,即 l1 =71mm, 螺紋外側(cè)邊后不小于 2～ 4 mm. 圖 2-3 連桿大頭地主要尺寸 § 2.2 活塞組地設(shè)計

53、 活塞組主要用來與氣缸、氣缸蓋相配合形成一個容積變化地密閉空間 , 在這里完成內(nèi)燃機(jī)地工作過程；同時活塞組也承受燃?xì)鈮毫?,并把它傳給連 桿、曲軸 , 將活塞地往復(fù)運(yùn)動轉(zhuǎn)變?yōu)榍S地旋轉(zhuǎn)運(yùn)動 ,從而對外輸出扭矩 ,以驅(qū) 動汽車車輪轉(zhuǎn)動 .它由活塞、活塞環(huán)、活塞銷等機(jī)件組成 . § 活塞 活塞地主要作用是承受氣缸中地氣體壓力 ,并將此力通過活塞銷傳給連 桿 ,以推動曲軸旋轉(zhuǎn) .活塞頂部還有氣缸蓋、氣缸壁共同組成燃燒室 . 由于活塞頂部直接與高溫燃?xì)庵芷谛越佑| ,燃?xì)獾刈罡邷囟瓤蛇_(dá) 2500K 以上 ,因此活塞地溫度也很高 ,例如活塞頂部

54、地溫度可高達(dá) 600～ 700K [7] .高溫 一方面使活塞地機(jī)械強(qiáng)度顯著下降 ,另一方面使活塞材料地?zé)崤蛎浟吭龃?,容 易破壞活塞與其相關(guān)零件地配合 . 活塞頂部在做功行程時 , 承受著燃?xì)獾貛_擊性地高壓力 .對于汽油機(jī)活 塞 ,瞬時地壓力最大值可達(dá) 3～ 6MPa. 對于柴油機(jī)活塞 ,其最大值可達(dá) 6～ 9MPa, 采用增壓時最大值可達(dá) 13～ 15MPa. 高壓導(dǎo)致活塞地側(cè)壓力大 ,加速活塞外表 面地磨損 ,也容易引起活塞地變形 [7] . 活塞在氣缸中作變速運(yùn)動 ,其平均速度 9.07m/s. 這樣地高速可產(chǎn)生很大地 慣性力 ,它將使

55、曲柄連桿機(jī)構(gòu)地各零件和軸承承受附加地載荷 . 活塞承受地氣壓力和慣性力是周期性變化地 , 因此活塞地不同部分會受 到交變地拉伸、壓縮和彎曲載荷；并且由于活塞各部分地溫度極不均勻 ,活塞 15 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 內(nèi)部將產(chǎn)生一定地?zé)釕?yīng)力 . 從活塞地工作條件可看出 ,為保證發(fā)動機(jī)地良好運(yùn)行特性 ,對活塞合金材 料性能有如下要求：密度小、熱膨脹系數(shù)小、好地耐磨性、好地力學(xué)性能、 好地?zé)醾鲗?dǎo)性及好地加工性能 .為此 ,汽車發(fā)動機(jī)目前采用地活塞材料是鋁合 金 ,在個別汽車柴油機(jī)上地活塞采用高級鑄鐵或耐熱鋼鑄

56、造 . 根據(jù)以上要求 ,我們選擇共晶鋁硅合金 66-1 作為 375 地活塞地材料 . 它除了具有鋁合金地共同優(yōu)點(diǎn)（密度小、導(dǎo)熱性好、與鑄鐵氣缸地匹配 性好）之外 , 由于硅地存在 , 使材料地耐磨、耐蝕性 ,硬度、剛度和疲勞強(qiáng)度提 高；鑄造流動性改善 . 鋁地密度約為鑄鐵地 1/3, 這樣采用鋁作為活塞用合金地基本材料 ,在活塞 往復(fù)運(yùn)動時可使慣性力盡可能小 . 同時活塞用鋁合金地導(dǎo)熱性約為鑄鐵地 3 倍 ,這樣高地導(dǎo)熱能立刻將高熱負(fù)荷區(qū)地?zé)崃亢芸靷鹘o冷卻油及氣缸和曲柄 連桿等 ,因此使得熔點(diǎn) 600℃地鋁合金能在與峰值溫度高達(dá) 2000～ 2

57、500K 高溫 燃?xì)饨佑|地情況下仍能正常工作 .但是鋁合金在溫度升高時 ,強(qiáng)度和硬度下降 較快 . 為了克服這一缺點(diǎn) ,一般要在結(jié)構(gòu)設(shè)計、機(jī)械加工或熱處理上采用各種措施加以彌補(bǔ) [7,14] . 鋁活塞地成形方法有鍛造、鑄造和液態(tài)模鍛等幾種 .鑄造鋁活塞在高溫 時強(qiáng)度下降較小 , 制造成本低 ,但容易出現(xiàn)各種氣孔、縮松等鑄造缺陷 .鍛造鋁 活塞地強(qiáng)度比鑄造活塞高 ,導(dǎo)熱性也較好 ,適用于強(qiáng)化地發(fā)動機(jī)上 ,但制造成本 高 .液態(tài)模鍛即是將定量地液體金屬澆入金屬模具里 ,用沖頭加壓 ,使液體金屬 以比壓鑄中低得多地速度充填型腔 ,并在壓力地作用下結(jié)晶凝固

58、, 從而獲得組 織致密地?zé)o縮孔、縮松等缺陷地活塞 .這種工藝兼有鍛造和鑄造地特點(diǎn) ,能達(dá) 到少切削甚至無切削、提高金屬利用率、擴(kuò)大合金使用范圍、消除鑄造缺陷和提高毛坯質(zhì)量等目地 [7] . 活塞地基本構(gòu)造可分為頂部、頭部和裙部三部分 . 一、活塞頂部 活塞頂部地形狀主要取決于燃燒室地選擇與設(shè)計 ,而燃燒 室地選擇取決于活塞直徑、發(fā)動機(jī)地轉(zhuǎn)速、經(jīng)濟(jì)性、動力性、功率、可靠性 及排放等 .汽油機(jī)活塞頂部多采用平頂 ,其優(yōu)點(diǎn)是吸熱面積小 , 制造工藝簡單 . 有些汽油機(jī)為了改善混合氣形成和燃燒而采用凹頂活塞 ,凹坑大小可以調(diào)節(jié) 發(fā)動機(jī)地壓縮比 . 柴油機(jī)

59、地活塞常常設(shè)有各種各樣地凹坑 ,其具體形狀、位置 和大小都必須于柴油機(jī)混合氣地形成或燃燒要求相適應(yīng) . 16 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 1.本設(shè)計采用 ω 型地燃燒室 . 燃燒室地形狀和尺寸： 根據(jù) 喉口 側(cè)面 角 β , 可將 ω 型地 燃燒 室分 成開 口型 ( β >90 ° ), 直 口型 ( β =90° )及收口型 (β <90° ) 三種 ,收口型 d k 較?。ㄒ话?d k /D=0.5 ～ 0.65） 本設(shè)計采用 β =90 °地直口型 , 因?yàn)楹砜诘責(zé)嶝?fù)荷很高 , 這樣做是為了防 止喉口開裂 ,便于

60、制造 . 一般 d k /D=0.5 ～ 0.65, 取 d k /D=0.533, 即 d k =40mm 2、在 ω 型地燃燒室地底部設(shè)計一隆起地凸尖 ,這樣是為了幫助形成渦流及使 燃燒室與油束相配合 . 這里應(yīng)特別注意地是油束和燃燒室地正確配合 ,油束射程不足或過大都 會使混合不均勻 ,影響排煙極限 . 3、燃燒室、噴油器和氣缸最好是同心布置 ,但由于本次設(shè)計地特殊情況 ,將燃 燒室中心線向噴油器地一側(cè)偏離 . 一般偏移量 e / D <0.1, 即 e <10, 取 e=5mm. 燃燒室地尺寸如圖 2-4 所示 .

61、 圖 2-4 燃燒室地主要尺寸 按燃燒室深淺來分這種燃燒室為深坑形 , 它比較適用于小型高速柴油機(jī) ,因?yàn)樾⌒透咚? 柴油機(jī)轉(zhuǎn)速高 ,混合氣形成和燃燒地時間極短 , 每循環(huán)供油量又很小 ,單靠霧化混合 ,則噴孔直 徑必須做地很小 ,噴油壓力很高 ,使燃油系統(tǒng)制 造困難 .于是 ,出現(xiàn)了有渦流地深坑形燃燒室 , 即 將活塞頂上地凹坑加深 ,凹坑口徑縮小 .它能夠 在較小地過量空氣系數(shù) a 時有較好地燃

62、燒過 程 ,從而獲得較好地性能指標(biāo) .與淺盆形燃燒室 圖 2-5 活塞地結(jié)構(gòu)圖 相比 ,深坑形燃燒室對燃油系統(tǒng)要求降低 ,由于利用進(jìn)氣渦流加強(qiáng)混合氣形成, 17 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 使空氣利用率大大提高 ,一般 a =1.3 ～ 1.5, 并保持燃油消耗率低和啟動容易 地優(yōu)點(diǎn) ,所以在小型高速柴油機(jī)上獲得廣泛應(yīng)用 [3] . 四沖程柴油機(jī)地深坑形燃燒室總是布置在活塞上 , 這樣燃燒室表面不與 冷卻水直接接觸 , 可以減少散熱損失 . 對于 2 氣門發(fā)動機(jī) ,

63、由于要盡可能加大 進(jìn)、排氣門尺寸 ,不得不將燃燒室、噴油器及氣缸三者地中心線相互錯開 . 二、活塞頭部 1．活塞高度 H 1）活塞高度取決于下列因素 ; （ 1）對柴油機(jī)高度尺寸地要求（與柴油機(jī)用途有關(guān)） （ 2）轉(zhuǎn)速 n； （ 3）燃燒室形狀及尺寸； （ 4）活塞裙部承壓面積 . 應(yīng)在保證結(jié)構(gòu)布置合理和所需地承壓面積條件下 , 盡量選擇較小地活塞 高度 . 2）目前發(fā)展趨勢：不斷縮短活塞高度 ,特別是高速柴油機(jī) .近十年來 ,由于 成功地減活塞環(huán)數(shù)目 ,使活塞高度 H 縮短約 10%. 2．壓縮

64、高度 H 1 壓縮高度 H 1, 決定活塞銷地位置 .H 1 取決于第一道活塞環(huán)至頂面地距離 h、環(huán)帶高度 H 5 及上裙高度 H 4 .在保證氣環(huán)良好工作地條件下 , 宜縮短 H 1,以力求降低整機(jī)地高度尺寸 .H 1/D 3．頂岸高度 h（即第一道活塞環(huán)槽到活塞頂?shù)鼐嚯x） （ 1） h 越小第一道環(huán)本身地?zé)嶝?fù)荷也越高 .應(yīng)根據(jù)熱負(fù)荷及活塞冷卻狀況 確定 h, 使第一道活塞環(huán)約工作溫度不超過允許極限（約 180 ℃～ 2200℃） . （ 2) 在保證第一道環(huán)工作可靠地條件下 ,盡量縮小 h,以力求降低活塞高度 和重量 . （ 3)h/D 地一般范圍

65、如下： 高速槳油機(jī)鋁活塞 0.14～ 0.20 組合活塞 0 .07～ 0.20 4．活塞環(huán)地數(shù)目及排列 18 車輛與動力工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 （ 1) 活塞環(huán)數(shù)目一般為 : 高速機(jī) 氣環(huán) 2～3 道 ,油環(huán) 1～2 道 ; 中速機(jī) 氣環(huán) 3～4 道 ,油環(huán) 2 道 (少數(shù)用一道 ) （ 2) 發(fā)展趨勢：減少環(huán)數(shù) .目前中小型高速柴油機(jī)采用三環(huán)結(jié)構(gòu) (二道氣 環(huán)、一道油環(huán) ) 地日益增多 ,并已開始應(yīng)用雙環(huán)活塞 .近代中速柴油機(jī)采 用四道環(huán) .環(huán)數(shù)減少后 ,須從活塞及活塞環(huán)地結(jié)構(gòu)上采取措施

66、,以確保 良好地密封性能和防竄油性能 . （ 3) 油環(huán)布置：采用一道油環(huán)時 ,油環(huán)裝在銷孔上方 . 本次設(shè)計選用兩道氣環(huán) ,一道油環(huán) . 5．環(huán)槽尺寸 環(huán)槽地軸向高度 ( 名義尺寸 ) 等于活寒環(huán)地軸向高度 b.十 環(huán)槽底徑 D'取決于活塞環(huán)地背面間隙 ( 即活塞環(huán)內(nèi)圓面與環(huán)槽底之間地 間隙 ), 背盈大小與活塞地?zé)崤蛎浻嘘P(guān) ,并對環(huán)地背壓有一定影響 .D' 可按下式 估算 氣環(huán)槽 D' = 〔 D － (2t ﹢ KD) +0.5 〕 (mm) 油環(huán)槽 D' = 〔 D － (2t ﹢ KD) +1.5 〕 (mm) 式中 D — 活塞名義直徑； t — 活塞環(huán)地徑向厚度； K — 系數(shù) ,鋁活塞 K=0.006, 鑄鋁活塞 K=0.004. 環(huán)槽底部地過渡圓角一般為 0.2～ 0.5mm. 6．環(huán)岸高度 （ 1）第一環(huán)岸 ( 第一道氣環(huán)下面地環(huán)岸 ) 溫度較高 ,承受地氣體壓力最大 , 又容易受環(huán)地沖擊而斷裂 .所以第一環(huán)岸高度 h1 一般比其余環(huán)岸高 度要大一些 . （