行星齒輪減速器的設計【6張CAD圖紙及說明書全套】【YC系列】

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The reducer has a smaller gear ratio, and it has a compact, high transmission efficiency, small size and light weight profile, large carrying capacity, smooth movement, a strong ability to shock and vibration, low noise characteristics. Briefly introduces the background and current situation and development trend of research topics gear reducer, and then compare the various transmission structure, which determines the basic types of transmission. The main part of the paper is the main member of the transmission mechanism including a sun gear, planetary gear, the ring gear and the planet carrier is designed to calculate, by means of a given input power, the transmission ratio, the input rotation speed and the operating conditions to determine the approximate coefficients after the configuration of the gear reducer its strength check calculation carried out to calculate the overall structure and design of the major components. Finally, a summary of the entire design process, basically completed the overall structural design of the reducer. KEYWORDS：Planetary gear; transmission mechanism; Structural design; Checking calculation iv 目 錄 摘 要 i ABSTRACT ii 目 錄 iii 1 緒論 1 1.1研究背景及意義 1 1.2行星齒輪減速器研究現(xiàn)狀 1 1.3行星齒輪減速器發(fā)展趨勢 2 1.4論文的基本內容 2 2總體方案設計 3 2.1設計要求 3 2.2總體方案選擇 3 2.2.1行星機構的類型及特點 3 2.2.2確定行星齒輪傳動類型 5 3齒輪的設計計算 6 3.1配齒計算 6 3.2初步計算齒輪的主要參數(shù) 7 3.2.1計算高速級齒輪的模數(shù)m 7 3.2.2計算低速級的齒輪模數(shù)m 7 3.3嚙合參數(shù)計算 8 3.3.1高速級 8 3.3.2低速級 8 3.3.3高速級變位系數(shù) 9 3.3.4低速級變位系數(shù) 9 3.4幾何尺寸的計算 9 3.4.1 高速級 9 3.4.2 低速級： 10 3.4.3插齒刀齒根圓直徑的計算 10 3.5裝配條件的驗算 11 3.5.1鄰接條件 11 3.5.2同心條件 11 3.5.3安裝條件 12 3.6傳動效率的計算 12 3.6.1 高速級嚙合損失系數(shù)的確定 12 3.6.2低速級嚙合損失系數(shù)的確定 13 3.7齒輪強度的驗算 14 3.7.1 高速級外嚙合齒輪副接觸強度的校核 14 3.7.2 高速級外嚙合齒輪副彎曲強度的校核 16 3.7.3 高速級內嚙合齒輪副接觸強度的校核 18 3.7.4 低速級外嚙合齒輪副接觸強度的校核 18 3.7.5低速級外嚙合齒輪副彎曲強度的校核 20 3.7.6低速級內嚙合齒輪副接觸強度的校核 22 4軸的設計計算 23 4.1 行星軸設計 23 4.1.1初算軸的最小直徑 23 4.1.2選擇行星輪軸軸承 24 4.2 轉軸的設計 25 4.2.1 輸入軸設計 25 4.2.2 輸出軸設計 26 5轉臂、箱體及附件的設計 28 5.1轉臂的設計 28 5.1.1轉臂結構方案 28 5.1.2轉臂制造精度 29 5.2 箱體的設計 31 5.3其他附件的選用 33 5.3.1標準件及附件的選用 33 5.3.2密封和潤滑 33 結論 34 致 謝 35 參考文獻 36 附錄 一 37 附錄 二 38 北京交通大學海濱學院畢業(yè)設計（論文） 1 緒論 1.1研究背景及意義 行星齒輪傳動在我國已有了許多年的發(fā)展史，很早就有了應用。然而，自20世紀60年代以來，我國才開始對行星齒輪傳動進行了較深入、系統(tǒng)的研究和試制工作。無論是在設計理論方面，還是在試制和應用實踐方面，均取得了較大的成就,并獲得了許多的研究成果。近20多年來，尤其是我國改革開放以來，隨著我國科學技術水平的進步和發(fā)展，我國已從世界上許多工業(yè)發(fā)達國家引進了大量先進的機械設備和技術，經過我國機械科技人員不斷積極的吸收和消化，與時俱進，開拓創(chuàng)新地努力奮進，使我國的行星傳動技術有了迅速的發(fā)展[1]。 本課題通過對行星齒輪減速器的結構設計，初步計算出各零件的設計尺寸和裝配尺寸，并對涉及結果進行參數(shù)化分析，為行星齒輪減速器產品的開發(fā)和性能評價實現(xiàn)行星齒輪減速器規(guī)?；a提供了參考和理論依據。通過本設計，要能弄懂該減速器的傳動原理，達到對所學知識的復習與鞏固，從而在以后的工作中能解決類似的問題。 1.2行星齒輪減速器研究現(xiàn)狀 我國的低速重載齒輪技術，特別是硬齒面齒輪技術也經歷了測繪仿制等階段，從無到有逐步發(fā)展起來。除了摸索掌握制造技術外，在20世紀80年代末至90年代初推廣硬齒面技術過程中，我們還作了解決“斷軸”、“選用”等一系列有意義的工作。 （1）漸開線行星齒輪效率的研究 行星齒輪傳動的效率作為評價器傳動性能優(yōu)劣的重要指標之一，國內外有許多學者對此進行了系統(tǒng)的研究?，F(xiàn)在，計算行星齒輪傳動效率的方法很多，國內外學者提出了許多有關行星齒輪傳動效率的計算方法，在設計計算中，較常用的計算方有3種：嚙合功率法、力偏移法、和傳動比法（克萊依涅斯法），其中以嚙合功率法的用途最為廣泛，此方法用來計算普通的2K2H和3K型行星齒輪的效率十分方便。 （2）漸開線行星齒輪均載分析的研究現(xiàn)狀 行星齒輪傳動具有結構緊湊、質量小、體積小、承載能力大等優(yōu)點。這些都是由于在其結構上采用了多個行星輪的傳動方式，充分利用了同心軸齒輪之間的空間，使用了多個行星輪來分擔載荷，形成功率流，并合理的采用了內嚙合傳動，從而使其具備了上述的許多優(yōu)點。為了更好的發(fā)揮行星齒輪的優(yōu)越性，均載的問題就成了一個十分重要的課題。在結構方面，起初人們只努力地提高齒輪的加工精度，從而使得行星齒輪的制造和裝配變得比較困難。后來通過時間采取了對行星齒輪的基本構件徑向不加限制的專門措施和其它可自動調位的方法。 1.3行星齒輪減速器發(fā)展趨勢 隨著我國市場經濟的推進，“九五”期間，齒輪行業(yè)的專業(yè)化生產水平有了明顯提高，如一汽、二汽等大型企業(yè)集團的齒輪變速箱廠、車轎廠，通過企業(yè)改組、改制，改為相對獨立的專業(yè)廠，參與市場競爭；隨著軍工轉民用，農機齒輪企業(yè)轉加工非農用齒輪產品，調整了企業(yè)產品結構；私有企業(yè)的堀起，中外合資企業(yè)的涌現(xiàn)，齒輪行業(yè)的整體結構得到優(yōu)化，行業(yè)實力增強，技術進步加快。 當今世界各國減速器及齒輪技術發(fā)展總趨勢是向六高、二低、二化方面發(fā)展。六高即高承載能力、高齒面硬度、高精度、高速度、高可靠性和高傳動效率；二低即低噪聲、低成本；二化即標準化、多樣化。 減速器和齒輪的設計與制造技術的發(fā)展，在一定程度上標志著一個國家的工業(yè)水平，因此，開拓和發(fā)展減速器和齒輪技術在我國有廣闊的前景。 1.4論文的基本內容 （1）選擇傳動方案。傳動方案的確定包括傳動比的確定和傳動類型的確定。 （2）設計計算及校核。傳動結構的設計計算，都大致包括：選擇傳動方案、傳動零件齒輪的設計計算與校核、軸的設計計算與校核、軸承的選型與壽命計算、鍵的選擇與強度計算、箱體的設計、潤滑與密封的選擇等。 在對行星齒輪減速器的結構進行深入分析的基礎上，依據給定的減速器設計的主要參數(shù)，通過CAD繪圖軟件建立行星齒輪減速器各零件的二維平面圖，繪制出減速器的總裝圖對其進行分析。 38 2 總體方案設計 2.1設計要求 試為某機械裝置設計一個行星齒輪減速器，已知該行星齒輪減速器的要求輸入功率為 750kW，輸入轉速1200rpm，傳動比為35.5,允許傳動比偏差最大為0.1,每天工作16小時，設計壽命為2年；且要求該行星齒輪減速器傳動結構緊湊，外廓尺寸較小和 傳動效率高。 2.2總體方案選擇 2.2.1行星機構的類型及特點 行星齒輪傳動與普通齒輪傳動相比較，它具有許多獨特的優(yōu)點。行星齒輪傳動的主要特點如下： （1）體積小，質量小，結構緊湊，承載能力大。一般，行星齒輪傳動的外廓尺寸和質量約為普通齒輪傳動的（即在承受相同的載荷條件下）。 （2）傳動效率高。在傳動類型選擇恰當、結構布置合理的情況下，其效率值可達0.97~0，99。 （3）傳動比較大?？梢詫崿F(xiàn)運動的合成與分解。只要適當選擇行星齒輪傳動的類型及配齒方案，便可以用少數(shù)幾個齒輪而獲得很大的傳動比。在僅作為傳遞運動的行星齒輪傳動中，其傳動比可達到幾千。應該指出，行星齒輪傳動在其傳動比很大時，仍然可保持結構緊湊、質量小、體積小等許多優(yōu)點。 （4）運動平穩(wěn)、抗沖擊和振動的能力較強。由于采用了數(shù)個結構相同的行星輪，均勻地分布于中心輪的周圍，從而可使行星輪與轉臂的慣性力相互平衡。同時，也使參與嚙合的齒數(shù)增多，故行星齒輪傳動的運動平穩(wěn)，抵抗沖擊和振動的能力較強，工作較可靠。 最常見的行星齒輪傳動機構是NGW型行星傳動機構。行星齒輪傳動的型式可按兩種方式劃分：按齒輪嚙合方式不同分有NGW、NW、NN、WW、NGWN和N等類型。按基本結構的組成情況不同有2Z-X、3Z、Z-X-V、Z-X等類型。 行星齒輪傳動最顯著的特點是：在傳遞動力時它可進行功率分流；同時，其輸入軸與輸出軸具有同軸性，即輸入軸與輸出軸均設置在同一主軸線上。所以，行星齒輪傳動現(xiàn)已被人們用來代替普通齒輪傳動，而作為各種機械傳動系統(tǒng)的中的減速器、增速器和變速裝置。尤其是對于那些要求體積小、質量小、結構緊湊和傳動效率高的航空發(fā)動機、起重運輸、石油化工和兵器等的齒輪傳動裝置以及需要變速器的汽車和坦克等車輛的齒輪傳動裝置，行星齒輪傳動已得到了越來越廣泛的應用，表2-1列出了常用行星齒輪傳動的型式及特點： 表2-1常用行星齒輪傳動的傳動類型及其特點 傳動 形式 簡圖 性能參數(shù) 特點 傳動比 效率 最大功率/kW NGW（2Z-X 負號機構） =1.13~13.7推薦2.8~9 0.97~0.99 不限 效率高，體積小，重量輕，結構簡單，制造方便，傳遞公路范圍大，軸向尺寸小，可用于各個工作條件，在機械傳動中應用最廣。單級傳動比范圍較小，耳機和三級傳動均廣泛應用 NW（2Z-X負號機構） =1~50推薦7~21 效率高，徑向尺寸比NGW型小，傳動比范圍較NGW型大，可用于各種工作條件。但雙聯(lián)行星齒輪制造、安裝較復雜，故||7時不宜采用 NN（2Z-X負號機構） 推薦值： =8~30 效率較低，一般為0.7～0.8 40 傳動比打，效率較低，適用于短期工作傳動。當轉臂X從動時，傳動比||大于某一值后，機構將發(fā)生自鎖 WW（2Z-X負號機構） =1.2~數(shù)千 ||=1.2~5時，效率可達0.9~0.7，>5以后.隨||增加徒降 20 傳動比范圍大，但外形尺寸及重量較大，效率很低，制造困難，一般不用與動力傳動。運動精度低也不用于分度機構。當轉臂X從動時，||從某一數(shù)值起會發(fā)生自鎖。常用作差速器；其傳動比取值為=1.8~3，最佳值為2，此時效率可達0.9 NGW（Ⅰ）型（3Z） 小功率傳動500；推薦：=20~100 0.8~0.9隨增加而下降 短期工作120，長期工作10 結構緊湊，體積小，傳動比范圍大，但效率低于NGW型，工藝性差，適用于中小功率功率或短期工作。若中心輪A輸出，當||大于某一數(shù)值時會發(fā)生自鎖 NGWN（Ⅱ）型（3Z） =60~500推薦：=64~300 0.7~0.84隨增加而下降 短期工作120，長期工作10 結構更緊湊，制造，安裝比上列Ⅰ型傳動方便。由于采用單齒圈行星輪，需角度變?yōu)椴拍軡M足同心條件。效率較低，宜用于短期工作。傳動自鎖情況同上 2.2.2確定行星齒輪傳動類型 根據上述設計要求可知，該行星齒輪減速器傳遞功率高、傳動比較大、工作環(huán)境惡劣等特點。故采用雙級行星齒輪傳動。2X-A型結構簡單，制造方便，適用于任何工況下的大小功率的傳動。選用由兩個2X-A型行星齒輪傳動串聯(lián)而成的雙級行星齒輪減速器較為合理，名義傳動比可分為,進行傳動。傳動簡圖如圖2-1所示： 圖2-1 傳動方案簡圖 3 齒輪的設計計算 3.1配齒計算 根據2X-A型行星齒輪傳動比的值和按其配齒計算公式，可得第一級傳動的內齒輪,行星齒輪的齒數(shù)。現(xiàn)考慮到該行星齒輪傳動的外廓尺寸，故選取第一級中心齒輪數(shù)為17和行星齒輪數(shù)為。根據內齒輪 對內齒輪齒數(shù)進行圓整后，此時實際的P值與給定的P值稍有變化，但是必須控制在其傳動比誤差范圍內。實際傳動比為 ＝＋＝7.0588 其傳動比誤差＝＝＝5℅ 根據同心條件可求得行星齒輪c1的齒數(shù)為 所求得的適用于非變位或高度變位的行星齒輪傳動。再考慮到其安裝條件為： ＝ C ＝40 第二級傳動比為5，選擇中心齒輪數(shù)為23和行星齒輪數(shù)目為3，根據內齒輪zb1＝,＝＝92再考慮到其安裝條件，選擇的齒數(shù)為91 根據同心條件可求得行星齒輪c1的齒數(shù)為 ＝﹙－﹚／2＝34 實際傳動比為 ＝＋＝4.957 其傳動比誤差 ＝＝8﹪ 3.2初步計算齒輪的主要參數(shù) 齒輪材料和熱處理的選擇：中心齒輪A1和中心齒輪A2，以及行星齒輪C1和C2均采用20CrMnTi,這種材料適合高速，中載、承受沖擊和耐磨的齒輪及齒面較寬的齒輪,故且滿足需要。齒面硬度為58-62HRC，根據圖二可知，取=1400,=340,中心齒輪加工精度為六級，高速級與低速級的內齒輪均采用42CrMo,這種材料經過正火和調質處理，以獲得相當?shù)膹姸群陀捕鹊攘W性能。調質硬度為217-259HRC，根據圖三可知，取=780,=420輪B1和B2的加工精度為7級。 3.2.1計算高速級齒輪的模數(shù)m 按彎曲強度的初算公式，為 現(xiàn)已知＝17,=340 中心齒輪a1的名義轉矩為 取算式系數(shù)，按表6-6取使用系數(shù); 按表6-4取綜合系數(shù)=1.8;取接觸強度計算的行星齒輪間載荷分布不均勻系數(shù)，由公式可得；由表查得齒形系數(shù)；由表查的齒寬系數(shù)；則所得的模數(shù)m為 8.13 取齒輪模數(shù)為 3.2.2計算低速級的齒輪模數(shù)m 按彎曲強度的初算公式，計低速級齒輪的模數(shù)m為 現(xiàn)已知＝23，=420。中心齒輪a2的名義轉矩 = 取算式系數(shù)，按表6-6取使用系數(shù); 按表6-4取綜合系數(shù)=1.8;取接觸強度計算的行星齒輪間載荷分布不均勻系數(shù)，由公式可得；由表查得齒形系數(shù)；由表查的齒寬系數(shù)；則所得的模數(shù)為 11.97mm 取齒輪模數(shù)為 3.3嚙合參數(shù)計算 3.3.1高速級 在兩個嚙合齒輪副中，中，其標準中心距a1為 3.3.2低速級 在兩個嚙合齒輪副中，中，其標準中心距a2為 由此可見，高速級和低速級的標準中心距均相等。因此該行星齒輪傳動滿足非變位的同心條件, 但是在行星齒輪傳動中，采用高度變位可以避免根切，減小機構的尺寸和質量[2]；還可以改善齒輪副的磨損情況以及提高其載荷能力。 由于嚙合齒輪副中的小齒輪采用正變位，大齒輪采用負變位。內齒輪的變位系數(shù)和其嚙合的外齒輪相等，即，型的傳動中，當傳動比時，中心齒輪采用正變位，行星齒輪和內齒輪采用負變位，其變位系數(shù)關系為。 3.3.3高速級變位系數(shù) 確定外齒輪副的變位系數(shù)，因其高度變位后的中心距與非變位的中心距不變，在嚙合角仍為，根據表選擇變位系數(shù) 3.3.4低速級變位系數(shù) 因其嚙合角仍為 根據表選擇變位系數(shù) 3.4幾何尺寸的計算 對于雙級的型的行星齒輪傳動按公式進行其幾何尺寸的計算，各齒輪副的幾何尺寸的計算結果如下表： 3.4.1 高速級 項目 計算公式 齒輪副 齒輪副 分度圓直徑 基圓直徑 頂圓 直徑 外嚙合 內嚙 合 齒根圓直徑 外嚙合 內嚙 合 3.4.2 低速級 項目 計算公式 齒輪副 齒輪副 分度圓直徑 基圓直徑 齒頂圓 直徑 外嚙合 內嚙 合 齒根圓直徑 外嚙合 內嚙 合 3.4.3插齒刀齒根圓直徑的計算 已知模數(shù)，盤形直齒插齒刀的齒數(shù)為18，變位系數(shù)為，試求被插齒的內齒輪，的齒圓直徑。 齒根圓直徑按下式計算，即 ——插齒刀的齒頂圓直徑 ——插齒刀與被加工內齒輪的中心距 高速級： 低速級：選擇模數(shù)，盤形直齒插齒刀的齒數(shù)為17 ﹙填入表格﹚ 3.5裝配條件的驗算 對于所設計的雙級2X-A型的行星齒輪傳動應滿足如下裝配條件 3.5.1鄰接條件 按公式驗算其鄰接條件，即 已知高速級的，和代入上式，則得 滿足鄰接條件 將低速級的，和代入，則得 滿足鄰接條件 3.5.2同心條件 按公式對于高度變位有 已知高速級， 滿足公式則滿足同心條件。 已知低速級， 也滿足公式則滿足同心條件。 3.5.3安裝條件 按公式驗算其安裝條件，即得 （高速級滿足裝配條件） （低速級滿足裝配條件） 3.6傳動效率的計算 雙級2X-A型的基本行星齒輪傳動串聯(lián)而成的，故傳動效率為 由表可得: 3.6.1 高速級嚙合損失系數(shù)的確定 在轉化機構中，其損失系數(shù)等于嚙合損失系數(shù)和軸承損失系數(shù)之和即: 其中 ——轉化機構中中心輪與行星齒輪之間的嚙合損失 ——轉化機構中中心輪與行星齒輪之間的嚙合損失 可按公式計算即 高速級的外嚙合中重合度=1.584,則得: 式中——齒輪副中小齒輪的齒數(shù) ——齒輪副中大齒輪的齒數(shù) ——嚙合摩擦系數(shù)，取0.2 =0.041 內外嚙合中重合度=1.864,則得 =0.0080 即得 =0.041+0.008=0.049, 3.6.2低速級嚙合損失系數(shù)的確定 外嚙合中重合度=1.627 ==0.037 內嚙合中重合度=1.858 =0.019 即得 =0.037+0.019=0.056, 則該行星齒輪的傳動效率為: == 傳動效率高滿足短期間斷工作方式的使用要求。 3.7齒輪強度的驗算 校核齒面接觸應力的強度計算，大小齒輪的計算接觸應力中的較大值均小于其相應的許用接觸應力，即 3.7.1 高速級外嚙合齒輪副接觸強度的校核 考慮到由齒輪嚙合外部因素引起的附加動載荷影響的系數(shù)，它與原動機和工作機的特性，軸和連軸器系統(tǒng)的質量和剛度以及運行狀態(tài)有關，原動機工作平穩(wěn)，為中等沖擊[8]。故選為1.6, 工作機的環(huán)境惡劣，屬于嚴重沖擊[9]。故選為1.8 （1）動載荷系數(shù) 考慮齒輪的制造精度，運轉速度對輪齒內部附加動載荷影響的系數(shù)，查表可得=1.108 （2）齒向載荷分布系數(shù) 考慮沿齒寬方向載荷分布不均勻對齒面接觸應力影響的系數(shù)，該系數(shù)主要與齒輪加工誤差，箱體軸孔偏差，嚙合剛度，大小齒輪軸的平行度，跑合情況等有關。 查表可得， 則 （3）齒間載荷分配系數(shù)、 齒間載荷分配系數(shù)是考慮同時嚙合的各對齒輪間載荷分布不均勻影響的系數(shù)。它與齒輪的制造誤差，齒廓修形，重合度等因素有關。查表可得=1 ，=1 （4）行星齒輪間載荷分配不均勻系數(shù) 考慮在各個行星齒輪間載荷分配不均勻對齒接觸應力影響的系數(shù)。它與轉臂X和齒輪及箱體精度，齒輪傳動的結構等因素有關。查表取 =1.4 （5）節(jié)點區(qū)域系數(shù) 考慮到節(jié)點處齒廓曲率對接觸應力的影響。并將分度圓上的切向力折算為節(jié)圓上的法向力的系數(shù)。 根據，取為2.495 （6）彈性系數(shù) 考慮材料彈性模量E和泊松比對接觸應力影響的系數(shù)，查表可得為 189.80 （7）重合度系數(shù) 考慮重合度對單位齒寬載荷的影響，而使計算接觸應力減小的系： ，故取0.897 （8）螺旋角系數(shù) 考慮螺旋角造成的接觸線傾斜對接觸應力影響的系數(shù)。 ，取為1 （9）最小安全系數(shù)， 考慮齒輪工作可靠性的系數(shù)，齒輪工作的可靠性要求應根據重要程度，使用場合等。取=1 （10）接觸強度計算的壽命系數(shù) 考慮齒輪壽命小于或大于持久壽命條件循環(huán)次數(shù)時，它與一對相嚙合齒輪的材料，熱處理，直徑，模數(shù)和使用潤滑劑有關。 取=1.039，=1.085 （11）潤滑油膜影響系數(shù)，， 齒面間的潤滑油膜影響齒面的承載能力。查表可得=1，=0.987, =0.991 （12）齒面工作硬化系數(shù)，接觸強度尺寸系數(shù) 考慮到經光整加工的硬齒面的小齒輪在運轉過程中對調質剛的大齒輪產生冷作硬化。還考慮因尺寸增大使材料強度降低的尺寸效應因素的系數(shù)。故選=1，=1 根據公式計算高速級外嚙合齒輪副中許用接觸應力[10]，即： 中心齒輪a1的=1422 行星齒輪c1的=1486 外嚙合齒輪副中齒面接觸應力的計算中， 經計算可得 則， 滿足接觸疲勞強度條件。 3.7.2 高速級外嚙合齒輪副彎曲強度的校核 （1）名義切向力 已知，=3和=153mm,則得 使用系數(shù)，和動載系數(shù)的確定方法與接觸強度相同。 （2）齒向載荷分布系數(shù) 齒向載荷分布系數(shù)按公式計算，即 由圖可知=1，，則=1.311 （3）齒間載荷分配系數(shù) 齒間載荷分配系數(shù)可查表=1.1 （4）行星齒輪間載荷分配系數(shù) 行星齒輪間載荷分配系數(shù)按公式計算 （5）齒形系數(shù) 查表可得，=2.421, =2.656 （6）應力修正系數(shù) 查表可得=1.684, =1.577 （7）重合度系數(shù) 查表可得 （8）螺旋角系數(shù) （9）計算齒根彎曲應力 =187 =189 （10）計算許用齒根應力 已知齒根彎曲疲勞極限=400 查得最小安全系數(shù)=1.6,式中各系數(shù)，，，和取值如下： 查表=2，==1 查表齒根圓角敏感系數(shù)=1， 相對齒根表面狀況系=1.043 =1.043 許用應力694, 因此；， a-c滿足齒根彎曲強度條件。 3.7.3 高速級內嚙合齒輪副接觸強度的校核 高速級內嚙合齒輪副中彎曲強度校核可以忽略，主要表現(xiàn)為接觸強度的計算，校核上與高速級外嚙合齒輪副中的強度相似。 選擇=1.272，=1.189, =189.8,=1, =2.495, =1.098,=0.844，=1.095, =1.151, =1, =1,=0.987,=0.974, =0.991,=0.982,=1.153, =1.153,=1,=1, =1 計算行星齒輪的許用應力為 =1677 計算內齒輪c1的接觸許用應力 =641 而==396 則641 得出結論：滿足接觸強度的條件。 3.7.4 低速級外嚙合齒輪副接觸強度的校核 （1）選擇使用系數(shù) 原動機工作平穩(wěn)，為中等沖擊。故選為1.6, 工作機的環(huán)境惡劣，屬于嚴重沖擊。故選為1.8 （2）動載荷系數(shù) （3）齒向載荷分布系數(shù) =1.229 （4）齒間載荷分配系數(shù)、 查表可得=1.021 =1.021 （5）節(jié)點區(qū)域系數(shù) 取=2.495 （6）彈性系數(shù) 考慮材料彈性模量E和泊松比對接觸應力影響的系數(shù)，查表可得為 189.80 （7）重合度系數(shù) 考慮重合度對單位齒寬載荷的影響，而使計算接觸應力減小的系數(shù) ，故取0.889 （8）螺旋角系數(shù) 考慮螺旋角造成的接觸線傾斜對接觸應力影響的系數(shù)。，取為1 計算齒面的接觸應力代人參數(shù) =1451 （9）最小安全系數(shù)， 取=1 （10）接觸強度計算的壽命系數(shù) 取=1.116，=1.117 （11）潤滑油膜影響系數(shù)，， 齒面間的潤滑油膜影響齒面的承載能力。查表可得=1，=0.958, =0.996 （12）齒面工作硬化系數(shù)，接觸強度尺寸系數(shù) 選=1，=1 計算許用接觸應力 =1770 ﹙中心齒輪a2﹚=1525 ﹙行星齒輪c2﹚ 接觸強度校核：1451﹤﹙滿足接觸強度校核﹚ 3.7.5低速級外嚙合齒輪副彎曲強度的校核 （1）名義切向力 已知，=3和=276mm,則得 使用系數(shù)，和動載系數(shù)的確定方法與接觸強度相同。 （2）齒向載荷分布系數(shù) 齒向載荷分布系數(shù)按公式計算，即 由圖可知=1，，則=1.229 （3）齒間載荷分配系數(shù) 齒間載荷分配系數(shù)可查表=1.021 （4）行星齒輪間載荷分配系數(shù) 行星齒輪間載荷分配系數(shù)按公式計算 （5）齒形系數(shù) 查表可得，=2.531, =2.584 （6）應力修正系數(shù) 查表可得=1.630, =1.590 （7）重合度系數(shù) 查表可得 （8）螺旋角系數(shù) （9）計算齒根彎曲應力 =396 =394 （10）計算許用齒根應力 已知齒根彎曲疲勞極限=400 查得最小安全系數(shù)=1.6,式中各系數(shù)，，，和取值如下 查表=2，==1 查表齒根圓角敏感系數(shù)=1， 相對齒根表面狀況系 =1.043 =1.043 許用應力674, 因此；， a2-c2滿足齒根彎曲強度條件。 3.7.6低速級內嚙合齒輪副接觸強度的校核 低速級內嚙合齒輪副中彎曲強度校核可以忽略，主要表現(xiàn)為接觸強度的計算，校核上與高速級外嚙合齒輪副中的強度相似[11]。 選擇=1.051，=1.213,=189.8,=1, =2.495, =1.098,=0.844 =1.192, =1.261, =1, =1,= 0.958,=0.912, =0.996,=0.992,=1.153, =1.153,=1,=1, =1 計算行星齒輪的許用應力為 =1782 計算內齒輪c1的接觸許用應力： =665 而==652 則652 得出結論：滿足接觸強度的條件。 4 軸的設計計算 行星齒輪減速器結構特點：行星輪軸承安裝在行星輪內，行星軸固定在轉臂的行星輪軸孔中；輸出軸和轉臂通過鍵聯(lián)接其支承軸承在減速器殼體內，太陽輪通過雙聯(lián)齒輪聯(lián)軸器與高速軸聯(lián)接，以實現(xiàn)太陽輪浮動。太陽輪浮動原理如圖4-1所示： 圖4-1 太陽輪浮動原理 4.1 行星軸設計 4.1.1初算軸的最小直徑 在相對運動中，每個行星輪軸承受穩(wěn)定載荷，當行星輪相對于轉臂對稱布置時，載荷則作用在軸跨距的中間。取行星輪與轉臂之間的間隙，則跨距長度。當行星輪軸在轉臂中的配合選為H7/h6時，就可以把它看成是具有跨距為的雙支點梁。當軸較短時，兩個軸承幾乎緊緊地靠著，因此，可以認為軸是沿著整個跨度承受均布載荷（見圖4-2）。 圖4-2 行星輪軸的載荷簡圖 危險截面（在跨度中間）內的彎矩 N.m=1538N.m 行星輪軸采用40Cr鋼,調質MPa，考慮到可能的沖擊振動，取安全系數(shù);則許用彎曲應力MPa=176MPa,故行星輪軸直徑 取 其實際尺寸將在選擇軸承時最后確定。 4.1.2選擇行星輪軸軸承 在行星輪內安裝兩個軸承，每個軸承上的徑向載荷 N=1614KN 在相對運動中，軸承外圈以轉速 =463.64 考慮到行星輪軸的直徑，以及安裝在行星輪體內的軸承，其外廓尺寸將受到限制，故初步選用單列深溝球軸承6010型，其參數(shù)為 kN kN （油?。?； 取載荷系數(shù)； 當量動載荷 N=137N; 軸承的壽命計算 h=7377h 校核行星輪輪緣厚度是否大于許用值： = mm 式中 行星輪模數(shù)（mm） mm =35.712=12.5mm 滿足條件>。 4.2 轉軸的設計 輸入功率 轉速 輸出功率 輸出轉速 4.2.1 輸入軸設計 （1）初算軸的最小直徑 由下式 初步估算軸的最小直徑，選取軸材料為40Cr鋼，調質處理。根據表4-2查得。 表4-2 軸常用幾種材料的及值 軸的材料 Q235-A、20 Q275、 35（1Cr18Ni9Ti） 45 40Cr、35SiMn 38SiMnMo / 15~25 20~35 25~45 35~55 149~126 135~112 126~103 112~97 查表取=112，得 輸入軸的最小直徑安裝法蘭，該截面處開有鍵槽，軸頸增大3%~5%。 故 其實際尺寸將在選擇軸承時最后確定。 （2）選擇輸入軸軸承 (1) 軸的結構設計 根據估算所得直徑，輪彀寬及安裝情況等條件，軸的結構尺寸可進行草圖設計。該軸中間一段對稱安裝一對深溝球軸承6224型，其尺寸為，可畫出輸入軸草圖（如附圖03）。 軸承的壽命計算 其參數(shù)為 N N （油?。?； 取載荷系數(shù) ； 當量動載荷 N=3873N; 軸承的壽命計算 h=1258h>700h 故該對軸承滿足壽命要求。 4.2.2 輸出軸設計 （1）初算軸的最小直徑 在三個行星輪均布的條件下，輪齒嚙合中作用于中心輪上的力是相互平衡的，在輸出軸軸端安裝膜片盤式聯(lián)軸器時，則輸出軸運轉時只承受轉矩。輸出軸選用42CrMo合金鋼，其許用剪切應力MPa，即求出輸出軸伸出端直徑 （2）輸出軸的設計與校核 輸入軸的最小直徑安裝法蘭，該截面處開有鍵槽，軸頸增大3%~5%。 故 其實際尺寸將在選擇軸承時最后確定。 （3）選擇輸出軸軸承 由于輸出軸的軸承不承受徑向工作載荷（僅承受輸出轉臂裝置的自重），所示軸承的尺寸應由結構要求來確定。 輸出軸端，軸頸mm。 由于結構特點，輸出軸軸承須兼作轉臂軸承。為了太陽輪安裝方便，使太陽輪能通過轉臂輪轂中的孔，故輪轂孔的直徑應大于太陽輪的齒頂圓直徑=17mm。 故按結構要求選用特輕系列單列深溝球軸承6270型，其尺寸為，可畫出轉臂草圖（如附圖03）。 軸承的壽命計算 其參數(shù)為 kN kN （油?。?； 取載荷系數(shù) ； 當量動載荷 N=5088N; 軸承的壽命計算 h=10938h>7000h 故該軸承滿足壽命要求。 （4）輸出軸上鍵的選擇及強度計算 平鍵連接傳遞轉矩時，其主要失效形式是工作面被壓潰。因此，通常只按工作面上的擠壓應力進行強度校核計算。普通平鍵連接的強度條件按下式計算 式中 －轉矩，； －軸頸，mm; －鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，，此處為鍵的高度，mm； －鍵的工作長度，mm,型鍵；型鍵；型鍵，其中為鍵的長度，為鍵的寬度； －許用擠壓應力，，在這里鍵材料為45鋼。其許用擠壓應力值按輕微沖擊算查相關資料的=100~120。 由前面計算知輸入轉矩KNm， 選用型鍵，其型號為， 將數(shù)值，， 鍵連接處的軸頸 =315mm代入式（3-2）得 =13.4< 故該鍵滿足強度要求。 5 轉臂、箱體及附件的設計 5.1轉臂的設計 5.1.1轉臂結構方案 轉臂x是行星齒輪傳動中的一個較重要的構件。一個結構合理的轉臂x應當是外廓尺寸小，質墾小，具有足夠的強度和剛度，動平衡性好，能保證行星輪間的載荷分布均勻，而且應具有良好的加工和裝配工藝。 目前，較常用的轉臂結構有雙側板整體式、雙側板分開式和單側板式三種類型。 （1）雙側板整體式轉臂 在行星輪數(shù) 2的2Z-X型傳動中，一般采用如圖3-16所示的雙側板整體式轉臂。由于雙側板整體式轉臂的剛性較好，因此，它已獲得較廣泛的應用。當傳動比(如2Z-X(A)的傳動比>4)較大時，行星輪的軸承一般應安裝在行星輪輪緣孔內臂較合理。 對于尺寸較小的整體式轉臂結構，可以采用整休鍛造毛坯來制造，但其切削加工量較大。因此，對于尺寸較大的整體式轉臂結構，則可采用鑄造和焊接的方法，以獲得形狀和尺寸較接近于實際轉臂的毛坯。 圖5-1 雙側板整體式轉臂 （2）雙側板分開式轉臂 雙側板分開式轉臂(見圖5-1)的結構特點是將一塊側板裝配到另一塊側板上，故又稱之為裝配式轉臂;其結構較復雜。這主要與行星齒輪傳動機構的安裝工藝有關。當傳動比較小，例如，2Z-X(A)型的傳動比<4時，因行星輪的直徑較小，行星輪的軸承通常需要安裝在轉臂的側板孔內。此時，采用雙側板分開式的轉臂，可使其裝配較方便。 圖5-2 雙側板分開式轉臂 （3）單側板式轉臂 由圖5-3可見，單側板式轉臂的結構較簡單。但最明顯的缺點是其行星輪為懸臂布置，受力情況不好。轉臂x上安裝行星輪的軸應按懸臂梁計算，軸徑d應按彎曲強度和剛度確定。軸徑與轉臂x上軸孔之間的配合長度，一般可按關系式選取。軸與孔應采取過盈配合，如采取H和H的配合。 圖5-3 單側板式轉臂 綜上所述：由于雙側板整體式轉臂的剛性較好，又因2Z-X型的傳動比=5.5>4，故在此情況下本設計采用這種結構類型的轉臂。 5.1.2轉臂制造精度 由于在轉臂x上支承和安裝著3個行星輪的心軸，因此，轉臂x的制造精度對行星齒輪傳動的工作性能、運動的平穩(wěn)性和行星輪間載荷分布的均勻性等都有較大的影響。在制定其技術條件時，應合理地提出精度要求，且嚴格地控制其形位偏差和孔距公差等。 （1）中心距極限偏差 在行星齒輪傳動中，轉臂x上各行星輪軸孔與轉臂軸線的中心距偏差的大小和方向，可能增加行星輪的孔距相對誤差和轉臂x的偏心量，且引起行星輪產生徑向位移;從而影響到行星輪的均載效果。所以，在行星齒輪傳動設計時，應嚴格地控制中心距極限偏差值。要求各中心距的偏差大小相等、方向相同;一般應控制中心距極限偏差=0.01~0.02mm的范圍內。該中心距極限偏差之值應根據巾心距值，按齒輪精度等級按照表5-1選取。 表5-1 中心距極限偏差 精度等級 齒輪副的中心距a >18 >30 >50 >80 >120 >180 >250 >315 IT8 IT9 16.5 26 19.5 31 23 37 27 43.5 31.5 50 36 57.5 40.5 65 44.5 70 （2）各行星輪軸孔的孔距相對偏差 由于各行星輪軸孔的孔距相對偏差對行星輪間載荷分布的均勻性影響很大，故必須嚴格控制值的大小。而值主要取決于各軸孔的分度誤差，即取決于機床和工藝裝備的精度。一般，值可按下式計算，即 括號中的數(shù)值，高速行星齒輪傳動取小值，一般中低速行星傳動取較大值。 （3）轉臂x的偏心誤差 轉臂x的偏心誤差，推薦值不大于相鄰行星輪軸孔的孔距相對偏差的1/2，即 （4）各行星輪軸孔平行度公差 各行星輪軸孔對轉臂x軸線的平行度公差和可按相應的齒輪接觸精度要求確定，即和是控制齒輪副接觸精度的公差，其值可按下式計算，即 = = 式中和—在全齒寬上方向和方向的軸線平行度公差，；按GB/T10095—1988選取。 —轉臂x上兩臂軸孔對稱線(支點)間的距離。 —齒輪寬度。 （5）平衡性要求 為了保證行星齒輪傳動運轉的平穩(wěn)性，對中、低速行星傳動的轉臂x應進行靜平衡;一般，許用不平衡力矩可按表5-2選取。對于高速行星傳動，其轉臂x應在其.上全部零件裝配完成后進行該部件的動平衡。 表5-2轉臂x許用不平衡力矩 轉臂外圓直徑 <200 200~300 350~500 許用不平衡力矩 /N 0.15 0.25 0.50 5.2 箱體的設計 機體是上述各基本構件的安裝基礎，也是行星齒輪傳動中的重要組成部分。在進行機體的結構設計時，要根據制造工藝、安裝工藝和使用維護及經濟性等條件來決定其具體的結構型式。 對于單件生產和要求質量較輕的非標準行星齒輪傳動，一般采用焊接機體。對于中、小規(guī)格的機體在進行大批量的生產時，通常采用鑄造機體。 按照行星傳動的安裝型式的不同?？蓪C休分為臥式、立式和法蘭式(見圖5-4 )。按其結構的不同，又可將機體分為整體式和剖分式。 圖5-4 機體結構形式 圖5-4(a)所示為臥式整體鑄造機體，其特點是結構簡單、緊湊，能有效地吸收振動和噪聲，還具有良好的耐腐蝕性。通常多用于專用的行星齒輪傳動中，且有一定的生產批量。 鑄造機體應盡量避免壁厚突變，應設法減少壁厚差，以免產生疏松和縮孔等鑄造缺陷。 圖5-4{b)所示為軸向剖分式機體結構，通常用于大規(guī)格的、單件生產的行星齒輪傳動中；它可以鑄造，也可以焊接。采用軸向剖分式機體的顯著優(yōu)點是安裝和維修較方便，便于進行調試和測量。 圖5-4(c}所示為立式法蘭式機體結構，它可適用于與立式電動機相組合的場合。成批量生產時可以鑄造；單件生產時可以焊接。 鑄造機體的一般材料為灰鑄鐵，如HT150和HT200等；若機體承受較大的載荷，且有振動和沖擊的作用可用鑄鋼，如ZG45和ZG55等。為了減小質量，機體也可以采用鋁合金來鑄造，如ZL101和ZL102等。 結合本設計要求，采用法蘭式機體與立式電動機相組合。上、下機體采用HT200鑄造而成。上、下機體結構圖見附錄圖03、04。 按照行星傳動的安裝類型的不同，則該行星減速器選用臥式不部分機體，為整體鑄造機體，其特點是結構簡單，緊湊，能有效多用于專用的行星齒輪傳動中，鑄造機體應盡量的避免壁厚突變，應設法減少壁厚差，以免產生疏散等鑄造缺陷。材料選為灰鑄鐵[7]。如圖12、13、14所示 壁厚 ——機體表面的形狀系數(shù) 取1 ——與內齒輪直徑有關的系數(shù)取2.6 _____作用在機體上的轉矩 5.3其他附件的選用 5.3.1標準件及附件的選用 軸承的選擇：根據軸的內徑選擇輸入軸承為GB/T276-1994中的內徑為140mm ，外徑為210mm。行星齒輪中的軸承為雙列角接觸球的軸承內徑為90mm,外徑為160mm 。行星齒輪2中的軸承為GB/T283-1994的圓柱滾子軸承。輸出軸承為GB/T276-1994的深溝球軸承。 螺釘?shù)倪x擇：大多緊固螺釘選擇六角螺釘。吊環(huán)的設計參照標準。通氣塞的設計參照設計手冊自行設計。以及油標的設計根據GB1161-89的長形油標的參數(shù)來設計。 5.3.2密封和潤滑 行星齒輪減速器采取飛濺油潤滑的方式，通過內齒輪和行星齒輪的傳動把油甩起來，帶到零件的各個部分。在輸入軸的前機蓋上有兩個通油孔，便與油入軸承。在油標中顯示油位，便于即時補油。密封的方式為采用氈圈式密封。簡單低廉。但接觸面的摩擦損失大，因而功能耗大，使用期限短。 北京交通大學海濱學院畢業(yè)設計（論文） 結論 通過對行星齒輪的設計過程的熟悉，與傳統(tǒng)的減速器的設計有很大的不同，計算方式不一樣、安裝方式不一樣、要求精度不一樣等。行星輪系減速器較普通齒輪減速器具有體積小、重量輕、效率高及傳遞功率范圍大等優(yōu)點。行星齒輪減速器的類型很多，本設計主要通過對ZX—A型的進行系列設計的。計算主要參數(shù)，確定主要零件的各部位的尺寸。通過對每個零件的建模再進行組裝。通過對行星齒輪減速器的設計，基本熟悉設計的一般流程。理解行星減速器的工作原理。對于傳遞轉矩要求高的行星齒輪減速器，行星齒輪中應當安裝滑動軸承，輸入軸應盡量避免采用齒輪軸的形式。行星齒輪的安裝較為復雜。在設計中，同時由于本人能力和經驗有限，在設計過程中難免會犯很多錯誤，也可能有許多不切實際的地方，個人覺得設計行星減速器的工藝要求很高，在裝配零件圖較為復雜。運動仿真主要困難在于行星齒輪與轉臂的運動上。我以后會做更多的關于行星齒輪減速器的研究。 致 謝 經過四個多月的忙碌和工作，畢業(yè)設計接近了尾聲，在這段時間中我所做的工作是比較膚淺的，很多方面由于知識跨度較大，我的設計方面的基礎顯得很欠缺，所以遇到了不小的困難。在設計計算的關鍵步驟上，指導老師給了我很大的幫助和指導，同時在設計的每一個細節(jié)上都為我考慮得很周到，畢業(yè)設計能夠完成，首先要感謝的是我的老師。 在本文的完成過程中，我還要感謝的是在大學期間給我授過課的老師，正是他們出色的工作使我掌握了較為扎實的基礎知識，本課題的研究工程中我多次得益于大學階段的學習。本文所引用文獻的作者也給我了很大的幫助，正是他們做在前面的工作使我在做這個課題的時候有很多資料可以借鑒，有很多前人的方法可以參考，他們的工作大大的豐富了我的思路，給我了很多有益的啟示。 然后，感謝我的同學。是他們在我感到困惑時，給予我信心與前進的動力；是他們在我快樂時，分享我的喜悅。感謝所有關心和幫助過我的人。 最后感謝學院兩年來對我的大力栽培。 謝謝！ 參考文獻 [1] 中華人民共和國國家質量監(jiān)督檢驗檢疫總局，中國國家標準化管理委員會．JB/T7681-2006ZJ系列行星齒輪減速器．北京：機械工業(yè)出版社，2006 [2] 江渡，陳世剛，馬鐵強．基于Pro/E的行星齒輪減速器三維參數(shù)化CAD系統(tǒng)．機械設計，2006.2 [3] 張展，張弘松，張曉維．行星差動傳動裝置．北京：機械工業(yè)出版社，2009.1 [4] 饒振剛. 行星齒輪傳動設計. 北京: 化學工業(yè)出版社，2003 [5] 漸開線齒輪行星傳動的設計與制造編委會. 漸開線齒輪行星傳動的設計與制造. 北京: 機械工業(yè)出版社, 2002 [6] 馬從謙 陳自修. 漸開線行星齒輪傳動設計. 北京: 機械工業(yè)出版社，1987 [7] 濮良貴 紀名剛. 機械設計. 北京: 高等教育出版社，2009 [8] 孫桓 陳作模 葛文杰. 機械原理. 北京: 高等教育出版社，2009 [9] 朱孝錄. 齒輪傳動設計手冊. 北京: 化學工業(yè)出版社，2000 附錄 一 中文翻譯 39 附錄 二 外文原文 40