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目 錄
1 液壓機的主要技術參數(shù) 2
1.1 YA32─1000KN四柱萬能液壓機主要參數(shù) 2
1.2 YA32─1000KN四柱萬能液壓機系統(tǒng)工況圖 3
2 液壓基本回路以及控制閥 5
2.1 YA32─3150KN四柱萬能液壓機液壓系統(tǒng)圖 5
2.2 YA32─3150KN四柱萬能液壓機工作循環(huán)圖 7
3液壓缸 8
3.1 主缸 8
4.2 主缸活塞桿 15
4.3 主缸的總效率 17
4.3 頂出 17
4.4 頂出缸活塞桿 21
4.5 頂出缸的總效率 23
4.7 各油缸工作流量 24
4液壓工作介質 27
4.1 液壓油的選擇 27
5 液壓輔助件及液壓泵站 28
5.1 管件 28
5.2 密封件 29
5.3 油箱 30
5.4 過濾器 33
5.5 立柱導桿 33
6 液壓系統(tǒng)的安裝.使用和維護 34
6.1 液壓元件的安裝 34
總 結 35
致 謝 36
參考文獻 37
1 液壓機的主要技術參數(shù)
1.1 YA32─1000KN四柱萬能液壓機主要參數(shù)
表1.1
產品名稱
四柱萬能液壓機
滑塊快進速度(mm/s)
100
型號
YA32-1000KN
工進速度(mm/s)
10
公稱壓力(T)
100
快上行速度(mm/s)
80
滑塊行程(mm)
1260
頂出力(T)
20
滑塊下平面至工作臺最大距離(mm)
1260
頂出速度(mm/s)
80
工作臺尺寸(前后左右)(mm)
9001250
回程速度(mm/s)
120
液體最大工作壓力(MPa)
16
頂出活塞最大行程(mm)
500
外型尺寸長寬高(mm)
178014204391
回程力(T)
6
最大拉伸深度(mm)
500
電機功率KW
31.5
1.2 YA32─1000KN四柱萬能液壓機系統(tǒng)工況圖
圖1.1液壓系統(tǒng)工作行程與壓力圖
圖1.2工作周期系統(tǒng)功率循環(huán)圖
2 液壓基本回路以及控制閥
2.1 YA32─3150KN四柱萬能液壓機液壓系統(tǒng)圖
圖2.1
1——斜盤式變量柱塞泵，2——齒輪泵，3——小電機,4——大電機，6——濾油器,7——電控比例溢流閥,8.22..24——溢流閥， 9.18. 23——換向閥，10——壓力繼電器，11——單向閥，12——壓力表，13.18——液控單向閥，14——外控順序閥，16——順序閥，15——上液壓缸，19——下液壓缸，21——節(jié)流器，
工作過程
A: 啟動：電磁鐵全斷電，主泵卸荷。主泵（恒功率輸出）→電液壓換向閥9的M型中位→電液換向閥20的K型中位→T
B： 快進：液壓缸15活塞快速下行：1YA，5YA通電，電磁鐵換向閥17接通液控單向閥18的控制油路，打開液控單向閥18，
進油路：主泵1 →電液換向閥9 →單向閥11→上液壓缸15
回油路：液壓缸15下腔 →液控單向閥18→電液換向閥9→電液換向閥20的K型中位→T 液壓缸15活塞依靠重力快速下行：大氣壓油→吸入閥13→液壓缸15上腔的負壓空腔
C： 工進：
液壓缸15接觸工件慢速下行：（增壓下行）液壓缸活塞碰行程開關2XK，5YA斷電，切斷經(jīng)液控單向閥18快速回油通路，上腔壓力升高，切斷（大氣壓油→吸入閥13 →上液壓缸無桿腔）吸油路。
回油路：液壓缸15下腔→順序閥16→電液換向閥9→電液換向閥20的K型中位→T
D： 保壓：液壓缸15上腔壓力升高達到預調壓力，壓力繼電器10發(fā)出信息，1YA斷電，液壓缸15進口油路切斷，單向閥11和吸入閥13的高密封性能確保液壓缸15活塞對工件保壓。主泵（恒功率輸出）主泵→ 電液壓換向閥9的M型中位→ 電液壓換向閥20的K型位→T實現(xiàn)主泵卸荷。
E： 保壓結束，泄壓，液壓缸15回程：時間繼電器發(fā)出信息，2TA通電（1YA斷電），液壓缸15上腔壓力很高，外控順序閥14，使主泵1→電液壓換向閥9→吸入閥的控制油路由于大部分油液經(jīng)外控順序閥14流回油箱，壓力不足以立即打開吸入閥13通油箱的通道，只能打開吸入閥的卸荷閥13（或叫卸荷閥13的卸荷口），實現(xiàn)液壓缸15上腔（只有極少部分油液經(jīng)卸荷閥口回油箱）先卸荷，后通油箱的順序動作，此時：主泵1大部分油液→電液壓換向閥9→外控順序閥→T
F： 液壓缸15活塞快速上行： 液壓缸15上腔卸壓達到吸入閥13開啟的壓力值時，外控順序閥14關閉，切斷主泵1大部分油液→電液換向閥9→外控順序閥14→T的卸荷油路實現(xiàn)：
進油路：主泵1→電液換向閥9→液控單向閥20→液壓缸15下腔回油路：液壓缸15上腔→吸入閥13→T
G: 頂出工件:液壓缸15活塞快速上行到位,PLC發(fā)出信號, 2YA斷電,電液壓換向閥9關閉,3YA通電電液壓換向閥20右位工作
進油路:主泵1→電液壓換向閥9的M型中位→電液換向閥20→液壓缸19無桿腔
回油路：液壓缸19有桿腔→電壓換向閥20→T
H: 頂出活塞退回：3YA斷電，4YA通電，電壓換向閥20左位工作
進油路：主泵1→電液換向閥9的M型中位→電液換向閥20→液壓缸19上腔
回油路：液壓缸19下腔→電液換向閥20→T
K： 壓邊浮動拉伸：
薄板拉伸時，要求頂出液壓缸19下腔要保持一定的壓力，以便液壓缸19活塞能隨液壓缸15活塞驅動的動模一起下行對薄板進行拉伸，3YA通電，電液換向閥20右邊工作，6YA通電，電磁換向閥23工作，溢流閥24調節(jié)液壓缸19下腔油墊工作壓力。
2.2 YA32─3150KN四柱萬能液壓機工作循環(huán)圖
（點動.半自動.自動）
表2.1
動作元件
工步
1YA
2 YA
3 YA
4 YA
5 YA
6 YA
7 YA
PJ
原位
上缸快進
+
+
上缸工進
+
+
保壓
+
+
上缸快退
+
下缸工進
+
下缸快退
+
壓邊浮動拉伸
(注：PJ——壓力繼電器。)
3液壓缸
3.1 主缸
3.1.1 材料
表3.1
型號
≥／MPa
≥／MPa
≥／%
35CrMo
1000
850
12
3.1.2 缸筒內徑:
已知液壓缸的理論作用力 (推力=100KN;拉力=10KN)
假設最大壓力 P=25MPa
則: 無活塞桿的缸筒內徑D為:
D=m ………………………………………… 3.1
=m≈0.22 m
活塞桿徑為:
…………………………………………3.2
==0.208 m
取標準值=0.2 m
主液壓缸有效面積:
A=……………………………………………3.2
=0.22=0.038m=380cm
A=(D-d)………………………………………3.3
=(0.22-0.20)=0.00659 cm=66 cm
A=d……………………………………………3.4
=0.20=0.0314 m=314cm
4.主液壓缸實際壓制力和回程力:
R =PA……………………………………………3.5
=25100.0380=950KN
R=100KN
5主液壓缸的工作力:
(1)主液壓缸的平衡壓力:
P=…………………………………………3.6
==1.4110Pa
(2)主液壓缸工進壓力:
P=+………………………………………3.7
==25.26MPa
(3)主液壓缸回程壓力:
P=…………………………………………3.8
==14.4 MPa
2.頂出液壓缸
1.頂出液壓缸內徑:
D=…………………………………………3.9
==0.1009m
根據(jù)GB/T2348-1993,取標準值D=100mm
2.頂出液壓缸活塞桿徑d
d=…………………………………………3.10
==0.083m
根據(jù)GB/T2348-1993,取標準值d=80mm
3頂出液壓缸有效面積:
A=D……………………………………………3.11
=
=0.00785 m=79 cm
A=( D-d)………………………………………3.12
=(0.10-0.08)
=0.0028 m=28 cm
A=d……………………………………………3.13
=0.08=0.0050 m
=50 cm
4.頂出液壓缸實際頂出力和回程力:
R=PA……………………………………………3.14
=25100.00785
=21.4 MPa
R=60KN
5頂出液壓缸的工作壓力和回程工作壓力:
PA=25100.00785=196.3KN
R=60KN
5頂出液壓缸的工作壓力和回程壓力:
P=25 MPa
P=……………………………………………3.15
=21.4 MPa
三.液壓缸運動中的供油量:
1主液壓缸的進出油量:
(1)主液壓缸快進的進出油量:
q=AV…………………………………………3.16
=0.0380 m0.1m/s60s
=3.8160
=228L/min
q=AV…………………………………………3.17
=0.0659 m0.1m/s60s
=6.59160
=36L/min
(2).主液壓缸工作行程的進出油量:
q=AV…………………………………………3.18
=0.038m0.01m/s60s
=3.80.160
=22.8L/min
q=AV…………………………………………3.19
=0.00659m0.01m/s60s
=6.590.160
=3.6L/min
(3)主液壓缸回程進出油量:
q=AV…………………………………………3.20
=0.00659m0.08m/s60s
=6.590.0860
=28.8L/min
q=AV…………………………………………3.21
=0.0380m0.08m/s60s
=3.800.0860
=182.4L/min
4頂出液壓缸的進出油量:
(1)頂出液壓缸的進出油量:
q=AV…………………………………………3.22
=0.00785m0.08m/s60s=0.7850.860=37.68L/min
q=AV…………………………………………3.23
=0.0028m0.08m/s60s
=0.280.860=13.44L/min
2頂出液壓缸快退行程的進出油量:
q=AV…………………………………………3.24
=0.0028m0.12m/s60s
=0.281.260
=20.16L/min
q=AV…………………………………………3.25
=0.00785m0.12m/s60s
=0.7851.260=56.52L/min
四,確定快進供油方式,液壓泵的規(guī)格,驅動電機功率:
1.液壓系統(tǒng)快進:
q= AV………………………………………… 3.26
=0.0380m0.1m/s60s
=3.8160=228L/min
2選定液壓系統(tǒng)最高工作壓力P=25MPa,主液壓缸工作行程,主液壓缸的無桿腔進油量為:
q=AV…………………………………………3.27
=0.038m0.01m/s60s
=3.80.160=22.8L/min
主液壓缸的有桿腔進油量為:
q=AV…………………………………………3.28
=0.00659m0.08m/s60s
=6.590.0860
=28.8L/min
頂出液壓缸頂出行程的無桿腔進油量為:
q=AV…………………………………………3.29
=0.00785m0.08m/s60s
=0.7850.860
=37.68L/min
設選主液壓缸工作行程和頂出液壓缸頂出行程工作壓力最高(P=25MPa)工件頂出后不需要高壓.主液壓缸工作行程(即壓制)流量為22.80L/min,主液壓缸工作回程流量為3.6 L/min,選用160BGY14-1B型電液比例斜盤式軸向變量柱塞泵.雖然在P<7 MPa是
液壓泵的驅動功率及電動機的選擇:
主液壓缸的壓制與頂出液壓缸的頂出工作壓力均為25 MPa;主液壓缸回程工作壓力為6.64 MPa頂出液壓缸退回行程工作壓力17.1 MPa,液壓系統(tǒng)允許短期過載,因此,快進、快退取P=6.64MPa,Q=
3.1.4 缸筒壁厚：
根據(jù)GB/T2348-1993 取 D=500 mm
公式:=++……………………………………………3.30
關于的值,分別計算:
當時,為薄壁缸筒
>==0.0211m……………………………………3.31
>=
=0.0245m 取=0.045 m
---缸筒材料的許用應力, =
當時,材料使用不夠經(jīng)濟,應改用高屈服強度的材料.
3.1.5 缸筒壁厚校核:
額定工作壓力, 應該低于一個極限值,以保證其安全
材料
靜載荷
交變載荷
沖擊載荷
不對稱
對稱
鋼
3
5
8
12
表3.2
MPa………………………………………3.32
=0.35
=83.84 MPa
=外徑; D=內徑
同時額定工作壓力也應該完全塑性變形的發(fā)生:
………………………………………………3.33
=49.2～59MPa
-缸筒完全塑性的變形壓力 -材料屈服強度MPa
……………………………………………………3.34
=2.3850
=2.38500.0719
=140.56MPa
3.1.6 缸筒的暴裂壓力
………………………………………………3.35
=2.310000.0719
=165.37MPa
3.1.7 缸筒底部厚度 :
缸筒底部為平面時:
0.433………………………………………3.36
0.433
mm 取 mm
3.1.8 缸筒端部法蘭厚度:h
…………………………………3.37
==0.0448m
取h=0.05m -法蘭外圓半徑 -螺孔直徑螺栓;M16-2
3.1.9 缸筒法蘭連接螺栓:
(1)螺栓處的拉應力
= MPa……………………………………3.38
=
=0.7445MPa
z-螺栓數(shù)，12根； k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷,取k=4； -螺紋底徑
(2)螺紋處的剪應力:
=0.475MPa……………………………3.39
= MPa
-屈服極限; -安全系數(shù); 12
(3)合成應力
=…………………3.40
=0.9679MPa，符合設計要求。
3.2 主缸活塞桿
3.2.1 材料
表3.2
型號
≥／MPa
≥／MPa
≥／%
35CrMo
1000
850
12
3.2.2 直徑d
d= …………………………………………3.41
d==0.0797m
-液壓缸的推力;KN ; -材料的許用應力MPa
-材料屈服強度;取=800MPa; =200 MP
液壓缸活塞桿往復運動時的速度比
=……………………3.42
n -安全系數(shù);4 D-油缸內徑; d-活塞桿外徑;
-回程速度; -工進速度
已知=100 mm/s; =80 mm/s
所以 = 1.25
根據(jù)活塞桿直徑系列 GB/T2348-1993 之規(guī)定取 d=0.18m
3.2.3 強度校核:
當只受軸向力推或拉力,可以近似地用直桿承受拉壓載荷的簡單強度計算公式進行計算:
…………………………………3.43
==82.86 MPa
危險截面的合成應力:
=5.5 MPa MPa
3.3 主缸的總效率
3.3.1. 機械效率：
由活塞及活塞桿密封處的摩擦阻力所造成的摩擦損失，在額定壓力下通?？扇。?=0.9～0.95, 這里?。?0.93
3.3.2. 容積效率：
由各密封件的泄露所造成，當活塞密封為彈性材料時；取=0.98
3.3.3 反作用力效率：由排出口背壓差所產生的反向作用力。
…………………………………3.44
=
=0.987 MPa
---當活塞桿伸出是為進油壓力,當活塞桿縮回是為排油壓力
---當活塞桿伸出時為排油壓力,當活塞桿縮回時為進油壓力
= …………………………………3.45
=
=0.981 MPa
主缸的總效率：
= ……………………………………3.46
=0.930.980.98
=0.893
說明：該系統(tǒng)背壓0.4 MPa
3.4 頂出
3.4.1 材料
表3.4
型號
≥／MPa
≥／ MPa
≥／%
35CrMo
1000
850
12
3.4.2 缸筒內徑
已知液壓缸的理論作用力 (推力 =20KN, 拉力 =6KN)
已知最大壓力 P=16MPa；則:無活塞桿的缸筒內徑D為:
D=m …………………………………3.47
=m
≈0.126m
D-缸筒內徑, m
有活塞桿的一側內徑D為：
D=……………………………………3.48
=
=0.142 m
考慮泄露,機械效率,摩擦力,控制閥的壓力降特性等
取D=0.22m
根據(jù)GB/T2348-1993 取D=140mm
根據(jù)GB/T2348-1993 取d=125mm
d-活塞桿直徑, m； -速比；=1.46
因為直徑D變大，當P=16 MPa 時，此時所產生壓力為：
N………………………………………3.49
=24.62KN
3.4.3 液壓缸的理論作用力F
F=45.59KN…………………………………3.50
取 =0.6； =0.90
3.4.4 缸筒壁厚
根據(jù)GB/T2348-1993 取 D=140mm
公式: =++
關于的值,分別計算;當時,為薄壁缸筒
>==0.0134m…………………………3.51
===83.3 mP
-缸筒材料的許用應力
當～0.3時，液壓缸的安全系數(shù): n=12
>=
=0.0156 m
取 =0.025 m
當時,材料使用不夠經(jīng)濟,應改用高屈服強度的材料.
表3.5
材料
靜載荷
交變載荷
沖擊載荷
不對稱
對稱
鋼
3
5
8
12
3.4.5 缸筒壁厚校核
額定工作壓力, 應該低于一個極限值,以保證其安全.
MPa………………………………3.52
=0.35
=100MPa
=外徑 D=內徑
同時額定工作壓力也應該完全塑性變形的發(fā)生:
…………………………………3.53
=60.76～72.9 MPa
……………………………………3.54
=2.3850
=2.38500.0888
=173.6 MPa
-缸筒完全塑性的變形壓力, -材料屈服強度MPa
3.4.6 缸筒的暴裂壓力
…………………………………3.55
=204.24 MPa
3.4.7 缸筒底部厚度
缸筒底部為平面時:
0.433……………………………3.56
0.433
mm 取 mm
3.4.8缸筒端部法蘭厚度:h
……………………………3.57
=
=12.72 mm
取 h=15mm
-法蘭外圓半徑; -螺孔直徑; 螺栓 M16-2
3.4.9缸筒法蘭連接螺栓：
(1)螺栓處的拉應力
= MPa……………………………3.58
=
=1.4 MPa
z-螺栓數(shù)8根; k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4; -螺紋底經(jīng), m
(2)螺紋處的剪應力:
=0.475 MPa…………………………3.59
= MPa
-屈服極限 -安全系數(shù); 12
(3)合成應力:
=…………………3.60
= MPa
3.5 頂出缸活塞桿
3.5.1 材料
表4.6
型號
≥／ MPa
≥／ MPa
≥／%
35CrMo
1000
850
12
3.5.2 直徑d
d=…………………………………3.61
d==0.143m
…………………………………3.62
=200 MPa
-液壓缸的推力; t; -材料的許用應力; MPa
-材料屈服強度 MPa取 =800 MPa n-安全系數(shù);
液壓缸活塞桿往復運動時的速度比
=………………3.63
已知 =100 mm/s; =80 mm/s
所以 = 1.25
D-油缸內徑; d-活塞桿外徑; -回程速度; -工進速度
根據(jù)活塞桿直徑系列 GB/T2348-1993 之規(guī)定
取 d=0.22m
則 =1.24 ;
3.5.3強度校核:
當只受軸向力推或拉力,可以近似地用直桿承受拉壓載荷的簡單強度計算公式進行計算:
…………………………………3.64
==82.86 MPa
危險截面的合成應力 :
=2.7 MPa MPa
3.6 頂出缸的總效率
3.6.1 機械效率
由活塞及活塞桿密封處的摩擦阻力所造成的摩擦損失，
在額定壓力下，通?？扇。?=0.9~0.95
這里?。?=0.93
3.6.2 容積效率
由各密封件的泄露所造成，當活塞密封為彈性材料時：
?。?0.98
3.6.3 反作用力效率:由排出口背壓差所產生的反向作用力。
活塞桿伸出時：
= …………………………………3.65
=0.983MP
活塞桿縮回時：
= ………………………………3.66
=0.963 MPa
-當活塞桿伸出是為進油壓力,當活塞桿縮回是為排油壓力
-當活塞桿伸出時為排油壓力,當活塞桿縮回時為進油壓力
主缸的總效率：
=…………………………3.67
=0.930.980.97
=0.884
說明：該系統(tǒng)背壓0.4 MPa
3.7 各油缸工作流量
3.7.1 主缸快速下行 :
V=100
=VA………………………………………3.68
=
=228.1
= VA………………………………………3.69
=
=39.6
V-速度; -工作流量; A-有效面積; -回油流量;(下式同)
3.7.2 主缸工進
V=10
=VA………………………………3.70
=
=22.8
= VA………………………………3.71
=
=3.6
3.7.3主缸回程 ：
V=80
=VA……………………………………3.72
=
=28.8
= VA……………………………………3.73
=
=182.4
3.7.4頂出缸工進 ：
V=80
=VA……………………………………3.74
=
=38.35
= VA……………………………………3.75
=
=19.87
3.7.5頂出缸回程 ：
V=120
=VA……………………………………3.76
=
=29.81
= VA
==57.53
4液壓工作介質
4.1 液壓油的選擇
根據(jù)YA32─1000KN四柱萬能液壓機的各項指標，選擇L-HL型液壓油。
表4.1
項 目
質量指標
按（GB/T7631.2）
L-HL
質量等級
一等品
黏度等級（GB/T 3141）
32
運動黏度/mm·s 0C
40C
420
28.8～35.2
黏度指數(shù)
95
空氣釋放（50C）/min
7
密封適應性能指數(shù)
10
抗乳化性（40-37-3）/ min 54C
30
泡沫化性/
150/10
說明 ：本產品具有良好的防銹及抗氧化安定性，使用壽命比機械油長1倍以上；并具有較好的空氣釋放性.抗泡性.分水性及橡膠密封相容性。主要應用于機床、工程機械、采礦、冶金等中低壓場合。實用環(huán)境溫度為0度以上，最高使用溫度為80度。無本產品時可以用L-HM油。
5 液壓輔助件及液壓泵站
5.1 管件
5.1.1 高壓金屬油管內徑d
d ……………………………………5.1
=4.61
=4.8mm
Q---流量；117.81 V---流速；5
5.1.2 高壓金屬油管壁厚
………………………………………5.2
=mm
P-工作壓力；16MPa -許用應力；MPa
5.1.3 高壓軟管內徑d
=…………………………………5.3
A=
=166.6 MPa
==3.927cm
d=22.4 mm
-抗拉強度；MPa n-安全系數(shù)；6
5.1.4低壓軟管內徑:d
A=………………………………………………5.4
V=6………………………………………………5.5
==17.833 cm
d=47.5 mm
5.2 密封件
5.2.1主缸工作壓力:F
F=………………………………………5.6
=
=0.60819kg
5.2.2 作用面積:S
S=………………………………………5.7
=
=380.12cm
5.2.3 主缸工作單位壓力:F
F=……………………………………5.8
=16
5.2.4 頂出缸工作壓力:F
F=……………………………………………5.9
=
=12566kg
5.2.5 作用面積:S
S=………………………………………………5.10
=
=380.13cm
5.2.6主缸工作單位壓力:F
F=……………………………………5.11
=160
5.3 油箱
5.3.1 平均功率損失 H
………………………………5.12
P== =39.27KW………………………………5.13
P-液壓泵的輸入功率; =總效率；0.8
表5.1
快進
工進
快退
等待
行程
1100
150
1250
0
速度
100
10
80
0
時間
11
15
15.625
4.375
循環(huán)工作周期 T=11+15+15.625+4.375=46 S
H=
=2.69 KW
5.3.2 閥的功率損失 H
其中泵的全部流量流經(jīng)溢流閥，返回油箱時,功率損失最大。
H=pq
=31.416 KW
p-溢流閥的調整壓力 q-流量
5.3.3管路及其他功率損失 H
一般情況下，可取全部能量的0.03～0.05倍。
?。篐=0.04P
=0.0439.27=1.57 KW
系統(tǒng)總的功率損失 ：
=2.69+31.4+1.57
=35.66 KW
5.3.4 計算散熱面積 ；
當環(huán)境溫度為T時，最高允許溫度為T的油箱
的最小散熱面積A為
=
=79.24
K-傳熱系數(shù) T-為20K T-為50K
5.3.5根據(jù)液壓系統(tǒng)最大工作容積 ：
V==245.43 L
選擇油箱 ：AB40-30-/1000-VN1000-B-N-3-3-ES/M
表5.2
規(guī)格
質量（Kg）
工作容量（L）
工作容積（L）
1000
435
1100
320
5.3.6近似計算油箱散熱面積 ： S
已知 ： 長 2 米
寬 0.860米
體積 1.1立方米
則 ： 高 h==0.64m
制冷面積 S=20.86+220.64+20.860.64
=5.38 m
通過計算可知，需要冷卻系統(tǒng)制冷。
5.3.7 油箱中油液的冷卻 ：
H=SK（T-T）
=5.381530
=2.421KW
H-系統(tǒng)散熱功率 -油與水的溫差 取 T=15K T=50K
蛇形管的冷卻面積:A
A=
=
=2.5 m
蛇形管的長度 ： L
L==39.788m
取 L=40m
-管的內徑，m取
5.4 過濾器
1 . 燒結式過濾器 :
已知該系統(tǒng)的最大工作流量 Q=22.8
表5.3
型號
流量
工作壓力
過濾精度
管徑
ＳＵ-Ｆ
25
２０
２４
Ｍ1332
5.5 立柱導桿
1 . 材料
表5.4
型號
784
980
9
2 . 許用應力 : ﹝﹞ ---安全系數(shù)
﹝﹞= 取=12
﹝﹞==65.3
3 . 計算截面尺寸 : A
A== F=
=0.00382448 =N
=3824.48
4 . 直徑 : D
D==69.8
取 D=80
6 液壓系統(tǒng)的安裝.使用和維護
6.1 液壓元件的安裝
(1)安裝前應進行質量檢測，如確認元件被污染需進行拆洗，并進行測試，應符合
《液壓元件通用技術條件》（GB/T7935）的規(guī)定，合格后方可安裝；
(2)安裝前應該見各種控制儀表（如壓力表、壓力繼電器、液位計、溫度計等）進
行校核，這對以后的調整工作極為重要，以避免不準確而造成事故；
(3)外露的旋轉軸.聯(lián)軸器必須安裝防護罩；
(4)液壓泵的進油路應盡量直，避免拐彎過多，斷面突變；
(5)液壓泵的進油路密封必須可靠，不得吸入空氣；
(6)泵裝置底座裝置彈性減振墊；
(7)油箱應仔細清洗，用壓縮空氣干燥后，再用煤油檢查焊縫質量；
(8)液壓元件按YA32─1000KN四柱萬能液壓機主要參數(shù)進行調整；
(9)密封件的使用壓力、溫度以及密封件的安裝應該符合規(guī)定。
總 結
畢業(yè)設計是對畢業(yè)生四年大學生活及學習的一次總結，是對畢業(yè)生的一次考核，通過設計的構思，可以看出一個本科畢業(yè)生的能力，同時也是對大學四年所學專業(yè)知識的一次廣而深的復習。
畢業(yè)設計是與實際緊密聯(lián)系在一起的，是一次理論聯(lián)系實際的有機結合，在整個畢業(yè)設計過程中，我查閱了大量的資料，仔細認真的分析了當前工程液壓力機系統(tǒng)的性能，發(fā)現(xiàn)大行液壓機中，主泵最好采用變量泵，因為,當需要高壓時流量變小,當快速回程時,使用大流量低壓強,這樣一來，有利于降低功率，減少噪音，機器運轉平穩(wěn)，同時，在此我衷心的感謝各位指導老師給予我耐心的指導，感謝圖書館的老師配合，感謝每一位給予我?guī)椭耐瑢W！
致 謝
本論文的全部工作得到導師萬賢杞教授的親切關懷和精心指導．導師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度、淵博的學識、誨人不倦的敬業(yè)精神以及高度的責任感使我受益非淺．特別是本人在時間期間遇到極大困難的時候，導師從精神上給我鼓舞、從專業(yè)知識上給我?guī)椭荡苏撐耐瓿芍H，謹向恩師表示崇高的敬意和衷心的感謝！
在本設計的過程中得到了老師及同學的大力協(xié)助，在此一并表示感謝！
參考文獻
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