六自由度機械手結構設計 摘 要 隨著人類活動領域的進一步擴大 人們對非制造業(yè)用機械手的研究空前活躍起 來 對機械手智能化和多樣化的要求也越來越高 需要機械手具有對外感知能力以 及局部的自己規(guī)劃能力等 而通用機械手也在向機構靈巧 動作準確可靠 反應快 重量輕 剛度好 便于裝卸與維修等方向快速發(fā)展 此機械手采用全液壓驅動方式 采用球坐標形式 自由度數(shù)為六 分別為 Z 方 向的升降運動 繞 Z 方向的回轉運動 手臂的仰俯運動 X 方向的伸縮運動 手腕 的仰俯運動 繞 X 方向的回轉運動 主要完成手部結構 腕部結構 臂部結構和機 身機構的設計 各部分缸體的結構位置的設計計算 各自由度運動的實現(xiàn) 具體結 構設計過程中用了大量時間對機械手各部分進行了校核 在機構滿足設計參數(shù)的條 件下 使結構設計盡量優(yōu)化 關鍵詞 機械手 通用 自由度 液壓驅動 球坐標 Abstract With fields of human activity going further the research on application of the manipulator in non manufacturing sector has been rising largely The requirements to manipulator of intelligent and diversification are increasingly higher and higher to meet people s demand which need manipulator with capability of external perception and local planning And universal manipulator also has developed rapidly towards the direction of dexterous mechanism accurate and reliable movements rapid reaction light weight high stiffness And the universal manipulator can easy to load and unload and to be repaired easily The number of freedom degree manipulator which using the approach of hydraulic driven using spherical coordinates forms is six which include Z direction of the movement the rotary movement around Z direction the swing movement of arms X direction of the stretching exercise swing movement of the wrist the rotary movement around X direction Structure of the hand wrist arm are caculated and designed The checking for each part of the manipulator costs much time during process of specific structural design In the condition of meeting the requirement of parameters the structure is optimized as far as possible Keywords Manipulator Universal Freedom degree Hydraulic I 目 錄 第 1 章 緒論 1 1 1 選題的背景和目的及意義 1 1 2 國內外研究狀況和研究成果 1 1 3 課題的研究方法 2 1 4 本文研究內容 3 第 2 章 總體設計方案 4 2 1 總體設計要求 4 2 2 運動分析簡介 4 2 2 1 機器人運動方程的表示 4 2 2 2 構件坐標系的確定 5 2 3 機械手的組成 6 2 4 設計路線與方案 6 2 4 1 設計步驟 6 2 4 2 研究方法和措施 7 2 5 本章小結 7 第 3 章 手部結構的設計和計算 8 3 1 手部設計 8 3 2 鉗爪式手指定位誤差的分析 9 3 3 手部夾緊油缸的設計 11 3 4 油缸壁厚的計算 12 3 5 活塞桿的計算和校核 13 3 6 本章小結 13 第 4 章 腕部結構的設計和計算 14 4 1 腕部回轉油缸的設計 14 4 2 腕部擺動油缸的設計 16 II 4 3 本章小結 19 第 5 章 小臂的設計和計算 20 5 1 小臂結構的設計和伸縮油缸的計算 20 5 2 活塞桿強度和剛度的校核 23 5 3 導向桿的強度校核 24 5 4 本章小結 25 第 6 章 俯仰缸的設計和計算 26 6 1 俯仰結構的設計和計算 26 6 2 缸蓋螺釘?shù)膹姸刃：?28 6 3 本章小結 29 第 7 章 大臂的結構設計和計算 30 7 1 大臂回轉缸的設計計算 30 7 2 油缸定片連接螺釘?shù)男：?33 7 3 機械手大臂升降缸的設計和計算 34 7 4 機械手的不自鎖的條件 36 7 5 本章小結 37 結 論 38 參考文獻 39 致 謝 40 III IV 1 第 1 章 緒論 1 1 選題的背景和目的及意義 制造相似自己的機器人是人類長期以來的夢想 在不相同的歷史階段 首先是 在神話 小說中曾出現(xiàn)各種擬人的想象物 現(xiàn)代實體機器的誕生大約可以追溯到二十世紀五十年代 當時由于核工業(yè)的興 起 為了處理放射性材料采用了機械手 不久 控制論 信息論等重大學科相繼問 世 所有這些科學的技術成果都為機器人技術的誕生和發(fā)展莫定了根本基礎 現(xiàn)實世界里的機器人并不沒有像小說作品里描述的那樣神通廣大 與真人形似 到以假亂真地步 就目前水平而言 機器人一般是不具有人的形態(tài)的 即使那些用 于娛樂的似人機器人 其智能的程度也遠不能和人相比 大多數(shù)的機器人是用于生 產(chǎn)活動 以提高工作效率和產(chǎn)品質量的 所以從這層意義上來說 機器人其實是一 個通用的自動化裝置 機器人是一種具有可編程的 通用 有操作或移動能力的自動化機器 機器人的誕生和應用是社會發(fā)展的最終需要 機器人又是在現(xiàn)代生產(chǎn)和科學技 術發(fā)展的基礎上出現(xiàn)的 新一代的機器人已經(jīng)在工業(yè)生產(chǎn) 資源開發(fā) 排險和救災 社會服務和軍事技術中發(fā)揮越來越大的作用 機器人已經(jīng)得到廣泛的應用 由于工 業(yè)機器人與其他設備組成的生產(chǎn)線已經(jīng)成百上千倍地提高了企業(yè)勞動的生產(chǎn)率 提 高了產(chǎn)品的質量 縮短了產(chǎn)品更新和換代的周期 機器人的出現(xiàn)和發(fā)展已經(jīng)使傳統(tǒng) 的工業(yè)生產(chǎn)的面貌發(fā)生了翻天覆地的變化 使人類的生產(chǎn)方式從手工的作業(yè) 機械 化 自動化跨入了智能化的新時代 1 2 國內外研究狀況和研究成果 隨著機器人技術的飛速發(fā)展 多種類型的機器人己相繼問世 機器人可以按用 途 結構 驅動方法 智能水平等觀點進行分類 不管怎樣分類 機器人的基本結構都是一樣的 機器人是由臂 連桿 關節(jié)和 末端執(zhí)行裝置 連接工具 構成 機器人的關節(jié)連接了兩個相鄰的剛體 即連桿 關 節(jié)提供連桿之間的相對運動 關節(jié)即運動副 一些形狀和大小不同的機器人 可能 有著相同的幾何模型 僅幾何參數(shù)不同 并有相同的運動學分析結果 多關節(jié)機械 手臂 顧名思義 關節(jié)多而長 關節(jié)越多 手臂的重量就越大 運動學分析就越復 雜 隨之而來的問題還有摜性的加大 過沖量的增大而引起動力學分析的復雜化 以及連桿之間的平衡問題等 隨著科學技術的進步 我國工業(yè)生產(chǎn)的自動化程度有了一個突飛猛進的發(fā)展 2 在實際的生產(chǎn)過程中實現(xiàn)工件的裝卸 轉向 輸送或操持焊槍 噴槍 扳手等工具 進行特定環(huán)境下的加工 裝配等作業(yè)逐步實現(xiàn)自動化 已愈來愈引起人們的重視 實現(xiàn)生產(chǎn)過程的自動化成為國內外學者研究的熱點之一 本文設計的機械手為液壓驅動 此機械手的坐標形式采用球坐標式 其手臂 的運動由一個直線運動和兩個回轉運動所組成 即沿 x 軸的伸縮 繞 Y 軸的仰俯和 繞 Z 軸的回轉 這種機械手的手臂的仰俯運動能抓取地面上的物體 為了使手部 能適應被抓物體方位的要求 常常設有手腕上下擺動 使其手部保持水平位置或其 他狀態(tài) 此坐標式的機械手動作靈活 占地面積小 工作范圍大等特點 它適用于 沿伸縮方向傳動的形式 但結構復雜 按設計要求 使機械手能夠實現(xiàn)預定的功能 模仿人的手臂和手腕運動 需要六個自由度 自由度指描述物體運動所需要的獨立 坐標數(shù) 自由度的多少反映機器運動的復雜程度 多關節(jié)手臂的優(yōu)良性能是其它傳統(tǒng)的機器人所不能比擬的 然而對它的研究碰 到了許多工程上的困難 尤其是手臂的重量問題 關節(jié)多而長的機械手臂由于龐大 的重量而難以在實踐中推廣應用 而重量問題中的瓶頸問題是驅動單元問題 從過 去經(jīng)驗來看 形狀記憶合金 磁動的伸縮 氣動伸縮驅動單元的應用范圍非常有限 驅動主體還需是電機 但電機的重量又是一個有待解決的問題 電機的安裝位置以 及其數(shù)量則是其直接的影響因素 在多指機器人手的應用方面 由于多指機器人手通常小于所安裝的機器人本體 所以可以提高機器人的整體精度 但是多手指的使用使整個系統(tǒng)的復雜性增加 并 且由于帶有多指機器人手的機器人的自由度很多 因此使得運動學和動力學分析復 雜化 同時由于自由度的增加將使抓取規(guī)劃工作變得困難 1 3 課題的研究方法 如前所述 多關節(jié)機械手臂的研究領域包括多關節(jié)機械手臂的運動學和動力學 問題 在研究中所遇到的困難就是機械手臂重量的問題 由于機械本體的結構大大 的簡化 所以使多關節(jié)機械手臂的運動學及動力學分的析得以簡化 從而使機械手 臂更加容易控制 本文重點在于多關節(jié)的機械手臂的機構設計 解決手臂重的問題 并且 對手臂各關節(jié)處的定位及各臂在運動中的平衡問題提出了全新的解決方法 本機械手采用全液壓控制及驅動 之所以采用液壓 主要是考慮到結構簡單 便于制造 有利于降低成本 整體設計中采用 3 個回轉缸 2 個伸縮缸和一個俯仰 伸縮缸 3 個回轉油缸實現(xiàn)了 2 個腕部回轉和一個大臂回轉 2 個伸縮缸分別實現(xiàn) 大臂和小臂的伸縮運動 本課題所研究的內容正是基于以上的問題 希望能夠通過理論分析和研究 設 計出一種新型的多關節(jié)式機械手臂 力求結構簡單 驅動器 即液壓元件 數(shù)量控制 在最少 3 1 4 本文研究內容 本文將在下面對關節(jié)式通用機械手進行全面 系統(tǒng)的分析和討論以實現(xiàn)模仿人 手動作 按給定的程序 軌跡和要求實現(xiàn)自動抓取 搬運和操作的裝置 在生產(chǎn)中 使用機械手可以提高生產(chǎn)的自動化水平以及勞動生產(chǎn)率 可以減少工人的工作強度 保證產(chǎn)品的質量優(yōu)良 實現(xiàn)安全生產(chǎn) 尤其在高壓 高溫 低溫 低壓 易爆 粉 塵 有毒氣體和放射性等惡劣的環(huán)境中 用機械手代替人進行正常的工作 意義更 為的重大 本機械手仰俯結構這樣處理有以下幾個好處 首先改善了機械重心偏離回轉軸 太長的弊病 其次 實現(xiàn)同樣的仰俯角度時 直線缸比回轉缸更容易控制 在此 由于回轉油缸的驅動力是緊靠在回轉油缸的動片提供的 而直線缸由于導桿的作用 提供同樣的驅動力矩 要比回轉缸容易些 最后從振動的角度看 采用直線缸要比 采用回轉缸的振動系數(shù)要小 從而增加了穩(wěn)定性 4 第 2 章 總體設計方案 2 1 總體設計要求 本文設計的機械手為液壓驅動 此機械手的坐標形式采用球坐標式 其手臂的 運動由一個直線運動和兩個回轉運動所組成 即沿 x 軸的伸縮 繞 Y 軸的仰俯和繞 Z 軸的回轉 這種機械手的手臂的仰俯運動能抓取地面上的物體 為了使手部能適 應被抓物體方位的要求 常常設有手腕上下擺動 使其手部保持水平位置或其他狀 態(tài) 此坐標式的機械手動作靈活 占地面積小 工作范圍大等特點 它適用于沿伸 縮方向傳動的形式 但結構復雜 按設計要求 使機械手能夠實現(xiàn)預定的功能 模 仿人的手臂和手腕運動 需要六個自由度 自由度指描述物體運動所需要的獨立坐 標數(shù) 自由度的多少反映機器運動的復雜程度 此機械手采用六個自由度 大 臂 回 轉 腕 部 擺 動 正 負 90腕 部 轉 動 正 負小 臂 水 平 伸 縮50m大 臂 升 降 2手 臂 仰 俯3 圖 2 1 機械手運動結構示意圖 1 Z 方向的升降運動 2 繞 Z 方向的回轉運動 3 手臂的仰俯運動 上仰為30 下俯30 4 X 方向的伸縮運動 5 手腕的仰俯運動 6 繞 X 方向的回轉運動 2 2 運動分析簡介 2 2 1 機器人運動方程的表示 機器人機構可以認為是由一系列的關節(jié)連接起來的連桿機構組成 把構件的坐 5 標系嵌入機器人的每一個連桿結構中 可以方便正確的描述一個連桿與下一個連桿 之間所在的關系 齊次的變換是描述這些坐標系之間的相對位置與方向的一種通用 方法 把齊次變換記為 A 矩陣 一個 A 矩陣僅僅是描述連桿構件坐標系之間相對平 移與旋轉的齊次坐標變換 描述第 i 個連桿相對于第 i 1 連桿的位姿 對于本課題的 六個自山度機器人 則第六個連桿相對于基座的位姿可用以下式表示 Tn A1A2A3A4A5A6 2 1 2 2 2 構件坐標系的確定 為了描述連桿與連桿之間的數(shù)學關系 Denavit 和 Hertenberg 提出了為關節(jié)鏈中 的桿件建立主附一體的坐標系的矩陣方法 即 D H 法 其運動坐標系如圖 2 2 所示 X1Y122Z12Z044X3YZ3Z565XY4 圖 2 2 機械手 D H 運動坐標系簡圖 0 機座坐標 1 大臂升降缸坐標 2 大臂回轉缸坐標 3 小比伸縮缸坐標 4 手臂俯仰缸坐標 5 腕部擺動缸坐標 6 腕部回轉缸坐標 該機械手的設計自由度為 6 個 旨在使其運動靈活 當某方向的運動不宜過大 時 為滿足運動要求可通過與其相關的自由度來補充 這更有利于機械手的穩(wěn)定 此機械手還可以通過更換手抓 從事諸如噴涂 焊接等工作 6 本機械手采用全液壓控制及驅動 之所以采用液壓 主要是考慮到結構簡單 便于制造 有利于降低成本 整體設計中采用 3 個回轉缸 2 個伸縮缸和一個俯仰 伸縮缸 3 個回轉油缸實現(xiàn)了 2 個腕部回轉和一個大臂回轉 2 個伸縮缸分別實現(xiàn) 大臂和小臂的伸縮運動 2 3 機械手的組成 工業(yè)機械手是由執(zhí)行機構 驅動機構和控制部分所組成 各部分關系如圖2 3 圖2 3 工業(yè)機械手各部分關系圖 1 執(zhí)行機構 執(zhí)行機構包括抓取部分 手部 腕部 臂部和行走機構等運動 部件所組成 1 手部 直接與工件接觸的部分 一般是回轉型或平移型 傳動機構形式 多 樣 常用的有 滑槽杠桿式 連桿杠桿式 彈簧式等 2 腕部 是聯(lián)接手部和手臂的部件 并可用來調整被抓取物體的方位 3 臂部 手臂是支撐被抓物體 手部 腕部的重要部件 手臂的作用是帶 動手指去抓取物件 并按預定要求將其搬運到給定位置 該設計的手臂有三個自由 度 采用關節(jié)式坐標 繞橫軸旋轉 上下擺動和左右擺動 關節(jié)坐標式具有較大的 工作空間和操作靈活性 機械臂的結構性容易進行優(yōu)化 便于提高機械手的動態(tài)操 作性能 2 行走機構 有的工業(yè)機械手帶有行走機構 3 驅動機構 有氣動 液動 電動和機械式四種形式 4 控制系統(tǒng) 有點位控制和連續(xù)控制兩種方式 5 機身 它是整個工業(yè)機械手的基礎 7 2 4 設計路線與方案 2 4 1 設計步驟 1 查閱相關的資料 2 確定研究路線和方案構思 3 結構與運動學分析 4 根據(jù)所給的技術參數(shù)進行計算 5 按所給規(guī)格 范圍 性能進行分析 強度與運動學校核 6 繪制裝配圖草圖 7 繪制總裝圖及零件圖等 8 總結問題進行分析和解決 2 4 2 研究方法和措施 使用現(xiàn)在機械設計方法和液壓傳動技術進行設計 采用關節(jié)式坐標 六個自由 度 可以繞橫 縱軸轉動和上下左右擺動 以及Z向升降和X 向伸縮運動 2 5 本章小結 本章介紹了工業(yè)機械手的組成 規(guī)格參數(shù) 設計路線等內容 這種設計的機械 手組成全面 配置合理 能達到一定的使用要求 8 第 3 章 手部結構的設計和計算 3 1 手部設計 機械手是模仿著人手的部分動作 按給定的程序 軌跡和要求實現(xiàn)自動抓取 搬運或操作的自動裝置 生產(chǎn)中應用機械手可以提高生產(chǎn)的自動化水平和勞動生產(chǎn) 率 工業(yè)機械手的手部是用來直接握持工件的部位 既直接與工件接觸的部分 具 有模仿人手的動作的功能 由于被握持弓箭到形狀 尺寸大小 輕重和材料性能 表面狀況等不同 所以工業(yè)機械手的結構三多種多樣的 此機械手的手的手爪采用 回轉型外夾式 手爪為兩指 手部設計時應考慮以下幾個問題 1 應具有足夠的握力 2 手指間應具有一定的開閉角 3 應保證棒料的準確定位 4 應考慮手指的通用性 考慮以上因素本機械手采用滑槽式手部結構 這種手指的優(yōu)點表現(xiàn)在結構簡單 形狀小 工作靈活 其結構如圖 3 1 所示 驅動桿向下推動手指夾緊 向上拉時則 手指張開 此結構傳動比較雙支點結構小 但開閉范圍較大 圖 3 1 滑槽式手部結構示意圖 3 1 22cosbNP 工件的夾取方式采用 手指水平位置夾垂直位置放置的工件時 9 3 2 0 5sinNGf f 摩擦系數(shù) 鋼對鋼 f 0 1 3 3 22 sicosbPc 為了考慮工件在傳送過程中產(chǎn)生的慣性力 振動以及傳力機構效應的影響 其 實際的驅動力 P 實際應按以下式計算既 3 4 12K 實 際 式中 手部的機械效率 一般取 0 85 0 95 這里取 0 9 K1 安全系數(shù) 一般取 1 2 2 這里取 K1 1 2 K2 工作情況系數(shù) 重要是考慮慣性力的影響 3 5 21 Kag g 重力加速度 g 9 8kg s a 工件運動時的最大加速度 a 4 9kg s K 2 1 5 所以 3 6 1220 5sincosbPGcf 實 際 3 2 鉗爪式手指定位誤差的分析 采用結構簡單的回轉型手指則在抓取不同的直徑的工件的時候 必定帶來定位 誤差 如圖 3 2 所示 圖 3 2 手指定位誤差示意圖 手指回轉中心的與工件軸心的位置間距離 X 如 X1 X2 隨被抓取工件的半徑 R 的變化而變化 因而對手指的定位精度有影響 當選用合理的手指尺寸及參數(shù)時 可以使手指的定位誤差控制在較小的范圍內 10 22222cos1 in sinsinABCABABXllRl 3 7 當 時有最小值 XmincoABRl 3 8 silmi 而且 X 的變化是以 R0 分界為左右對稱的 若工件的半徑 3 9 0ABR linco 由變 化到 時 X 值的最大變化量既定位誤差 用 表示 當 R0 maxRmin 時 max 3 10 22max1ax cosinsiinABABABlll 3 11 22mini isRlll 取其中的較大者 如圖 3 3 誤 差 圖 3 3 定位誤差分析圖 分析圖可知 R0 處于在 和 中間時maxinR 時最小 i2 由前述 知 可得到最佳偏轉角 sincolAB 3 12 1sincpcABRl 式中 平均半徑 取 為 2 5 倍 cpRABl 11 50237 cpR 37 5 2 5 94 mmABl 取 V 型手指的夾角為 1 1coscos0 4629 inpABl 計算定位誤差 1 30 mm 2 mm 22maxax sinsini50509494 46290 876nccAB ABRlll 現(xiàn)取 b 83 mm c 30 mm mm 3 ABl283 si1 50cos309P 實 際 593 0 kg 2cm 3 3 手部夾緊油缸的設計 手部夾緊油缸采用單作用彈簧復位缸 彈 工封 圖 3 4 單作用彈簧復位油缸示意圖 如圖 3 4 所示 作用在活塞上的總機械載荷 P 3 12 P 工 封 彈 式中 工作阻力 kg P工 件 缸密封裝置處的摩擦阻力 kg 封 彈簧的反作用力 kg 彈 12 kg 3 13 43 8GdPLSDZ 彈 2cm 式中 L 活塞的行程 cm S 彈簧預壓縮量 cm G 彈簧材料的剪切模量 對于鋼材 G 8 1 kg 5102c d 彈簧鋼絲直徑 cm D 彈簧中徑 cm Z 彈簧的有效圈數(shù) 取 d 0 6 cm D 3 6 cm Z 取 3 P 0 28 0 5 D 8 4 15mm kg 5438 10 622 75 彈 2cm 當油缸工作的壓力不大于 100 活塞直徑為油缸直徑的一半時 活塞和kg 活塞桿采用 O 形密封時 0 03P 3 14 封 P 作用在活塞桿上的推力 kg 2c P 718 8 234 8 0 03P 求得 P 982 6 kg 2cm kg 3 15 24Dp 2cm 式中 P 為油缸的工作壓力 kg 取 P 35 kg cm 5 97p 取 D 6 3 cm 取 d 2 8 cm D 為油缸內徑 d 為活塞桿的直徑 經(jīng)計 算取油缸的長度為 l 40mm 流量的計算 226 354 6 71LQt 升 分 t 為活塞移動行程的時間 3 4 油缸壁厚的計算 油缸的內徑 D 確定后 由強度條件計算所需的最小的油缸壁厚 依據(jù)材料力 學的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式計算 cm 3 16 2 pD 計 13 式中 計算壓力 其值比油缸的最大工作壓力 P 大 20 30 即p計 1 2 1 3 P p計 3 17 D 為油缸內徑 cm 油缸材料的許用應力 kg 2cm 3 18 bn 其中 為油缸材料的抗拉強度 kg n 為安全系數(shù) 一般取 n 3 5 b 2c 600 kg 鑄鐵 2cm cm 1 23 5 06 86 現(xiàn)取 0 8 cm 3 5 活塞桿的計算和校核 取活塞桿的長度為 50mm 小于 15 28 420 mm 所以具有足夠的穩(wěn)定性 不必 校核其穩(wěn)定性 只需按強度校核 3 19 2 4Pd 3 20 bn 活塞桿材料的許用壓力 kg 2cm 活塞桿材料的抗拉強度 kg n 為安全系數(shù) 一般取 n 不小于 1 4 b 活塞桿材料一般用碳鋼 1000 1200 kg b 2 kg kg 25936 84 c103 2cm 所以強度合格 3 6 本章小結 本章介紹了通用關節(jié)式機械手手部各部分的計算與分析 分別為鉗爪式手指定 位 誤差 手部夾緊油缸 油缸壁厚 活塞桿等結構 并進行了計算與校核 在使用中 14 能滿足要求 第 4 章 腕部結構的設計和計算 4 1 腕部回轉油缸的設計 工業(yè)機械手的手腕部件設置在手部和臂部之間 它的主要作用是在臂部運動的 基礎上進一步改變和調整手部在空間的方位 以擴大機械手動作的范圍 使機械手 變的更加靈巧 適應能力更強 多自由度的腕部 在空間的靈活度越好 但是活動 度越多 結構越加復雜 技術難度也越大 為實現(xiàn)腕部的回轉與仰俯運動 此處采 取裝有軸線互相垂直的回轉油缸的雙腕部結構 其設計和計算如下 驅動手腕回轉運動時的驅動力必須克服手腕啟動時的所產(chǎn)生的慣性力矩 手腕 的轉軸與支承孔處的摩擦力矩 動片與缸徑 定片 端蓋等處密封裝置的摩擦阻力 矩及由于轉動件的重心與轉動軸線不重合所產(chǎn)生的偏重的力矩 手腕轉動時所需的 驅動力矩可按以下公式計算 4 1 M 驅 偏 摩 慣 式中 驅動手轉動的驅動力矩 kg cm 驅 慣性力矩 kg cm 慣 參與轉動的零部件的重量 包括工件 手部 手腕回轉缸的動片 偏 對轉動軸線所產(chǎn)生的偏重力矩 kg cm 手腕轉動軸與支承孔處的摩擦阻力矩 kg cm M摩 設手指夾在棒料的重心位置 故 0 摩擦阻力矩 0 1 設手指以M偏 M摩 驅 及夾緊油缸等等效為一個圓柱件 長度為 290mm 質量為 5 0 28 0 49 5 77 kg 估 取為 6 kg 可求得 D 58 mm kg223110 8 6710 2844ml 為夾緊油缸活塞桿的質量 kg2232 5 49l 為轉動油缸直徑的質量 估取 5 kg 手部結構的質量 m手 算取工件的長度 15 m1230 2 7814l m223 0 5 l 若手腕轉動的角速度為 啟動過程所轉過的角度為 則 kg 4 2 21 MJ 慣 式中 J 參與手腕轉動的部件對轉動軸線的轉動慣量 工件對手腕轉動的轉動慣量 1 2220 3 1 3 05 86mlR 工 2kgm 2 11J工 2260 9 152kg 設啟動過程所轉過的角度為 20 等速轉動角速度 100 s 計算慣性 力矩用如下公式 2 100 1752 865 6kgm123 5NMJ 工慣 所以 337240cM 驅 驅 驅 確定轉軸的最小尺寸 4 3 0 tWd 抗扭截面系數(shù) tW 4 4 t 所以 30 2 Md 要求 軸的材料選用 45 號鋼 查得 40 50 MPa m33 617 20 50 24d 取 d 40mm 之所以取這么大主要是考慮到結構的要求 回轉油缸內徑的計算按如下公式 16 4 5 28MDdbp 式中 M 作用在動片 即輸出軸 上的外載力矩 kg cm p 回轉油缸的工作壓力 取 p 35 2kgcm 2kgcm d 輸出軸與動片連接處的直徑 cm b 動片的寬度 cm 為減小動片與輸出軸的連接螺釘所受的載荷及動 片的懸伸長度 選擇動片寬度 即油缸長度 可按 2b D d 2 選用 cm 初取 b 5cm D 回轉油缸的內徑 cm 取 D 9 cm281408 9753 流量的計算 2 23 5 4 50 2 13 40bdQ 升 分 3816 7 D 升 分 油缸的內徑 D 確定后 由強度條件計算所需的最小的油缸壁厚 依據(jù)材料力 學的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式計算 4 6 2 pD 計 式中 計算壓力 其值比油缸的最大工作壓力 P 大 20 30 即p計 1 2 1 3 P p計 4 7 D 為油缸內徑 cm 油缸材料的許用應力 kg 2cm 4 8 bn 其中 為油缸材料的抗拉強度 kg 600 kg 鑄鐵 b 2c 2cm n 為安全系數(shù) 一般取 n 3 5 mm 1 23 9 4510 360 現(xiàn)取 10 mm 17 4 2 腕部擺動油缸的設計 驅動手腕擺動運動采用單葉片回轉油缸 擺動時的驅動力必須克服手腕啟動 時的所產(chǎn)生的慣性力矩 手腕的轉軸與支承孔處的摩擦力矩 動片與缸徑 定片 端蓋等處密封裝置的摩擦阻力矩以及由于轉動件的重心與轉動軸線不重合所產(chǎn)生的 偏重矩 根據(jù)圖 4 1 有 手腕轉動時所需的驅動力矩可按以下公式 4 9 M 驅 偏 摩 慣 式同公式 4 1 圖 4 1 夾緊油缸結構簡圖 設手指夾在棒料的重心位置 故 0 M偏 摩擦阻力矩 0 1 M摩 驅 估算 l 360mm 132 5 mm 277 mm 1e2e 設手指以及夾緊油缸等等效為一個圓柱件 長度為 360 mm 質量為 5 0 28 4 9 28 kg 可求得 D 65 mm kg2232211 7 80 15 0 9 4 044mlRr 回 桿 手指回轉油缸的質量 回 cm12 27 361 450eml 回 手 工 件回 手 工 件 e 為擺動油缸偏離重心的距離 所以克服偏心力矩 29 31 4 910 6kg cm 9 11 kg mM偏 Ge 若手腕擺動的角速度為 啟動過程所轉過的角度為 則 kg 4 10 21 J 慣 工 件 18 式中 參與手腕的部件對轉動軸線的轉動慣量 1J 工件對手腕轉動的轉動慣量 工 件 則 2 2221 90 36 3 0 36 5 9 71mlR 2kgm 20 6J工 kgm 設啟動過程所轉過的角度為 20 等速轉動角速度 50 s 計算慣性力矩用如下公式 2 21 500 75 0 175 6 3 MJ 工慣 kgm 9 1M 驅 驅 偏 摩 慣 得 4kgmc 驅 確定轉軸的最小直徑 4 11 316tWd 抗扭截面系數(shù) t 4 12 tM 所以 4 13 30 2 d 要求 4 14 軸的材料選 45 號鋼 查得 40 50 Mpa m 33 6140 240 2 Md 查表取 d 25 mm 擺動油缸內徑的計算 4 15 28Ddbp 式中 M 作用在動片 即輸出軸 上的外載力矩 kg p 回轉油缸的工作壓力 取 p 80 2kgcm 2kgc d 輸出軸與動片連接處的直徑 cm b 動片的寬度 cm 為減小動片與輸出軸的連接螺釘所受的載荷及動 片的懸伸長度 選擇動片寬度 即油缸長度 可按 2b D d 2 選用 cm 初取 b 5cm D 回轉油缸的內徑 19 cm28140 5 8D 查表取 D 6 3 cm 流量的計算 2 23 36 5 00 1751 4 44bdQ 升 分 油缸的內徑 D 確定后 由強度條件計算所需的最小的油缸壁厚 依據(jù)材料力 學的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式計算 cm 4 16 2 p 計 式中 計算壓力 其值比油缸的最大工作壓力 P 大 20 30 即p計 1 2 1 3 P p計 D 為油缸內徑 cm 油缸材料的許用應力 kg 2cm 4 17 bn 2 其中 為油缸材料的抗拉強度 kg n 為安全系數(shù) 一般取 n 3 5 b c 600 kg 鑄鐵 2 cm 1 3 806 15 64 現(xiàn)取 16 mm 4 3 本章小結 本章介紹了通用關節(jié)式機械手腕部各部分的計算與分析 分別為腕部回轉油 缸 腕部擺動油缸等結構 并進行了計算與校核 在使用中能滿足要求 20 第 5 章 小臂的設計和計算 5 1 小臂結構的設計和伸縮油缸的計算 手臂部件是機械手的主要執(zhí)行部件 它的作用是支撐腕部和手部并帶動他們作空間 運動 臂部運動的目的 一般是把手部送達空間運動范圍內的任意點上 此處為實 現(xiàn)沿 X 軸伸縮的自由度要求 小臂的驅動機構設計成雙作用油缸 臂部結構采用懸 臂梁用無縫鋼管作為導向桿 用鋼板作為支撐板 這樣大大提高臂的剛度 對大大 減輕了手臂的自重 而且空心的內部還可以布置驅動裝置或者油管路 有利于機構 緊湊 臂部的變形不僅與自身剛度有關 而且同支撐距離有很大的關系 其結構如 圖 5 1 回封 1封 2封 3封 3導導 導導總 圖 5 1 小臂示意圖 手臂作水平伸縮時所需的驅動力 P驅 5 1 P 驅 工 導 回 封 慣 式中 0 水平伸縮時P工 導向裝置的摩擦阻力矩導 21 這種結構在啟動時導向處的摩擦阻力矩較大 導向裝置的結構采用雙向導桿 其導向截面形狀是圓柱截面 結構如圖 這里取水平極限位置即小臂完全伸出時 初定活塞桿長為 550mm 直徑 D 28 mm 則桿的質量 kg223110 8 5710 4544mdl 桿 先估取導向桿的質量為 5kg 500 5 3 2 6 204 517 64L 工 回 mm358 74 21 5 2 2 LaLaPabRaGG 導 導 導 總 總 式中 a 導向桿的支撐長度 cm 當量摩擦系數(shù) 圓柱面 1 27 1 57 取 1 5 摩擦系數(shù)對于靜摩擦且無潤滑 鋼對鑄鐵取 0 18 0 3 0 25 L 手臂參與運動零部件的總質量重心到支撐前端的距離 cm 參與運動的零件的總重 含工件的重量 kg G總 kg 22784 504 150 139 8LaP 導 總 密封裝置處的摩擦阻力 封 在壓力油液驅動活塞運動時 各密封裝置處摩擦阻力之和為 P封 5 3 123PP 封 封 封 封 當油缸的工作壓力不大于 100kg 活塞桿的直徑為活塞油缸直徑的一半采cm 用 o 型密封圈時 0 03 5 4 12封 封 驅 伸縮油管處的摩擦阻力 為 3P封 5 5 3pdl 封 式中 密封圈與配合面的摩擦系數(shù) 主要與密封圈的形式 材料及之配合接觸 的零件材料和油液壓力有 關 對于 0 型圈 當油液壓力 P15 28 420mm228615 4Ad 2m 5 11 Ji 5 12 46d c 式中 A 活塞桿橫截面的面積和 D 活塞桿橫截面的直徑 I 為活塞桿橫截面的慣性半徑 cm J 活塞桿橫截面對中性軸的慣性矩 4cm cm 2874i 5 13 li 式中 活塞桿的計算柔度 柔度系數(shù) l 活塞桿計算長度 cm 長度折算系數(shù) 亦稱約束影響系數(shù) 一端固定一端鉸支時 0 7 所以 0 75li 246931206 sab 式中 特定的柔度值 2 為活塞桿的流動極限 查表 a 4690kg b 26 2kg s 2cm2c 對于 的壓桿 只會因強度不足而破壞 并不會失穩(wěn) 故對短壓桿只進 2 行強度計算 24 5 14 24Pd 式中 P 活塞桿上所受的總機械載荷 kg d 活塞桿的直徑 kg 2216 3 84 Pd2cm 5 15 bn 活塞桿材料的許用壓力 kg 2c 活塞桿材料的抗拉強度 kg b n 為安全系數(shù) 一般取 n 不小于 1 4 活塞桿材料一般用碳鋼 1000 1200 kg b 2cm 則 kg 103 2c 5 3 導向桿的強度校核 當導向桿伸出到最大狀態(tài)時 如果強度足夠也就滿足要求 此時的受力根據(jù)力 平衡公式 N1 N2 G g 2 0 N1 150 G g L 2 L 手臂參與運動零部件的總質量重心到支撐前端的距離 前邊以算出 L 784 5mm G 42 14 求得 N 1 1080N N2 1286 5N 受力如圖 5 2 m 25 圖 5 2 導向桿彎矩圖 由圖知最大彎曲正應力發(fā)生在 c 處 由正應力條件 Pa633108 594102zMDW 式中 為抗彎截面系數(shù) zW 由查表 170MPa 所以強度滿足條件 5 4 本章小結 本章介紹了通用關節(jié)式機械手小臂各部分的計算與分析 分別為伸縮油缸 活 塞桿和導向桿等結構 并進行了計算與校核 在使用中能滿足要求 26 第 6 章 俯仰缸的設計和計算 6 1 俯仰結構的設計和計算 此機械手的仰俯結構此機械手的手臂俯仰運動 采用活塞缸與連桿機構聯(lián)用來 實現(xiàn)的 手臂俯仰運動用的活塞缸位于手臂的正下方 其活塞桿和手臂用鉸鏈連接 缸體采用尾部耳環(huán)與立柱連接 驅動力矩的計算如圖 6 1 有 驅動手臂仰俯的驅動力矩 應克服手臂等部件的重量對回轉軸線所產(chǎn)生的偏重 力矩和手臂子在起動時所產(chǎn)生的慣性力矩以及各回轉副處摩擦阻力矩 一般因手 臂座與立柱連接軸處有滾動軸承 其摩擦阻力矩較小 在鉸鏈處的配合直徑較小 相對轉動的轉角亦小 故摩擦阻力矩亦很小 均可忽略不計 則力矩平衡方程式可 簡化成 6 1 M 驅 慣 偏 kgcm 式中 手臂作俯仰運動 在起動時的慣性力矩 慣 c 手臂等部件的重量對回轉軸線的偏重力矩 當手臂上仰時偏 kg 為正 下俯為負 6 2 G 總偏 估算支撐板的質量 kg3333701250617 80 19 支 549 95 032 42MGm 工 回偏 35 9 kg 計算起動慣性力矩 慣 若機械手的等速轉動角速度為 起動時間為 t 則起動慣性力矩公式為 6 3 1 MJt 工慣 kgm 式中 參與手腕的部件對轉動軸線的轉動慣量 1J 27 工件對手腕轉動的轉動慣量 J工 件 22142 0 0 41 4130 5 14 59 32 2kgm 59 工 2kgm 設機械手的等速轉動角速度為 25 s 起動時間為 t 0 4s 則 1 50 7 0 175 9 3 0 4 MJt 工慣 kg 驅動力矩 453 98 驅 慣 偏 kgc 下俯角 上 仰 角 圖 6 1 腕部受力示意圖 當手臂于水平成仰角 和俯角 時 則作用在活塞上的驅動力與手臂仰角 有1 2 關 手臂上仰時公式取加號 并且在計算擺動時主要考慮上仰時的情況 只要是上 仰條件滿足 下俯一定能滿足 當手臂處于仰角 狀態(tài)時 1 6 3 111coss inMPbatg 驅 式中 a b c 為機械手的手臂的結構尺寸 cm P 作用在鉸接油缸活塞上的驅動力 kg 驅動手臂仰俯的驅動力矩 M驅 kgm 設 b 0 21m a 0 21m 30 c 0 41m 1 所以 1 11180 92cos3 21cos0 2cos 0 s 4ininPbatgtg 驅 28 kg 432 8 2cm 確定油缸的結構尺寸 6 4 24PDdp 驅 式中 p 油缸的工作壓力 2c d 活塞的直徑 cm D 油缸內徑 cm 選取 p 35 d 0 5D 2m cm443 8 65Pp 查表取 D 5cm 油缸的內徑 D 確定后 由強度條件計算所需的最小的油缸壁厚 依據(jù)材料力 學的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式計算 6 5 2 pD 計 式中 計算壓力 其值比油缸的最大工作壓力 P 大 20 30 即 p計 1 2 1 3 P 6 6 p計 D 為油缸內徑 cm 油缸材料的許用應力 kg 2cm 6 7 bn 其中 為油缸材料的抗拉強度 kg b 2c n 為安全系數(shù) 一般取 n 3 5 600 kg 鑄鐵 2 cm 1 23 0 5 76 取 12mm 活塞桿穩(wěn)定性的校核 L 300mm 15 25 375mm 所以滿足 6 2 缸蓋螺釘?shù)膹姸刃：?油缸內的工作壓力較大 為了保證連接的緊密性 缸蓋共用 4 個 M6 螺釘 6 8 sn 29 6 9 24DpPQZ 6 10 0s 式中 p 為油缸的工作壓力 2cm Z 為螺釘?shù)臄?shù)目 分別為工作載荷 危險剖面承受的拉力 和剩余鎖緊力 Q0s 為了緊密連接 k 6 11 sQ k 1 5 1 8 現(xiàn)選取 k 1 5 則 kg 202 53 476s 螺釘?shù)膹姸葪l件為 02 21 31 3769 06 44QdS 2kg cm 式中 S 為螺釘?shù)穆菥?6 12 sn 式中 為許用拉應力 為螺釘材料的流動極限 s n 為安全系數(shù) 一般 n 1 2 1 5 取 n 1 5 螺釘?shù)牟牧线x用 45 號鋼 3600 s 2cm 所以 2360 18kg c 5s 所以 強度足夠 6 3 本章小結 本章介紹了俯仰缸各部分的計算與分析 分別為俯仰結構和缸蓋螺釘?shù)慕Y構 并進 行了計算與校核 在使用中能滿足要求 30 第 7 章 大臂的結構設計和計算 7 1 大臂回轉缸的設計計算 機械手的大臂即機身是支撐手臂的部件 又是帶動其運動的部件 主要是實現(xiàn) 臂部的升降 回轉 仰俯等運動的機構 由于采用驅動裝置 傳動裝置 導向裝置 的不同 機身的結構布局也不同 此處采用回轉缸置于升降缸之上導向桿布置在活 塞缸內部的機身結構 手臂回轉所需驅動力矩 采用回轉油缸實現(xiàn)手臂回轉運動 驅動手臂回轉的力矩 應該與手臂起動時所產(chǎn)生的慣性力矩 以及各密封裝M驅 M慣 置處的摩擦阻力矩 回轉油缸的壓力矩相平衡 軸承處的摩擦力矩忽略不計 封 則有 7 1 驅 回慣 封 kgcm 圖 7 1 手臂受力分析 式中 密封裝置處的摩擦力矩 如圖 7 1 M封 7 2 12M 封 封 封 31 動片外徑與油缸壁密封裝置處的摩擦阻力矩 1M封 動片側面與缸體的密封摩擦阻力矩 2封 7 3 11bpR 封 7 4 1 2Mrr 封 取 b 0 08m 0 006m R 0 06m r 0 03 0 5 1 12 485 2 封 封 封 kgcm 手臂起動時所產(chǎn)生的慣性力矩 慣 7 5 00Jt 慣 式中 回轉缸的動片的角速度變化量 在起動的過程中 弧度 秒 起動的時間 t 手臂回轉部件 包括工件 對回轉軸的轉動慣量 0JJ 板 工 件 其 他222220 14 5041 3 30 5 15 8 3 ml 30 8 2kg 設等角速度 40 s 起動時間為 t 1s 則 kg m00 40J 1753 821 6Mt 慣 回轉油缸的回油腔的背反壓力回 kg cm 7 6 D222 dbbbppRrpDd 回 回 回 回 式中 回轉油腔壓力 一般取 0 2P 0 2 35 7 kg p回 回 cm kg m228 7167 58M 回 回 所以驅動力矩 kg m 34 驅 回慣 封 擺動油缸內徑的計算 7 7 28MDdbp 32 式中 M 作用在動片 即輸出軸 上的外載力矩 kg P 回轉油缸的工作壓力 取 P 35 2kgcm 2kgcm d 輸出軸與動片連接處的直徑 cm b 動片的寬度 cm 為減小動片與輸出軸的連接螺釘所受的載荷及動片的 懸伸長度 選擇動片寬度 即油缸長度 可按 2b D d 2 選用 cm 初取 b 8 cm D 回轉油缸的內徑 cm2834 5106 58 查表取 D 12 cm 流量的計算 2 23 38 16 500 754 44bDdQ 升 分 油缸的內徑 D 確定后 由強度條件計算所需的最小的油缸壁厚 依據(jù)材料力 學的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式計算 7 8 2 pD 計 式中 計算壓力 其值比油缸的最大工作壓力 P 大 20 30 即p計 1 2 1 3 P 7 9 p計 D 油缸內徑 cm 油缸材料的許用應力 kg kg 其中 為油缸材 2cm bn 2cmb 料的抗拉強度 kg 2c N 安全系數(shù) 一般取 n 3 5 600 kg 鑄鐵 2 cm 1 3 1 637602 現(xiàn)根據(jù)結構需要取 25 mm 選擇鍵并校核強度 轉軸的直徑為 60mm 選鍵為 鍵高 h 鍵寬 b 11 18 mm 選取長度為 50mm 假定載荷在鍵的工作面上均 勻分布 普通平鍵連接的強度條件為 7 10 3210 pTkld 式中 T 傳遞的轉矩 N m k 鍵與輪轂槽的接觸高度 k 0 5h mm l 鍵的工作長度 單位為 mm 33 圓頭平鍵 l l b mm d 轉軸的直徑 mm 許用的積壓應力 MPa 代入數(shù)據(jù) p 3321024 598106 8 Tkld MPa 查表 鍵的材料選用鋼有輕微沖擊時 100 120 MPa 故鍵的強度滿足要求 p 7 2 油缸定片連接螺釘?shù)男：?摩 摩 圖 7 2 定片與固定軸的螺釘連接方式 定片與固定軸的用螺釘連接方式如圖 7 2 所示 聯(lián)接螺釘一般為偶數(shù) 對稱的安 裝 并用兩銷定位 其作用是 使定片與固定軸的配合緊密接觸不留間隙 當油腔 通過壓力油時 定片受油壓的作用產(chǎn)生一個合成液壓力矩 克服輸出軸上所受的外 載荷力矩反作用在動片上 由于螺釘?shù)倪B接作用 使被聯(lián)接表面不能產(chǎn)生相對的滑 動 為此 在安裝時必須擰緊螺釘 以便在被聯(lián)接件的配合表面間產(chǎn)生摩擦力以傳 遞動力 依定片所受的力矩的平衡條件有 7 11 sln 2 82bdpDdMQZf 摩 即得 kg 7 12 2 4QZf 式中 Q 每個螺釘?shù)念A加鎖緊力 kg b 動片的寬度 cm 這里 b 8cm p 回轉油缸的工作壓力 kg 這里 p 35 kg 2cm2cm D 動片的外徑 即回轉油缸的內徑 cm 這里 D 12cm d 動片與軸配合處的直徑 cm f 被聯(lián)接件配合面間的 摩擦系數(shù) 鋼對鋼取 f 0 15 Z 螺釘?shù)臄?shù)目 這里 Z 8 將以上的數(shù)據(jù)帶入公式 kg2 2835 16 05440 bpQDdf 34 選 M8 的螺釘 則小徑 d D 1 0825P 7 13 P 為螺距 P 1 25mm d 6 647mm 螺釘?shù)膹姸?221 3 10539 66474Qd 2kg cm 要求 l 式中 許用拉應力 l 螺釘材料的流動極限 kg 取材料為 40cr s 2c 6500 9000 n 為安全系數(shù) n 1 2 2 52m 所以 條件滿足 650 43 1 sln 2kg c 7 3 機械手大臂升降缸的設計和計算 對于懸臂式的機械手起傳動件 導向桿和定位件的布置合理 以減少對升降支 撐軸線的偏心矩 防止卡死現(xiàn)象 也就是自鎖 手臂上升是靠油缸作用在活塞上的 推力而實現(xiàn)的 它除克服慣性力 摩擦阻力 背壓造成的阻力外 還需克服手臂 手腕 手部和被抓物件的質量 其驅動力的計算公式為 7 14 PPG 驅 工 回 總慣 封 7 15 42 1GG 總 支 撐 板 水 平 伸 縮 油 缸 仰 俯 油 缸 本 身 缸 體 回 轉 油 缸 7 16 vgt 總慣 kg32 217 810 740 5 08 3 64m 仰 俯 油 缸 kg 1 1G 回 轉 油 缸 kg32217 810 4 0 37 6 4本 身 缸 體 所以 42 GG 總 支 撐 板 水 平 伸 縮 油 缸 仰 俯 油 缸 本 身 缸 體 回 轉 油 缸 kg 6 382 6 14 32 大臂起動時受到的平均慣性力 可近似為 P慣 35 7 17 GvPgt 總慣 式中 參與運動的零件的總質量 kg 包括被抓工件的質量 G總 速度的變化量 m s 0 12m sv v 起動過程的時間 s 0 01st t g 重力加速度 g 9 8 2 ms 則 kg14 3201498vPt 總慣 工作阻力 20kg 由前邊的計算取 工 工 0 03P封 驅 0 05回 工 帶入公式 kg1402 320 514 32PG 驅 工 驅 回 總慣 封 8 確定油缸的結構尺寸 7 18 2PDdp 驅 式中 p 油缸的工作壓力 kg 2cm d 活塞的直徑 cm D 油缸內徑 cm 選取 p 10kg d 7cm 2 cm244879 310PDp 驅 查表取 D 10cm 流量的計算 221 65 4040VQ 升 分 油缸的內徑 D 確定后 由強度條件計算所需的最小的油缸壁厚 依據(jù)材料力 學的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式計算 cm 7 19 2 pD 計 式中 計算壓力 其值比油缸的最大工作壓力 p 大 20 30 即 p計 1 2 1 3 p 7 20 計 D 油缸內徑 cm 油缸材料的許用應力 36 7 21 bn 2cm 油缸材料的抗拉強度 b n 安全系數(shù) 一般取 n 3 5 600 kg 鑄鐵 2c cm 1 23 810 24 66 根據(jù)結構取 15mm 7 4 機械手的不自鎖的條件 偏重力矩 偏重力矩即手臂及其上所支撐的全部件的重量 作用在各自重心上 對手臂回轉軸的靜力矩 用 表示 手臂前伸時則偏重力矩為最大 因手臂在12R 總重量 G 的作用下 有一順時針方向傾斜的趨勢 而導套卻阻止手臂這種趨勢 導 套對立柱的作用力 如圖 7 3 根據(jù)立柱的力平衡有 12 7 22 0 xF 7 23 12R 7 24 Am 7 25 1hG 7 26 所謂不自鎖的條件就是升降立柱能在導套內自由下滑 從力的觀點分析必須使 7 27 121GFRfGfh 所以 2hf 式中 f 為摩擦系數(shù) 一般鋼對鐵的滑動摩擦系數(shù)為 0 1 但考慮到還有其他的 摩擦副作用 如升降的導向裝置摩擦面 升降缸壁和活塞 活塞桿和缸蓋 f 值可 按較大的數(shù)值考慮 故取 f 0 15 37 圖 7 3 升降立柱的力分析 為偏重力臂即手臂等部件總重量的重心到立軸軸線間的距離 厘米 1504138 50 3152 7 64niGx 工 mm5 280 37 2 096 6 所以 mm 300mm 所以不會自鎖 1598hf 7 5 本章小結 本章介紹了通用關節(jié)式機械手大臂各部分的計算與分析 分別為大臂回轉缸 油 缸定片聯(lián)接螺釘 大臂伸降缸的結構和機械手的不自鎖的條件 進行了計算與校核 在使用中能滿足要求 38 結 論 目前國際機器人界都在加大研究力度 進行機械手的共性技術的研究 并朝著 智能化和多元化方向發(fā)展 主要研究的內容集中在以下幾個方面 機械手的優(yōu)化設計技術 探索新的輕質高強度材料 進一步提高負載的自重比 機械手控制技術 重點在于研究開放式 模塊化的控制系統(tǒng) 人機交界面更加 友好 語言 圖形編程的界面正在研究之中 機械手控制器的標準化與網(wǎng)絡化 除 了編程技術進一步提高在線編程的可操作性之外 離線編程的實用化也將成為研究 重點 多傳感器系統(tǒng) 為了進一步提高機械手的智能與適應性 使用多傳感器是其問 題解決的根本 其研究熱點在于可行有效的多傳感器信息交融算法 機械手結構靈巧 控制系統(tǒng)越來越小 兩者正朝著一體化的方向發(fā)展 隨著科技發(fā)展和實際應用的需要 現(xiàn)在各類型的移動機器人普遍加裝了機械手 以使其成為一種多功能 高度自動化的作業(yè)平臺 在實際應用中有著不可估量的作 用 伴隨著機器人的發(fā)展 通用機械手也在向高傳動精度 高效率 廣調速范圍 結構小巧以及過載能力強等方向快速發(fā)展 由于使用場所和各種作業(yè)要求的不同 工業(yè)機械手的機械結構形式也各不相同 技術復雜程