燕山大學(xué)2030五機(jī)架冷連軋機(jī)壓下規(guī)程及機(jī)架設(shè)計(jì)項(xiàng)目報(bào)告.doc
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2030五機(jī)架冷連軋機(jī)壓下規(guī)程及機(jī)架設(shè)計(jì)項(xiàng)目報(bào)告 學(xué) 院：機(jī)械工程學(xué)院 班 級(jí)： 組 員： 指導(dǎo)教師：謝紅飆 張立剛 燕山大學(xué)專業(yè)綜合訓(xùn)練（論文）任務(wù)書 院（系）： 機(jī)械工程學(xué)院 基層教學(xué)單位：冶金系 小組成員 設(shè)計(jì)題目 2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組壓下規(guī)程設(shè)計(jì)及F1機(jī)座機(jī)架設(shè)計(jì)與分析 設(shè) 計(jì) 技 術(shù) 參 數(shù) 1、原料： 1.0mm—2.5mm1850mm；產(chǎn)品：0.2—0.5mm1850； 材質(zhì)：Q235、Q195、合金鋼（20Cr） 2、軋制速度v=13m/s; 3、開卷機(jī)最大張力10噸，卷取機(jī)最大張力25噸 設(shè) 計(jì) 要 求 1、制定軋制規(guī)程：計(jì)算道次壓下量，壓下率，軋制力，軋制力矩； 2、根據(jù)要求畫機(jī)架三維圖，并對(duì)機(jī)架進(jìn)行有限元分析； 3、給出機(jī)架的工程圖 4、完成一份不少于5000字的說明書 工 作 量 1、完成工程圖至少1張； 2、完成設(shè)計(jì)計(jì)算說明書包括有限元分析報(bào)告； 3、查閱文獻(xiàn)5篇以上。 工 作 計(jì) 劃 1、12.2 準(zhǔn)備參考資料； 2、12.3～12.15 計(jì)算；畫草圖； 3、12.16 中期檢查； 4、12.17～12.25 畫三維圖，出工程圖，分析，寫說明書； 5、12.26、27 考核答辯； 參 考 資 料 1、王海文主編 《軋鋼機(jī)械設(shè)計(jì)》 機(jī)械工業(yè)出版社 1986.6 2、王廷溥主編 《金屬塑性加工學(xué)》 冶金工業(yè)出版社 1988.5 3、《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》 機(jī)械工業(yè)出版社 2002. 4、曹鴻德 主編《塑性變形力學(xué)基礎(chǔ)與軋制原理》 機(jī)械工業(yè)出版社 5、劉相華等著《軋制參數(shù)計(jì)算模型及其應(yīng)用》 化學(xué)工業(yè)出版社 2007 指導(dǎo)教師 張立剛、謝紅飆 基層教學(xué)單位主任 （簽字） 目錄 一、前言………………………………………………………………………...4 二、原料及成品尺寸……………………………………………………….…..4 三、軋輥尺寸的預(yù)設(shè)定…………………………………………………….…..4 四、壓下規(guī)程制定……………………………………………………….……..5 4.1、壓下規(guī)程制定的原則及要求……………………………………….……….5 4.2、壓下規(guī)程預(yù)設(shè)定.……………………………………………………..…….5 五、軋制力能參數(shù)計(jì)算……………………………………………….………..7 5.1確定變形抗力………………………………………………………………...7 5.2確定前后張力……………………………………………...……………...….8 5.3單位平均壓力及軋制力的計(jì)算…………………………...…………………..9 5.4軋制力矩的計(jì)算……………………………………………………………..11 六、機(jī)架參數(shù)的設(shè)計(jì)…………………………………………………………..13 6.1窗口寬度的計(jì)算……………………………………………………………..13 6.2機(jī)架窗口高度H……………………………………………………………..13 6.3機(jī)架立柱的斷面尺寸…………………………….…………………………..13 七、機(jī)架強(qiáng)度和剛度的校核…………………………………………………..15 八、心得體會(huì)…………………………………………………………………..17 參考文獻(xiàn)………………………………………………………………………..19 一、 前言 冷軋方法生產(chǎn)帶鋼相對(duì)于熱軋方法有許多優(yōu)點(diǎn)，例如：帶鋼的板厚和板形精度高，表面質(zhì)量好，力學(xué)性能好等，冷軋帶鋼比熱軋帶鋼的用途更為廣泛。冷軋帶鋼生產(chǎn)的帶鋼的厚度范圍為0.01～3.5mm，最薄可達(dá)到0.001mm。帶鋼生產(chǎn)的軋機(jī)機(jī)型主要有兩種：連續(xù)式帶鋼冷軋機(jī)和可逆式帶鋼冷軋機(jī)。本設(shè)計(jì)題目為2030五機(jī)架冷連軋機(jī)，主要針對(duì)不同的材質(zhì)及不同的原料厚度和不同的成品厚度制定相應(yīng)的壓下規(guī)程及進(jìn)行機(jī)架的參數(shù)的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核。 二、 原料及成品尺寸 Q235 來料尺寸1.5mm1850mm 成品尺寸0.5mm1850mm Q195 來料尺寸1.0mm1850mm 成品尺寸0.3mm1850mm 20Cr 來料尺寸1.2mm1850mm 成品尺寸0.4mm1850mm 三、軋輥尺寸的設(shè)定 設(shè)計(jì)課題為“2030五機(jī)架冷連軋機(jī)組壓下規(guī)程設(shè)計(jì)及F1機(jī)座機(jī)架設(shè)計(jì)與分析”，則工作輥的輥身長度 L=2030mm，輥身長度確定后即可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)比例值法確定軋輥直徑，精軋機(jī)座設(shè)計(jì)時(shí) 其中L為輥身長度，為工作輥直徑，為支承輥直徑。 取L/D1=2.6 D2/D1=2.7 圓整可取D1=780 D2=2110 四、壓下規(guī)程制定 4.1、壓下規(guī)程制定的原則及要求 壓下規(guī)程設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是確定由一定來料厚度的板坯經(jīng)過幾個(gè)道次后軋制成為用戶所需求的，滿足用戶要求的板帶產(chǎn)品。在此過程中確定所需采用的軋制方法，軋制道次及每個(gè)道次壓下量的大小，在操作上就是要確定各道次輥縫的位置和轉(zhuǎn)速。因此，還要涉及到各道次的軋制速度，軋制溫度，前后張力及道次壓下量的合理分配。在此過程中，主要考慮設(shè)備能力和產(chǎn)品質(zhì)量，設(shè)備能力主要包括咬入條件，軋輥強(qiáng)度和電機(jī)功率三個(gè)要素，而產(chǎn)品質(zhì)量主要包括幾何精度和力學(xué)性能。 壓下規(guī)程制定的原則：在保證產(chǎn)品質(zhì)量的前提下，充分發(fā)揮軋機(jī)的設(shè)備生產(chǎn)能力，達(dá)到優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)。 壓下規(guī)程制定的方法及步驟如下： 1）為提高熱軋帶鋼的幾何尺寸精度和表面質(zhì)量，最后一架機(jī)座的相對(duì)壓下量要取得比較小，一般取10%——15%。 2）為保證金相組織和力學(xué)性能，要保證終軋溫度。 3）負(fù)荷的合理分配是制定精軋機(jī)組壓下規(guī)程的關(guān)鍵，它直接影響到生產(chǎn)的穩(wěn)定性和產(chǎn)品的產(chǎn)量和質(zhì)量。分配方法有：對(duì)數(shù)伸長率法，能耗曲線法，按最大生產(chǎn)率或最佳質(zhì)量的目標(biāo)函數(shù)優(yōu)化法，動(dòng)態(tài)規(guī)劃法，專家系統(tǒng)分配法。 制定精軋機(jī)組壓下規(guī)程除合理的分配各工作機(jī)座的壓下量外，還需要給出各機(jī)座的速度分配和計(jì)算各機(jī)座的溫度變化。 4.2、壓下規(guī)程預(yù)設(shè)定 ε== ε：壓下率 ：軋前厚度 mm ：軋后厚度 mm : 絕對(duì)壓下量 mm 五機(jī)架冷連軋機(jī)組的道次壓下率分配參考分配比表 機(jī)架號(hào) 1 2 3 4 5 參考分配比（%） 32 26 20 14 8 根據(jù)上表初步制定壓下規(guī)程： 表1 Q235壓下規(guī)程設(shè)計(jì) 道次 0 1 2 3 4 5 壓下量△h 單位mm 0.37 0.29 0.205 0.095 0.04 出口厚度h 單位mm 1.5 1.13 0.84 0.635 0.54 0.5 壓下率ε 24.70% 25.70% 24.40% 15.00% 7.40% 表2 Q195壓下規(guī)程設(shè)計(jì) 道次 0 1 2 3 4 5 壓下量△h 單位mm 0.27 0.21 0.13 0.06 0.03 出口厚度h 單位mm 1.0 0.73 0.52 0.39 0.33 0.3 壓下率ε 27.00% 28.77% 25.00% 15.38% 9.09% 表3 20Cr壓下規(guī)程設(shè)計(jì) 道次 0 1 2 3 4 5 壓下量△h 單位mm 0. 3 0.23 0.17 0.07 0.03 出口厚度h 單位mm 1.2 0.9 0.67 0.50 0.43 0.4 壓下率ε 25.00% 25.56% 25.37% 14.00% 6.98% 五、軋制力能參數(shù)計(jì)算 5.1確定變形抗力 經(jīng)過查閱資料，可以得到計(jì)算冷軋過程中Q235、Q195、20Cr的變形抗力公式。 對(duì)于Q235變形抗力計(jì)算公式為： 對(duì)于Q195變形抗力計(jì)算公式為： 對(duì)于20Cr變形抗力計(jì)算公式為： 經(jīng)過計(jì)算可以得到各道次三種材料的變形抗力如表4： 表4 變形抗力表（單位Mpa） 第一道次 第二道次 第三道次 第四道次 第五道次 Q235 394.952 399.990 393.428 342.287 294.307 Q195 324.299 328.394 319.411 290.617 263.286 20Cr 580.911 584.240 583.153 499.618 416.864 5.2確定前后張力 采用較大的軋制張力是冷軋帶鋼的特點(diǎn)之一，采用張力軋制的優(yōu)點(diǎn)如下：（1）張力的拉伸作用會(huì)改變軋制時(shí)金屬的應(yīng)力狀態(tài)，有利于金屬的塑形變形，降低變形抗力；（2）張力有利于減少軋件厚度，控制張力可以在一定范圍內(nèi)控制帶鋼厚度；（3）張力在一定程度上改善半板形；（4）張力軋制可以防止帶鋼在軋制過程中跑偏；（5）張力卷曲可以使帶卷卷的更緊密、整齊。 軋制張應(yīng)力大小在不超過屈服極限的范圍內(nèi)選擇，一般取（0.1～0.6）σs。軋制帶材越薄，變形抗力越大，張應(yīng)力應(yīng)取較大值。但成品道次考慮到斷帶和罩式退火爐的粘卷問題，張應(yīng)力不能取較大值，一般取50MPa。具體三種材料的張力數(shù)值見表5。 表5 各道次的張力數(shù)值（單位t，前張力T1，后張力T0） 第一道次 第二道次 第三道次 第四道次 第五道次 T0 T1 T0 T1 T0 T1 T0 T1 T0 T1 Q235 5 10 10 15 15 18 18 17 17 16 Q195 5 15 15 22 22 20 20 17 17 15 20Cr 5 10 10 15 15 18 18 17 17 16 所確定數(shù)值均滿足設(shè)計(jì)要求，即開卷機(jī)最大張力10噸，卷取機(jī)最大張力25噸。 5.3單位平均壓力及軋制力的計(jì)算 斯通在研究冷軋薄板的平均單位壓力計(jì)算問題時(shí)，考慮到軋輥直徑與板厚之比甚大，另外，由于冷軋時(shí)軋制壓力較大，軋輥發(fā)生顯著地彈性壓扁現(xiàn)象，近似的將薄板的冷軋過程看作為平行平板間的壓縮。 斯通公式： 公式中的l值，應(yīng)以考慮軋輥彈性壓縮的變形區(qū)長度l帶入。 （赫希柯克公式） 式中，x0為在載荷不變的情況下軋輥間直接接觸時(shí)的接觸寬度的一半。 L和l需要進(jìn)行不斷地迭代計(jì)算，直到計(jì)算出的與上次計(jì)算出的之間的誤差不超過0.001。進(jìn)行人工迭代計(jì)算繁瑣且易出錯(cuò)，所以采取編程計(jì)算得方法。 編程時(shí)使用Visual Basic進(jìn)行，具體代碼為： Dim r#, h1#, h2#, l#, k2#, o#, x#, p0#, p1# r = Val(Text1.Text) 軋輥半徑 h1 = Val(Text2.Text) 壓下量 h2 = Val(Text3.Text) 平均厚度 l = Val(Text4.Text) 變形區(qū)長度 k2 = Val(Text5.Text) 變形抗力2k o = Val(Text6.Text) 平均水平法應(yīng)力 Do n = n + 1 p = (k2 - o) * ((Exp(0.05 * l / h2) - 1) / (0.05 * l / h2)) 斯通公式 x = 8 * r * p * 1.58 * 10 ^ -6 赫?？驴斯街衳的求法 p0 = p * l * 900 / 1000000 p1 = p0 l = Sqr(r * h1 + x ^ 2) + x p0 = p * l * 900 / 1000000 Loop Until Abs(p1 - p0) / p0 < 0.001 Text7.Text = l Text8.Text = p 斯通公式 Text9.Text = p0 計(jì)算軋制力 Print n End Sub 具體程序截圖如下： 原始數(shù)據(jù)從表格中讀取，計(jì)算得出的單位平均壓力、接觸區(qū)弧長和總的軋制力直接在表格中進(jìn)行輸出，大大的減少了工作量。 5.4軋制力矩的計(jì)算 現(xiàn)代化的連續(xù)式軋機(jī)多是驅(qū)動(dòng)工作輥，隨著軋制速度的不斷提高，為了省去后面幾個(gè)機(jī)座傳動(dòng)系統(tǒng)的增速裝置，有時(shí)亦采用由電動(dòng)機(jī)直接驅(qū)動(dòng)支承輥的方案。此外，當(dāng)工作輥直徑很小時(shí)，軋輥軸頭承受不了軋制力矩，亦需驅(qū)動(dòng)支承輥。本設(shè)計(jì)采用驅(qū)動(dòng)工作輥的方式。 傳動(dòng)軋輥所需力矩為軋制力矩MZ，由工作輥帶動(dòng)支承輥的力矩MR與工作輥軸承中摩擦力矩Mf1三部分之和，即： MK=MZ+MR+Mf1 其中，由于由工作輥帶動(dòng)支承輥的力矩MR與工作輥軸承中摩擦力矩Mf1之和較小，相對(duì)于軋制力矩MZ來說可以忽略不計(jì)。直接計(jì)算軋制力矩MZ即可。軋制力矩的計(jì)算公式如下： MZ=Pa 式中，P表示軋制力；a表示軋制力力臂，其大小與軋制力作用點(diǎn)及前后張力的大小有關(guān)。 當(dāng)T1>T0時(shí)，；當(dāng)T1下載提示(請(qǐng)認(rèn)真閱讀)
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