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鹽城工學院畢業(yè)設計說明書
1. 前言
本課題是進行X700渦旋式選粉機轉子部件設計及改造。以往的選粉機結構存在一些不是很合理的地方，且其選粉效率一直受到限制，不是很高。通過本課題的一些設計改進，以達到令人滿意的效果 。
1.1 本課題的來源和技術要求：
a.本課題的來源：在使用傳統(tǒng)轉子式選粉機的水泥企業(yè)的生產(chǎn)過程中，發(fā)現(xiàn)了很多轉子式選粉機的缺點和不足，選粉效率低功耗大滿足不了現(xiàn)在的企業(yè)需求。本課題的設想是經(jīng)過一些改造，改進其原本的缺點，提高效率，盡量滿足水泥企業(yè)的需要。
b.技術要求：所有結構及其零部件設計后考慮技術性、加工工藝性、經(jīng)濟性，并保證安裝、使用、經(jīng)濟方便。要保證選粉機的運轉平穩(wěn)，節(jié)能高產(chǎn)。
1.2 本課題要解決的主要問題和設計總體思路：
a. 本課題解決的主要問題：首先原來的轉子不能提供穩(wěn)定的分級力場，不能提供穩(wěn)定的分級力，進料受力不均影響選粉效率影響產(chǎn)量。原先的耐磨襯板成本高，安裝維修困難，且增大整機的重量給運輸造成不便。原先的轉子式選粉機渦旋效果不理想選粉效果不佳。撒料盤易損壞，零件更換成本高且單件制作成本較高。原先的潤滑方式費用高，操作不便。
b. 本課題的設計總體思路：減速器傳動雖然易磨損，零件更換成本高，但其傳動比較平穩(wěn)。換成皮帶傳動，因為其傳動比比較大，一級傳動肯定是不行，所以這里采用二級皮帶傳動，電機采用立式電機，并用焊接架支撐在頂蓋上。內部改造部分： 首先采用籠型轉子，提高分級力場的穩(wěn)定性。軸與軸套之間密封采用油浴室潤滑，降低費用操作方便。撒料盤放在轉子上部，增大物料下落過程的選粉幾率。采用旋風筒增強選粉效果提高選粉效率。
1.3 預期的成果及其理論意義
通過對選粉機轉子部件的設計改造，可以有效地降低成本，提高生產(chǎn)時間利用率，提高選粉效率，從而達到增加經(jīng)濟效益的目的。
2. 國內外發(fā)展狀況及現(xiàn)狀的介紹：
選粉機發(fā)展到今天已經(jīng)有了三代產(chǎn)品，以離心式選粉機旋風式選粉機O—sepa選粉機為各自的代表，今天已經(jīng)發(fā)展成多代選粉機優(yōu)點的集合體。
2.1離心式選粉機的發(fā)展與改進
第一代選粉機以離心式選粉機為代表，也稱為普通空氣選粉機。主要原理是借助于物料顆粒在氣流中，由于上升氣流的浮力、相對運動的氣體阻力、離心力、重力之間的平衡使大小不同的顆粒產(chǎn)生不同的等速運動而使顆粒分級。該機的特點是將空氣選粉機、循環(huán)空氣風機以及從空氣中分選細粉的旋風筒組合成一個單機系統(tǒng)。
缺點是
a．循環(huán)氣流中粉塵多，致使選粉區(qū)的實際物料濃度大為增加，加大了顆粒沉降的干擾；
b．選粉區(qū)內存在著風速梯度，使分離粒徑不均勻。高風速處會把過粗的顆粒帶出混入細粉中；
c．邊壁效應使細小顆粒隨粗顆粒一起碰撞而降落。嚴重影響分離效率和提高磨機循環(huán)負荷率。
許多廠家根據(jù)子自身需要對離心式選粉機進行了改進選粉機的入料方式不變進入選粉機的物料在經(jīng)過篩料盤的撒料以后,合格細粉在選粉機底部上來的循環(huán)氣流的帶動下通過錐面籠形轉子,向上進入粉流管,在循環(huán)氣流的進一步帶動下,細粉沿6個旋風筒體的切線方向在旋風筒體的頂部進入旋風筒,然后,細粉在自身重力以及部分向旋風筒底部下行的渦形氣流的作用下,進入旋風筒底部的集粉箱,集粉箱出來的合格細粉通過輸送設備送入料庫進入旋風筒組的循環(huán)氣流以及部分未沉降下去的細粉在風機的引力下從旋風筒頭頂部沿管道進入風機,風機再把粉氣流送入選粉機內筒,被錐面籠形轉子打下去的不合格粗粉,沿選粉內筒壁滑落,從粗粉口流出。
改造后仍然存在問題：
a．改造后,物料的濕度對選粉機的功率有一定影響。
b．改造后,風機風量的大小成為影響選粉機功效的最關鍵因素。
2.2旋風式選粉機的發(fā)展與改進
60年代德國維達格公司推出了旋風式選粉機。雖然其核心結構與離心式選粉機沒有根本變化，但由于減少了粉塵循環(huán)，選粉效率有所提高。旋風式選粉機這種選粉機的特點是空氣在機內外循環(huán)。用小旋風筒代替大直徑外筒來收集細粉，提高了料氣分離的效率，使循環(huán)氣流中的含塵濃度大為降低，克服了顆粒沉降的干擾影響。同時粗粉在降落過程中增加了二次選粉的機會。這些措施較大地改善了選粉效果。在結構方面亦可制成大規(guī)格以適應水泥設備大型配套的需要。缺點是選粉區(qū)內分級力場不穩(wěn)定，選粉效率不高。
因此很多廠家也對旋風式選粉機進行了改進
a．拆除小風葉，在原小風葉盤上安裝籠式轉子
b． 將主軸驅動電機改為調速電機(或采用變頻調速)
c．改造撒料盤，提高拋撒能力，使物料能比較均勻地分散于分級區(qū)內;在滴流裝置內腔加設約束內錐，以穩(wěn)定分級區(qū)內的氣體流場，并與環(huán)狀進風的滴流裝置一起形成二次分選結構，增強二次分選的效果。缺點是能耗較高。
2.3轉子式選粉機的發(fā)展與改進
轉子式選粉機是在旋風式選粉機的基礎上發(fā)展起來的，它有著如下幾個特點：
a．采用高拋撒能力的撒料盤，使物料在選粉機能得到均勻、充分的分散；并在適當位置布置約束內錐，以穩(wěn)定選粉室內的氣體流場及增強二次選粉的效果。
b．采用離心力場作為分級力場，結構上采用倒錐形籠式轉子，可保證選粉室內分級力場的強度均勻穩(wěn)定、物料受分選幾率均等，可保證選粉機具有較高的分級精度與選粉效率。
c．主軸傳動采用調速裝置，分級力場強度可通過改變主軸轉速靈活調節(jié)，以控制產(chǎn)品細度及粒度分布，滿足生產(chǎn)需要。
d．細粉分離與收集裝置采用高效低阻旋風筒，并布置在主機周圍形成一整體，這樣可有效地簡化系統(tǒng)的工藝流程，減少占地面積，降低系統(tǒng)的一次性投資及裝機容量。
1979年日本小野田公司開發(fā)了O－SEPA選粉機，不僅保留了旋風式選粉機外部循環(huán)的優(yōu)點，而且采用籠式轉子根本改變了選粉原理，從而大幅度提高了選粉效率。在此基礎上不少公司推出了類似的籠式選粉機。以O－SEPA選粉機為代表的籠式選粉機稱為高效選粉機，也有人稱它為第三代選粉機。
O—sepa選粉機它是一種高效渦流型選粉機，不僅保留了旋風式選粉機外部供風、循環(huán)氣流高效分離、二次選粉等優(yōu)點;而且應用平面螺旋氣流選粉原理，以籠式轉子代替小風葉，氣流通過導向葉片切線進入，在整個選粉區(qū)內氣流穩(wěn)定均勻，從而消除了離心式選粉區(qū)內風速梯度、分離粒徑趨于均勻和邊壁效應。顆粒自上而下有多次分選機會，最后又經(jīng)三次風再次分選，因此分選效果好，其產(chǎn)量、動力消耗和水泥質量都有很大的改善。雖然籠式高效選粉機以其卓越的性能得到人們的肯定，但它結構復雜，加工制造費用較高，還要增加收集成品的高濃度袋式收塵器，并且操作要求及管理要求也相應較高，因此，對于中小水泥企業(yè)來說是一個困難的決策。
隨著我國選粉技術的發(fā)展，對選粉機的結構進行了不斷的改進和完善，對工藝系統(tǒng)和磨內參數(shù)進行不斷的優(yōu)化，使我國的O－Sepa選粉機無論在設備質量上還是工藝性能上都可能與國外同類產(chǎn)品相媲美，各項技術指標均達到了國際先進水平，其增產(chǎn)節(jié)能效果明顯，被大家共認為高效選粉機。圍繞著O－Sepa選粉機的選粉原理和內部結構，國內外都推出了各種各樣的高效選粉機，但大都以籠形轉子為核心，以平面渦流選粉原理為基礎，因此，我們說高效選粉機，應該是以O－Sepa為代表的以籠形轉子為特征的一批高效選粉機。在我國球磨機系統(tǒng)中常見的有改進型O－Sepa選粉機、組合式選粉機和煤磨動態(tài)選粉機。
3. 總體方案論證
分析了多代選粉機的各自優(yōu)點本次設計的高效渦流選粉機有以下優(yōu)點：
a． 在進風口加裝導風葉片，使得系統(tǒng)沿切向進風時在機體內產(chǎn)生穩(wěn)定的渦旋氣流，提高選粉效率。
b． 轉子改進成選粉效率更高的圓柱籠形轉子，從而使單位時間的選粉效率更高，單位產(chǎn)量能耗更低。通過改變轉子，可以形成更加穩(wěn)定的分級力場，使轉子的分級功能更強，分級區(qū)內產(chǎn)生穩(wěn)定的分級力，提高分級精度。
c． 改變進料口使得進料裝置改成四點或多點進料。使得物料分散更均勻，更充分。
d． 采用高效低阻旋風筒，布置在主機周圍，形成一個整體，有效地簡化了系統(tǒng)的工藝流程，減少了占地面積，降低了后續(xù)布袋除塵器的負荷和要求，降低系統(tǒng)的一次性投資及裝機容量。減少循環(huán)負荷提高效率。
e． 改變撒料盤的形狀使撒料盤的撒料能力更好，這樣就更加有利于提高選粉機的效率，以及它們之間的連接方式（將焊接方式改為用螺栓連接）,方便拆卸，避免個別零件出現(xiàn)問題時，導致其他的不必要的拆卸而損壞 ，減少不必要的浪費。
高效渦流選粉機具有眾多優(yōu)勢：提高產(chǎn)量，降低能耗，提高質量，操作簡單，磨損及維修量都很小，能耗低等。
4．具體設計說明
4.1 工藝參數(shù)：
4.1.1 主要工藝尺寸
選粉機內相關的工藝尺寸將影響選粉機的選粉性能。不同類型的選粉機，為適應不同的工藝要求，其各部分的相對尺寸比例也不相同。但是由于選粉機調節(jié)因素較多，靈活性較大，我們可以尋求一個統(tǒng)一的基本尺寸作為設計和生產(chǎn)中調整的依據(jù)，再配合可變的其他工藝參數(shù)，就能滿足不同的需要。根據(jù)產(chǎn)量Q=22-26t/h,Q=7.2D2由經(jīng)驗公式得D=1.7~3.6,根據(jù)生產(chǎn)實際應用選取選粉室直徑為Φ2026mm, 旋風筒直徑d=0.438D=964mm.由經(jīng)驗比例得旋風筒直徑為Φ960。選粉機轉子和選粉室之間的距離需適中，過大或過小都將影響選粉效率。根據(jù)已使用的選粉機參數(shù)和考慮導風裝置，轉子的直徑尺寸為Φ1026mm。撒料盤環(huán)狀放置在轉子上方寬度略大于進料口寬度尺寸定為132mm。由于是渦旋式加設導風裝置，所以需加裝環(huán)狀密封裝置，考慮出粉口大小密封環(huán)寬度定為98mm。密封槽直徑與密封環(huán)相配合。
4.1.2所需功率
依據(jù)離心式選粉機的經(jīng)驗公式P=kD2.4=1.58X2.0262.4=18.5kw,故定電機功率為18.5kw.
4.1.3 合宜轉速
依據(jù)公式nD=300-500得n=125~208選取n=180rpm,故主軸轉速定為180rpm。
4.2 連接軸的結構設計
4.2.1 a. 軸的材料及熱處理
由于設計是傳遞的功率不是太大，對其重量和尺寸無特殊要求，故選擇常用材料45鋼，調質處理。
b. 初估軸徑
按扭矩初估軸的直徑，考慮到安裝皮帶輪僅受扭矩作用，查表取C=110，則
(4-1)
式中： C——由軸承的材料和承載情況縮確定的常數(shù)；
P——軸的輸出功率，KW；
n——軸的轉速，r/min.
各參數(shù)值為 C0=110、P=18.5KW、n=180r/min，則
=51m （4-2）
c. 結構設計
a) 各段直徑的確定
圖4-1 軸
軸1段的直徑就是d1連接帶輪，故有鍵槽應增大5%-10%，d1=65mm。 軸2段連接透蓋與其內徑最小直徑相等取 d2=70。軸段3工藝段考慮軸承的拆卸僅需略大于軸段2取d3=78mm。軸4連接軸承型號為內徑85mm，故軸4故d4=85mm。軸5段需略大于軸四段，為了減少應力集中取直徑為95mm，故d5=95mm。軸6段安裝軸承型號為內徑85mm，故 d6=85mm。軸7段安裝止退套筒，內徑為78mm，故d7=78mm，軸8段連接透蓋與其內徑最小直徑相等取d8=70mm。軸9段工藝段直徑略小于軸8段取65mm，故d9=65mm。軸10段與轉子套筒相連，直徑與套筒內徑相等取60mm，故d10=60mm。軸11段為最小直徑與轉子套筒相連，有鍵槽取55，故d11=55mm，軸12段為螺紋段M42。
b) 各軸段長度的確定
各軸段1長度應比帶輪長度略長取140mm，取l1=140mm。軸2段連接透蓋，長度略長于透蓋厚度取78mm，故l2=78mm。軸段3藝段考慮軸承的拆卸取l3=42mm。軸4接圓錐滾子軸承，所以長度需略大于軸承內徑厚度。故取l4=50。軸5根據(jù)整體結構考慮取l5=846mm。軸6安裝雙列圓柱調心軸承，故l6=80mm。軸7安裝止退套筒，故取l7=27.5mm。軸8連接透蓋長度略大于透蓋厚度，故取l8=90mm。軸9工藝段根據(jù)整體結構考慮取l9=170mm。軸10轉子套筒相連，依據(jù)轉子的高度考慮，考慮下段軸的健連接故取l10=455。軸11段為最小直徑與轉子套筒相連，有鍵槽長度為125mm，故取l11=136mm。軸12段為螺紋段M42，長度為l12=44mm。
4.2.2軸的強度計算
a. 破碎力的確定
沖擊時間的計算 （4-3）
式中: R——料塊的半徑，mm，
v——轉子的圓周速度，m/s。
破碎力P的計算 （4-4）
式中: P——破碎力，N；
m——料塊的質量，kg；
v0——沖擊后物料的速度，m/s；
t——沖擊時間，s。
b. 軸的受力分析(見圖4-2
c. 畫軸的受力簡圖(見圖b).
圖4-2軸的受力分析及彎扭矩圖
d. 計算支承反力。
皮帶輪對軸的總壓力為=N
由 所以
既
由
e. 畫彎矩圖（見圖c）
在水平面上，a—a剖面左側
a—a剖面右側
（4-6）
f. 畫扭矩圖(見圖d)
（4-7）
4.2.3 軸的強度校核
(一)彎曲合成強度校核
通常校核軸上受最大彎矩和扭矩的截面的強度.顯然，由于軸最小段放大了以后考慮鍵槽的影響,而且此截面只承受扭矩,故沒有必要校核.由圖中A截面處合成彎矩最大、扭矩為T，該截面左側可能是危險剖面,故a—a截面左側可能是疲勞破壞危險剖面。
截面A處的彎矩計算
考慮到啟動,停止影響扭矩為脈動循環(huán)變應力
（4-8）
a.截面A處的應力計算
抗彎截面系數(shù) （4-9）
（4-10）
b.強度校核
45鋼調質處理,查表得 []
<[]
彎扭合成強度滿足要求
(二) 軸的疲勞強度安全系數(shù)校核
不計軸向力產(chǎn)生的壓應力的影響
a.確定危險截面
通過以上判斷得知 危險截面為A截面
b.截面左側的強度校核
（1）抗彎截面系數(shù)
（4-11）
(2) 抗扭截面系數(shù)
（4-12）
(3) 截面A左側的彎矩
（4-13）
(4) 截面上的彎曲應力
（4-14）
(5) 截面上的扭轉切應力
（4-15）
(6) 平均應力
彎曲正應力為對稱循環(huán)應力
（4-16）
扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力 （4-17）
(7) 應力幅
（4-18）
（4-19）
(8) 材料的力學性能
45剛調質,查表的
(9) 軸肩理論應力集中系數(shù)
并用插值法計算得
(10) 材料敏感系數(shù)
由r=4mm 查表,并經(jīng)插值可得
(11) 有效應力集中系數(shù)
（4-20）
（4-21）
(12) 尺寸及截面形狀系數(shù)
由 h=10mm d=130mm , 查表可得
(13) 扭轉剪切尺寸系數(shù)
由 D=d=65mm 得
(14) 表面質量系數(shù)
軸按磨削加工 由 查表得
(15) 表面強化系數(shù)
軸表面未經(jīng)強化處理
(16) 疲勞強度綜合影響系數(shù)
（4-22）
（4-23）
(17) 等效系數(shù)
45鋼
取
(18) 僅有彎曲正應力時的安全系數(shù)計算
（4-24）
(19) 僅有切應力時的安全強度計算
（4-25）
(20) 彎扭聯(lián)合作用下的安全系數(shù)計算
（4-26）
查表 可得當料均勻,載荷與應力計算精確時許用安全系數(shù)取顯然>>, 故A剖面左側安全
4.2.4 A截面右側強度校核
(1) 抗彎截面系數(shù)
（4-27）
(2) 抗扭截面系數(shù)
(3) 截面右側的彎矩
（4-28）
(4) 截面的彎曲應力
（4-29）
(5) 截面上的扭矩切應力
（4-30）
(5) 平均應力
彎曲正應力為對稱循環(huán)應力
扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力
(6) 應力幅
（4-31）
（4-32）
(7) 疲勞強度綜合影響系數(shù)
(8) 僅有彎曲正應力時的安全系數(shù)計算
（4-33）
(9) 僅有切應力時的安全強度計算
（4-34）
(10) 彎扭聯(lián)合作用下的安全系數(shù)計算
查表 可得當料均勻,載荷與應力計算精確時許用安全系數(shù)取顯然>>, 故A剖面右側安全
4.2.5 靜強度安全系數(shù)校核
該設備沒有大的瞬時過載和嚴重的應力循環(huán)不對稱,所以沒有必要進行靜強度校核
4.2.6 軸承的選型及壽命計算
a. 軸承一的選型及壽命計算
圓錐滾子軸承自身可起軸向壓緊作用，先選上軸承為圓錐滾子軸承內徑為85mm，型號為30217采用過盈配合公差為n6，軸的轉速為n=180r/min,軸承只承受徑向力。預期壽命為40000h。
查設計手冊得：
P==13741N
壽命計算
查表可得,
（4-35）
=1896637>40000h
所以該軸承合適。
b. 軸承二的選型及壽命計算
軸承二為調心滾子軸承主要用于承受徑向載荷,同時也能承受
任何一方向的軸向載荷.該軸承的型號為22317。軸承內徑為85mm。采用過盈配合，軸的轉速為n=180r/min.預期壽命為40000h。
查設計手冊得：
計算派生軸向力，
計算軸向負載，
確定系數(shù)
查表的
計算當量動載荷
計算軸承壽命
查表可得
（4-36）
=123416>40000h
故該軸承合適
4.3 轉子部件的設計
（一）設計思路
首先分析以往的轉子式選粉機優(yōu)缺點改變以往倒錐型錐體結構，設計出籠型轉子，籠型轉子能夠提高分級力場，吸取o-sepa選粉機的優(yōu)點采用導風裝置提高渦旋效果。圓柱形轉子上有一定數(shù)量小風葉，小風葉隨分級圈高速運轉，形成正壓，迫使氣流從分級圈通過，防止短路。在生產(chǎn)過程中，物料被旋轉的撒料盤均勻撒開，較細的物料受到的慣性離心力較小，受到上升氣流作用通過柵欄圈；進人旋風筒收集；較大的物料受到的慣性離心力較大，向四周飛濺的同時大部分失速沉降，部分中間夾帶細粉的小顆粒受到上升氣流長時間的作用，在撒料盤和籠式分級圈之間的較大空間內，被上升氣流逐漸分離籠型轉子與導風裝置配合使用使物料均勻受到分級力的作用提到選粉效率。籠型轉子由上下蓋板和耐磨鋼片構成，柵欄圈圍成，鋼片數(shù)量較多，安裝相對密集，可以實現(xiàn)立體分級，工作范圍大，分級精度高。保證了分級區(qū)力場的穩(wěn)定性，提高分級精度。
（二）具體設計
依據(jù)選粉室的大小定出轉子的尺寸為Ф1026mm。高度為658mm。轉子的耐磨鋼片同上下蓋板焊接，中部蓋板成環(huán)型均布70個長方形孔。鋼片穿過中蓋板方孔焊接，以保證其穩(wěn)定性。轉子下板加裝倒錐體，起加固轉子加強上升氣流。本次設計將撒料盤安裝在轉子上部，延長物料受分級力作用時間。采用耐磨鑄件批量生產(chǎn)，節(jié)約成本，采用螺栓連接，維修方便。撒料盤為易損件，與轉子采用螺栓連接，損壞時拆換方便不用拆整機。由于撒料盤放置在轉子上部，這就要求進料和出粉的密封性。因此設計了密封環(huán)和密封槽，均采用耐磨鑄件，保證耐磨性。采用鑄件節(jié)約成本，密封槽和密封環(huán)裝配時有特殊要求，之間的間隙不得大于八毫米。轉子內加裝拉桿提高轉子的穩(wěn)定性和打散轉子內部渦流的效果。繞固定軸轉動的構件稱為轉子,其慣性力和慣性力矩的平衡問題稱為轉子的平衡。工作轉速低于一階臨界轉速,其旋轉軸線繞曲變形可以忽略不計的轉子稱為剛性轉子。剛性轉子的平衡可以通過重新調整轉子上質量的分布使其質心位于旋轉軸線的方法來實現(xiàn)。平衡后的轉子在其回轉時各慣性力形成一個平衡力系,從而抵消了運動中產(chǎn)生的附加動壓力。
（三）考慮轉子的平衡
繞固定軸轉動的構件稱為轉子,其慣性力和慣性力矩的平衡問題稱為轉子的平衡。工作轉速低于一階臨界轉速,其旋轉軸線繞曲變形可以忽略不計的轉子稱為剛性轉子。剛性轉子的平衡可以通過重新調整轉子上質量的分布使其質心位于旋轉軸線的方法來實現(xiàn)。平衡后的轉子在其回轉時各慣性力形成一個平衡力系,從而抵消了運動中產(chǎn)生的附加動壓力。
靜平衡的條件: 分布于轉子上的各個偏心質量的離心慣性力的合力為零或質徑積的向量和為零。
對于長徑比>5,轉速>500r/min的轉子理論上應校核其動平衡,但由于本設計主軸的轉速遠小于500,且同類產(chǎn)品工廠應用中發(fā)生振動的概率僅為1%～2%,而做一個動平衡機的資金至少要50萬,故實際上不做動平衡。
圖4-3 轉子
1、密封環(huán) 2、撒料盤 3、上板 4、耐磨鋼片 5、拉桿 6、中板 7、下板
4.4潤滑系統(tǒng)設計
在潤滑工作中，根據(jù)各種設備的實際工況，合理選擇和設計其潤滑方法、潤滑系統(tǒng)和裝置，對保證設備具有良好的潤滑狀況和工作性能以及保持較長的使用壽命，具有十分重要的意義。潤滑系統(tǒng)是向機器或機組的摩擦點供送潤滑劑的系統(tǒng)，包括用以輸送、分配、調節(jié)、冷卻和凈化潤滑劑以及其壓力，、流量和溫度等參數(shù)和故障的指求、報警和監(jiān)控的整套裝置。
一般而言，機械設備的潤滑系統(tǒng)應滿足以下要求：
? a. 保證均勻、邊續(xù)地對各潤滑點供應一定壓力的潤滑劑，油量充足，并可按需要調節(jié)。
? b.工作可靠性高。采用有效的密封和過濾裝置，保持潤滑劑的清潔，防止外界環(huán)境中灰塵、水分進入系統(tǒng)，并防止因泄漏而污染環(huán)境。
? c.結構簡單，盡可能標準化，便于維修及高速調整，便于檢查及更換潤滑劑，起始投資及維修費用低。
? d.帶有工作參數(shù)的指示、報警保護及工況監(jiān)測裝置，能及時發(fā)現(xiàn)潤滑故障。
? e.當潤滑系統(tǒng)需要保證合適的潤滑劑工作溫度時，可加裝冷卻及預熱裝置以及熱交換器。
在設計潤滑系統(tǒng)時必須考慮以三種潤滑要素，即：①摩擦副的種類（如軸承、齒輪、導軌等類支承元件）和其運轉條件（如速度、載荷、溫度以及油膜形成機理等）；②潤滑劑的類型（如潤滑油、脂或固體、氣體潤滑劑）以及它們的性能；③潤滑方法的種類和供油條件等。
本次設計的潤滑系統(tǒng)為油浴潤滑，由兩個端蓋和軸套構成。當機器運行時通過進油管道進油，高壓油通過出油管道進入液壓缸形成一個循環(huán)運行。軸與軸套之間充滿潤滑油，保證軸承工作在潤滑狀態(tài)下。根據(jù)工廠運用實際取二十號機械油可以保證冬天不用換潤滑油而不會凍結。上下軸承兩側都設計了測溫裝置，保證軸承工作溫度不會過高而導致軸承的損壞。
密封性能失效是導致軸承早期磨損的關鍵，因此，采用了密封性能比較可靠的密封結構來減少軸承的漏油。在密封圈的選取上，由于在長期高溫、粉塵較多的情況下工作，極易引起橡膠的延伸、彈性和抗拉強度受到破壞，耐溫性能較好的半粗羊毛氈圈是較理想的密封圈.在密封件結構的上,本設計采用 節(jié)流溝槽式密封結構.
4.5 螺栓組設計
4.5.1結構設計
結構設計的主要目的在于合理地確定聯(lián)接接合面的幾何形狀和螺栓的布置形式。螺栓組聯(lián)接結構設計的基本原則是：盡可能使各螺栓或聯(lián)接接合面間受力均勻，便于加工和裝配。具體設計時，綜合考慮了以下幾個方面的問題：
a. 聯(lián)接接合面的幾何形狀與整臺機的結構協(xié)調一致，且盡量設計成軸對稱的簡單幾何形狀。
b. 螺栓的布置使各螺栓受力盡可能均等。對鉸制孔螺栓聯(lián)接，避免在平行于工作載荷方向成排布置八個以上的螺栓；當螺栓聯(lián)接承受彎矩或轉矩時，螺栓盡量布置在靠近接合面的邊緣，以減少螺栓的受力。
c. 螺栓的排列有合理的間距和邊距，以便保證聯(lián)接的緊密性和必要的扳手空間。對于一般聯(lián)接，螺栓間距。
d. 分布在同一圓周上的螺栓數(shù)目取成4、6、8等偶數(shù)，以便分度和劃線。同一螺栓組中螺栓的性能等級、直徑和長度均應相等。
e. 為避免螺栓受附加彎曲應力，螺栓頭、螺母與被聯(lián)接件的接觸表面均應平整，螺紋孔軸線與被聯(lián)接件各承壓面應保持垂直。
4.5.2 螺栓聯(lián)接的強度校核
螺栓聯(lián)接的強度計算，是以螺栓組中受力最大的螺栓為代表進行的。單個螺栓的常駐載形式一般只有軸向受拉和橫向受剪兩類，其載荷性質不外乎靜載荷和變載荷兩種。
4.5.2.1失效形式
承受軸向拉力的普通螺栓聯(lián)接，在靜載荷作用下，其主要失效形式是螺栓桿和螺紋部分發(fā)生塑性變形或斷裂；在變載荷作用下，其主要失效形式是螺紋部位或尺寸過渡部位發(fā)生疲勞斷裂。對于承受擠壓和剪切作用的鉸制孔用螺栓聯(lián)接，主要失效形式是螺栓桿的剪斷或螺栓桿與孔壁材料中強度較弱者的壓潰。其設計準則是保證聯(lián)接的擠壓強度和螺栓的剪切強度。
4.5.2.2 強度校核
以軸外套和殼體接合面處螺栓組為例：如圖4-5所示。該螺栓組聯(lián)接分別受橫向載荷作用和翻轉力矩的作用。
(1) 螺栓組受力分析
水平方向的力為
翻轉力矩 （4-37）
(2) 失效形式分析
在該連接處可能出現(xiàn)以下幾種失效形式:①在的作用下,結合面左部可能分離或滑離;②在的作用下,結合面右部可能被壓潰;③最左邊的受拉力的螺栓可能拉斷或產(chǎn)生塑性變形.④在的作用下軸套可能向右滑動.為了防止分離和滑離,應保證有足夠的預緊力;為避免壓潰,要求將預緊力控制在一定的范圍內.
(3) 計算作用下的單個螺栓所受的工作拉力
（4-38）
(4) 計算作用下受力最大的螺栓所受到的最大拉力
(5) 計算最大工作壓力
(6) 計算螺栓所受總拉力
① 計算預緊力
由底板不滑離條件: （4-39）
可得:
查表 可得 則
取
計算是取
(7) 確定螺栓的直徑
選螺栓的材料為Q235,性能等級4.6級,查表可得:
查表取 安全系數(shù) 螺栓材料的許用應力
由 （4-40）
所用螺栓為M26, 符合要求
(8) 校核結合面工作能力
① 結合面不被壓潰
查表 得
故底板不會被壓潰
② 結合面左邊不出現(xiàn)縫隙
所以結合面處不會出現(xiàn)裂縫。
圖
圖5-1 螺栓受力示意圖
5.結論
通過此次對渦旋式選粉機的設計，包括對其轉子部件的設計改進，提高分級力場，吸取o-sepa選粉機的優(yōu)點采用導風裝置提高渦旋效果，提高了選粉效率。原來減速器的易損件多，維修更換價格高，現(xiàn)在換為皮帶傳動后，只需更換幾百塊錢的皮帶就可以解決，價格低廉而且更換方便。易損件如撒料盤均改為鑄件，降低成本，連接方式改為螺栓連接降低維修費用。經(jīng)過設計改造后的選粉機大大減少了運行成本，提高了生產(chǎn)效率。
參 考 文 獻
[1] 許林發(fā)主編. 建筑材料機械設計(一) [M]. 武漢：武漢工業(yè)大學出版社, 1990．
[2] 褚瑞卿主編. 建材通用機械與設備[M]. 武漢：武漢理工大學出版社, 1996．
[3] 朱昆泉主編. 建材機械工程手冊[M]. 武漢：武漢工業(yè)大學出版社，2000．7．
[4] 徐灝主編. 機械設計手冊[M]. 北京：機械工業(yè)出版社，1991．9
[5] 胡家秀主編. 機械零件設計實用手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，1999．10．
[6] 李益民主編. 機械制造工藝設計手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，1995．10
[7] 趙忠主編. 金屬材料與熱處理[M]. 北京：機械工業(yè)出版社，1991．5.
[8] 甘永立主編. 幾何公差與檢測[M]. 上海：上?？茖W技術出版社，2001．4.
[9] 錢志峰主編. 工程圖學基礎教程[M]. 北京：科學出版社，2001.
[10] 江旭昌主編. 管磨機[M].北京：中國建材工業(yè)出版社，19920.
[11] 劉平成 k型內循環(huán)選粉機的原理及其應用[J] 粉磨技術 No4.2004 25-27.
[12] 倪文龍應用雙出風口旋風分離器改造旋風選粉機[J] 水泥 2003. No2 41-42.
[13] 李朝宗 XW-300高效渦流選粉機的應用[J] 中國建材裝備 技術交流 No3.1996
[14] 徐灝.機械設計手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，2000.
[15] 李朝宗O-sepa選粉機結構簡介及工作特點[J] 中國建材裝備 No3.1994
致 謝
為期三個多月的畢業(yè)設計即將結束，回顧整個過程，我感受頗多。在設計之初，楊老師和劉老師帶領我們參觀了很多建材企業(yè)，給我們的畢業(yè)設計提供了大量的參考數(shù)據(jù)和感官認識。在設計過程中，我翻閱了大量的相關資料，同時將大一至大四上學期所學的相關專業(yè)課本認真的溫習了一邊，增加了很多理論知識。這次設計，使我將四年中所學到的基礎知識得到了一次綜合應用，使學過的知識結構得到科學組合，同時也從理論到實踐發(fā)生了一次質的飛躍，可以說這次設計是理論知識與實踐運用之間互相過渡的橋梁。
知識的鞏固固然重要，但能力的培養(yǎng)同樣不可忽略。我覺得這次設計的完成,不僅鍛煉了我搞設計的工作能力，培養(yǎng)了我獨立思考的能力，解決困難的方法，并且也培養(yǎng)了我獨立﹑創(chuàng)新﹑力求先進的思想。同時我認識到：無論做什么事，只要你深入的去做，難事不難，但如果你不去用心的做，易事不易。機不可失，我在這次的設計中傾注了大量的心血，盡一切力量爭取將設計做到在最好。我認為我在這段時間內所有的收獲，對我今后的學習和工作會是一筆難得的財富。
實踐知識不足，但楊老師和劉老師總是耐心地給我講解有關方面的知識，及時了解我設計中遇到的難題，使我得以在短時間內完成設計工作，同時教導我們不管是在以后的工作還是學習中，都要保持治學嚴謹?shù)膽B(tài)度。在本次畢業(yè)設計中，楊老師劉老師付出了辛勤的勞動，在此向他們表示衷心的感謝。此次設計的圓滿完成與同組其他人員的通力合作也是分不開的，他們給了我許多幫助和指點，在此一并表示感謝！
由于自己能力所限，時間倉促,設計中還存在許多不足之處，懇請各位老師同學給予批評指正。
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