喜歡這套資料就充值下載吧。。。資源目錄里展示的都可在線預覽哦。。。下載后都有，，請放心下載，，文件全都包含在內(nèi)，，【有疑問咨詢QQ:1064457796 或 1304139763】
i 混泥土攪拌機設計 摘要 在建筑上，混泥土攪拌機有著廣泛的應用，本文主要針對建筑工地上的混泥土攪 拌設計了混泥土攪拌機，實現(xiàn)生產(chǎn)的自動化。減輕了建筑工人的勞動強度，提高了勞 動生產(chǎn)率。 該建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機實現(xiàn)了混泥土攪拌、卷揚機進料、反轉(zhuǎn)出料等功能并實 現(xiàn)了高效率混泥土攪拌的目的。為了現(xiàn)實這些動作，采用部件設計，分別實現(xiàn)這些動 作。比如了為實現(xiàn)混泥土攪拌這個動作，設計了鏈傳動機構(gòu)。然后控制系統(tǒng)把各個部 件的獨立運動協(xié)調(diào)起來，形成了一個有規(guī)則運動系統(tǒng)。各個部件的聯(lián)接，先造出一個 合格的機械本體，把各個部件安裝在機械本體上，形成一個機器。 關(guān)鍵詞： 混泥土攪拌；鏈傳動；電機。 1 目錄 摘要 .I 目錄 .1 第一章 緒論 .1 第二章 總體方案設計 .6 2.1 總體設計的思路 .6 2.2 總體設計方案的采用 .7 第三章 傳動機構(gòu)設計 .9 3.1 電機的計算與選型 .9 3.2 減速齒輪的設計計算 .9 3.3 鏈傳動的設計計算 .13 第四章 混泥土攪拌機構(gòu)主要零部件的校核 .15 4.1 軸承的選取及校核 .15 4.2 軸的設計及校核 .15 4.3 齒輪的校核 .18 結(jié) 論 .21 致 謝 .22 參考文獻 .23 2 第一章 緒論 混凝土攪拌機是把水泥、砂石骨料和水混合并 拌 制成混凝土混合料的機械。主要由拌筒、加料和卸 料 機構(gòu)、供水系統(tǒng)、原動機、傳動機構(gòu)、機架和支承 裝 置等組成。 混凝土攪拌機的簡介 混凝土攪拌機，包括通過軸與傳動機 構(gòu)連接的動力機構(gòu)及由傳動機構(gòu)帶動的滾筒，在滾筒筒體上裝圍繞滾筒筒體設置 的齒圈，傳動軸上設置與齒圈嚙合的齒輪。本實用新型結(jié)構(gòu)簡單、合理，采用齒輪、 齒圈嚙合后，可有效克服雨霧天氣時，托輪和攪拌機滾筒之間的打滑現(xiàn)象；采用的傳 動機構(gòu)又可進一步保證消除托輪和攪拌機滾筒之間的打滑現(xiàn)象。 混凝土攪拌機的分類： 按工作性質(zhì)分間歇式(分批式)和連續(xù)式；按 攪拌原理分自落式和強制式；按安裝方式分固定式和 移動式；按出料方式分傾翻式和非傾翻式；按拌筒結(jié) 構(gòu)形式分梨式、鼓筒式、雙錐、圓盤立軸式和圓槽臥 軸式等。 混凝土攪拌機 1、按工作性質(zhì)分 （1）周期性工作攪拌機 （2）連續(xù)性工作攪拌機 2、按攪拌原理分 （1）自落式攪拌機 （2）強制式攪拌機 3、按攪拌桶形狀分 （1）鼓筒式 （2）錐式 （3）圓盤式 另外，攪拌機還分為裂筒式和圓槽式（即臥軸式）攪拌機。 3 自落式攪拌機有較長的歷史，早在 20 世紀初，由蒸汽機驅(qū)動的鼓筒式混凝土攪 拌機已開始出現(xiàn)。50 年代后，反轉(zhuǎn)出料式和傾翻出料式的雙錐形攪拌機以及裂筒式攪 拌機等相繼問世并獲得發(fā)展。自落式混凝土攪拌機的拌筒內(nèi)壁上有徑向布置的攪拌葉 片。工作時，拌筒繞其水平軸線回轉(zhuǎn)，加入拌筒內(nèi)的物料，被葉片提升至一定高度后， 借自重下落，這樣周而復始的運動，達到均勻攪拌的效果。自落式混凝土攪拌機的結(jié) 構(gòu)簡單，一般以攪拌塑性混凝土為主。 強制式攪拌機從 20 世紀 50 年代初興起后，得到了迅速的發(fā)展和推廣。最先出 現(xiàn)的是圓盤立軸式強制混凝土攪拌機。這種攪拌機分為渦槳式和行星式兩種。19 世紀 70 年代后，隨著輕骨料的應用，出現(xiàn)了圓槽臥軸式強制攪拌機，它又分單臥軸式和雙 臥軸式兩種，兼有自落和強制兩種攪拌的特點。其攪拌葉片的線速度小，耐磨性好和 耗能少，發(fā)展較快。強制式混凝土攪拌機拌筒內(nèi)的轉(zhuǎn)軸臂架上裝有攪拌葉片，加入拌 筒內(nèi)的物料，在攪拌葉片的強力攪動下，形成交叉的物流。這種攪拌方式遠比自落攪 拌方式作用強烈，主要適于攪拌干硬性混凝土。 連續(xù)式混凝土攪拌機裝有螺旋狀攪拌葉片，各種材料分別按配合比經(jīng)連續(xù)稱量 后送入攪拌機內(nèi)，攪拌好的混凝土從卸料端連續(xù)向外卸出。這種攪拌機的攪拌時間短， 生產(chǎn)率高、其發(fā)展引人注目。 隨著混凝土材料和施工工藝的發(fā)展、又相繼出現(xiàn)了許多新型結(jié)構(gòu)的混凝土攪拌機, 如蒸汽加熱式攪拌機,超臨界轉(zhuǎn)速攪拌機，聲波攪拌機，無攪拌葉片的搖擺盤式攪拌機 和二次攪拌的混凝土攪拌機等。 混凝土攪拌功能 使各組成成分宏觀與微觀上均勻 破壞水泥顆粒團聚現(xiàn)象，促進彌散現(xiàn)象的發(fā)展 破壞水泥顆粒表面的初始水化物薄膜包裹層 促使物料顆粒間碰撞摩擦，減少灰塵薄膜的影響 提高拌合料各單元體參與運動的次數(shù)和運動軌跡的交叉頻率，加速勻質(zhì)化 攪拌機 JS外形尺寸 代號/型 號 A B B1 C E F G H I L JS-60 2795 2100 2096 1196 772 600 642 1180 933 3810 JS-100 3230 2450 1570 1396 544 486 520 1394 1150 4666 4 代號/型 號 M M1 M2 M3 M4 N P Q S S1 JS-60 1056 444 2100 1500 650 1100 115 400 520 635 JS-100 1265 630 2450 1260 1265 1330 116 500 642 642 代號/型 號 S2 R R1 R2 N1 N2 n1 n2 D1 d2 JS-60 515 115 85 85 4 5 5 16 20 18 JS-100 500 160 125 125 5 5 13 20 23 18 攪拌質(zhì)量 為了確?；炷恋臄嚢栀|(zhì)量，要求混凝土混合料攪拌均勻,攪拌時間短，卸料 快，殘留量少,耗能低和污染少。影響混凝土攪拌機攪拌質(zhì)量的主要因素是：攪拌機的 結(jié)構(gòu)形式，攪拌機的加料容量與拌筒幾何容積的比率，混合料的加料程序和加料位置， 攪拌葉片的配置和排列的幾何角度，攪拌速度和葉片襯板的磨損狀況等。 主要技術(shù)參數(shù)： 型號 JS500 JS750 JS1000 JS1500 JS2000 出料容量 500L 750L 1000L 1500L 2000L 進料容量 800L 1200L 1600L 2400L 3200L 生產(chǎn)率 25m3/h 37.5m3/h 50m3/h 75m3/h 100m3/h 骨料最大粒徑（卵石/碎石）mm 80/60 80/60 80/60 80/60 80/60 轉(zhuǎn)速 35r/m 31r/m 25.5r/m 25.5r/m 23r/m 攪拌葉片 數(shù)量 27 27 28 210 210 型號 Y180M-4 Y200L-4 Y225S-4 Y225M-4 Y280S-4 攪拌電機 功率 18.5KW 30KW 37KW 45KW 75KW 型號 YEZ132S-4-B 5 YEZ132M-4-B 5 YEZ160S-4 YEZ180L-4 YEJ180L-4 卷揚電機 功率 5.5KW 7.5KW 11KW 18.5KW 22KW 水泵電機 型號 50DWB20-8A 65DWB35-5 KQW65-1001 KQW65-1001 CK65/20L 5 功率 750W 1.1KW 3KW 3KW 4KW 料斗提升速度 18m/min 18m/min 21.9m/min 23m/min 26.8m/min 運輸狀 態(tài) 30502300 2680mm 36502600 2890mm 46402250 2250mm 50582250 2440mm 586022502 735mm外形尺寸（長 寬高） 工作狀 態(tài) 44613050 5225mm 49513650 6225mm 87653436 9540mm 96453436 9700mm 107203870 10726mm 整機重量 4000kg 5500kg 8700kg 11130kg 15000kg 卸料高度 1500mm 1600mm 2700mm 3800mm 3800mm 日常使用注意事項 1、混凝土攪拌機應設置在平坦的位置，用方木墊起前后輪軸，使輪胎擱高架 空，以免在開動時發(fā)生走動。 2、混凝土攪拌機應實施二級漏電保護，上班前電源接 通后，必須仔細檢查，經(jīng)空車試轉(zhuǎn)認為合格，方可使用。試運轉(zhuǎn)時應檢驗拌筒轉(zhuǎn)速是 否合適，一般情況下，空車速度比重車（裝料后）稍快 23 轉(zhuǎn)，如相差較多，應調(diào)整 動輪與傳動輪的比例。 3、拌筒的旋轉(zhuǎn)方向應符合箭頭指示方向，如不符實，應更正電機接線。 4、檢查傳動離合器和制動器是否靈活可靠，鋼絲繩有無損壞，軌道滑輪是否 良好，周圍有無障礙及各部位的潤滑情況等。 5、開機后，經(jīng)常注意混凝土攪拌機各部件的運轉(zhuǎn)是否正常。停機時，經(jīng)常檢 查混凝土攪拌機葉片是否打彎，螺絲有否打落或松動。 6、當混凝土攪拌完畢或預計停歇 1h 以上，除將余料出凈外，應用石子和清 水倒入抖筒內(nèi)，開機轉(zhuǎn)動，把粘在料筒上的砂漿沖洗干凈后全部卸出。料筒內(nèi)不得有 積水，以免料筒和葉片生銹。同時還應清理攪拌筒外積灰，使機械保持清潔完好。 7、下班后及停機不用時，應拉閘斷電，并鎖好開關(guān)箱，以確保安全。 本畢業(yè)設計課題的主要目的是培養(yǎng)學生綜合運用所學的基礎理論、專業(yè)知識和專 業(yè)基本技能分析和解決實際問題，訓練初步工程設計的能力。根據(jù)機械設計、制造及 其自動化專業(yè)的特點，著重地培養(yǎng)以下幾方面能力： 1調(diào)查研究、中外文獻檢索、閱讀與翻譯的能力； 2綜合運用基礎理論、專業(yè)理論和知識分析解決實際問題的能力； 3查閱和使用專業(yè)設計手冊的能力； 6 4設計、計算與繪圖的能力，包括使用計算機進行繪圖的能力； 5撰寫設計說明書（論文）的能力。 第二章 總體方案設計 2.1 總體設計的思路 在確定建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機設計方案前，必須對建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機設計基 本步驟及其基本原則，使設計的方案更合理 設計建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機大體上可分為兩個階段： 一、系統(tǒng)分析階段 1、根據(jù)系統(tǒng)的目標，明確所采用建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機的目的和任務。 7 2、分析建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機所在系統(tǒng)的工作環(huán)境。 3、根據(jù)建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機的工作要求，確定建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機的基本 功能和方案。如建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機的自由度、所能承載的重量、容許的運動范圍、 以及對溫度、震動等環(huán)境的適應性。 二、技術(shù)設計階段 1、根據(jù)系統(tǒng)的要求選擇建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機的結(jié)構(gòu)形式 2、擬訂建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機的作業(yè)方式。 3、確定驅(qū)動系統(tǒng)的類型。 4、計算動力元件的功率及校核受力件的承載能力。 5、選擇個部件的具體集體夠，進行建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機總裝圖的設計。 6、繪制建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機的零件圖，并確定尺寸。 2.2 總體設計方案的采用 在建筑上，混泥土攪拌機有著廣泛的應用，本文主要針對建筑工地上的混泥土攪 拌設計了混泥土攪拌機，實現(xiàn)生產(chǎn)的自動化。減輕了建筑工人的勞動強度，提高了勞 動生產(chǎn)率。 該建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機實現(xiàn)了混泥土攪拌、卷揚機進料、反轉(zhuǎn)出料等功能并實 現(xiàn)了高效率混泥土攪拌的目的。為了現(xiàn)實這些動作，采用部件設計，分別實現(xiàn)這些動 作。比如了為實現(xiàn)混泥土攪拌這個動作，設計了鏈傳動機構(gòu)。然后控制系統(tǒng)把各個部 件的獨立運動協(xié)調(diào)起來，形成了一個有規(guī)則運動系統(tǒng)。各個部件的聯(lián)接，先造出一個 合格的機械本體，把各個部件安裝在機械本體上，形成一個機器。 整體機構(gòu)圖形如下： 圖 1、機構(gòu)驅(qū)動形式 鏈傳動機構(gòu)組成，具體機構(gòu)如下： 8 圖 2、傳動機構(gòu) 第三章 傳動機構(gòu)設計 3.1 電機的計算與選型 設計輸入：拌筒尺寸（DB）mm :11471178，拌筒轉(zhuǎn)速（rmin）:18 額定 進料容量L :400，工作壽命：10 年，2 班制，大修期 3 年， 所以， ；H=2 810300。 查表得：攪拌葉片轉(zhuǎn)數(shù)：28rmin，電機功率：19.55KW 電動機類型和結(jié)構(gòu)的選擇 因為本傳動的工作狀況是：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。所以選用常用的封閉式 Y（IP44 ）系列的電動機。 電動機容量的選擇 工作機所需功率 Pw Pw19.55kW 電動機的輸出功率 PdPw/ 0.90432聯(lián) 鏈 齒 聯(lián) 軸 承 Pd21.7kW 電動機轉(zhuǎn)速的選擇 nd（i1i2in ）nw 初選為同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min 的電動機 9 電動機型號的確定 由表 201 查出電動機型號為 Y132M1-6,其額定功率為 22kW，滿載轉(zhuǎn)速 960r/min?；?本符合題目所需的要求。 3.2 減速齒輪的設計計算 一、選精度等級、材料及齒數(shù) 1） 材料及熱處理； 選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。 2） 精度等級選用 7 級精度； 3） 試選小齒輪齒數(shù) z120，大齒輪齒數(shù) z2680 的； 4） 選取螺旋角。初選螺旋角 14 因為低速級的載荷大于高速級的載荷，所以通過低速級的數(shù)據(jù)進行計算 按式（1021）試算，即 dt 3212HEdt ZuTK 5） 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 （1） 試選 Kt1.6 （2） 選取區(qū)域系數(shù) ZH2.433 （3） 選取尺寬系數(shù) d1 （4） 查得 10.75，20.87，則 121.62 （5） 查得材料的彈性影響系數(shù) ZE189.8Mpa （6） 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 Hlim1600MPa；大齒輪的解除疲勞強度極限 Hlim2550MPa； （7） 計算應力循環(huán)次數(shù) N160n1jLh601921（283005）3.3210e8 N2N1/56.64 107 （8） 查得接觸疲勞壽命系數(shù) KHN10.95；KHN20.98 （9） 計算接觸疲勞許用應力 取失效概率為 1，安全系數(shù) S1，由式（1012）得 H10.95600MPa570MPa H20.98550MPa539MPa H H1 H2/2554.5MPa 6） 計算 （1） 試算小齒輪分度圓直徑 d1t d1t 3 212HEdt ZuTK 10 = =67.85 3 235.481926.10962 （2） 計算圓周速度 v= = =0.68m/s1062ndt 08592.67 （3） 計算齒寬 b 及模數(shù) mnt b=dd1t=167.85mm=67.85mm mnt= = =3.391coszdt 2014cs85.67 。 h=2.25mnt=2.253.39mm=7.63mm b/h=67.85/7.63=8.89 （4） 計算縱向重合度 = =0.3181tan14 =1.59 tan318.0z。 （5） 計算載荷系數(shù) K 已知載荷平穩(wěn)，所以取 KA=1 根據(jù) v=0.68m/s,7 級精度，由圖 108 查得動載系數(shù) KV=1.11；由表 104 查的 KH 的 計算公式和直齒輪的相同， 故 KH=1.12+0.18(1+0.61 )11 +0.2310 67.85=1.4223 查得 KF=1.36 查得 KH=KH=1.4。故載荷系數(shù) K=KAKVKHKH=11.031.41.42=2.05 （6） 按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式得 d1= = mm=73.6mm 31/ttKd36.1/0528.67 （7） 計算模數(shù) mn mn = mm=3.741cosz20cos4.3。 2齒根彎曲強度設計 由式(1017) mn 321cosFSadYzKT 1） 確定計算參數(shù) 11 （1） 計算載荷系數(shù) K=KAKVKF KF=11.03 1.41.36=1.96 （2） 根據(jù)縱向重合度 =0.318dz1tan=1.59，查得螺旋角影響系數(shù) Y0。88 （3） 計算當量齒數(shù) z1=z1/cos =20/cos 14 =21.8933。 z2=z2/cos =100/cos 14 =109.47。 （4） 查取齒型系數(shù) 查得 YFa1=2.724；Yfa2=2.172 （5） 查取應力校正系數(shù) 查得 Ysa1=1.569；Ysa2=1.798 （6） 計算F F1=500Mpa F2=380MPa KFN1=0.95 KFN2=0.98 F1=339.29Mpa F2=266MPa （7） 計算大、小齒輪的 并加以比較FSaY = =0.01261FSaY 29.35674 = =0.014682FSa 8 大齒輪的數(shù)值大。 2） 設計計算 mn =2.4 3201468.6.10984cos9.2 mn=2.5 3.3 鏈傳動的設計計算 1.靜強度計算 12 安全系數(shù) AtcfQnKF 其中，有效圓周力 1060tPznp2.896KN 工況系數(shù) 取 1.05(C13-104)A 離心力 (C13-108) 2160czFq4.69 懸垂力 1ffKa.5N2sin0ff qF.674K 懸垂拉力系數(shù) 取 1.3(B15，C13-108)f 抗拉載荷 (3 排鏈)37.QN9.5n 滿足要求 2.耐疲勞工作能力計算 1.0547.1096APK3.2811.08.90354pzn 2.150.80zpPn 7.4 ,2100APK2051ppALT h146 13 3.耐磨損工作能力計算 312129503.pr pLcziTvd.4501.38.10692c 32815 h 鉸鏈壓強 AtcfrKFp2AtcfKFbd16.9MPa 套筒長度 取 34.9mm(6 排) 銷軸直徑 取 11.1mm (B7)2b 磨損系數(shù) 取 5.4 節(jié)距系數(shù) 取 1.23 齒數(shù)-速度系數(shù) 取 (C13-109)1c2c3c1 4.抗膠合工作能力計算 11.59lg1.87324max 25.4 4508.0.907.32tp Fpzn ( 為單排鏈有效圓周力)tF 得 maxn10/inr 14 第四章 混泥土攪拌機構(gòu)主要零部件的校核 4.1 軸承的選取及校核 軸承的校核 1）徑向力 5.16821VHrF 1） 派生力 ，NYrAd7.52NYrBd7.52 2） 軸向力 由于 ，dAdBa FF.31 所以軸向力為 ，2aA752aB 3） 當量載荷 由于 ， ，eFrAa.1eFrBa31.0 所以 ， ， ， 。4.0X6.AYX0BY 由于為一般載荷，所以載荷系數(shù)為 ，故當量載荷為2.1pfNFfPaArApA 4.509)( 2.0)(aBrBpBFYXfP 4） 軸承壽命的校核 hCnLAh 2198.3)(6017 15 4.2 軸的設計及校核 1求作用在齒輪上的受力 Ft1= =8990NdT2 Fr1=Ft =3370Ncostan Fa1=Fttan=2230N； Ft2=44940N Fr2=16850N Fa2=11150N 2求軸上的載荷 66 207.5 63.5 Fr1=14180.5N Fr2=6030.5N 查得軸承 30307 的 Y 值為 1.6 Fd1=4430N Fd2=1890N 因為兩個齒輪旋向都是左旋。 故：Fa1=6380N Fa2=1890N 3精確校核軸的疲勞強度 MPaWmb5.17 16 截面上的轉(zhuǎn)切應力為 MPaWT64.72Tmb 9.8.152 由于軸選用 40cr，調(diào)質(zhì)處理，所以 ， ， 。MPaB73Pa361Pa2601 17 a) 綜合系數(shù)的計算 由 ， 經(jīng)直線插入，知道因軸肩而形成的理論應力集中045.2dr6.1dD 為 ， ，38 軸的材料敏感系數(shù)為 ， ，.q87.0 故有效應力集中系數(shù)為 05.2)1(k7q 查得尺寸系數(shù)為 ，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)為 ，.76.0 軸采用磨削加工，表面質(zhì)量系數(shù)為 ，92 軸表面未經(jīng)強化處理，即 ，則綜合系數(shù)值為1q93.21kK. b) 碳鋼系數(shù)的確定 碳鋼的特性系數(shù)取為 ，1.05. c) 安全系數(shù)的計算 軸的疲勞安全系數(shù)為 92.61maKS.41a SSc 5.6.2 故軸的選用安全。 18 4.3 齒輪的校核 驗算齒輪強度，應選擇相同模數(shù)承受載荷最大的齒數(shù)最小的齒輪，進行接觸應力 和彎曲應力驗算。一般對高速傳動的齒輪驗算齒面接觸應力，對低速傳動的齒輪驗算 齒根彎曲應力。 對硬齒面、軟齒芯滲碳淬火的齒輪，一定要驗算齒根彎曲應力。 接觸應力的驗算公式為 （MPa） 123j2081SjuKNZmBn j 彎曲應力的驗算公式為 5123w()SwjMPaY 式中 N-齒輪傳遞功率（KW） ，N= ；dN -電動機額定功率（KW） ；dN -從電動機到所計算的齒輪的機械效率； -齒輪計算轉(zhuǎn)速（r/min）;jn m-初算的齒輪模數(shù)（mm）; B-齒寬（mm） Z-小齒輪齒數(shù)； u-大齒輪與小齒輪齒數(shù)之比，u1， “+”號用于外嚙合， “-”號用于內(nèi)嚙合； -壽命系數(shù)：SKTnNQ -工作期限系數(shù)： 160TOKmC T-齒輪在機床工作期限（ ）內(nèi)的總工作時間（h） ，對于中型機床的齒輪取ST =1500020000h，同一變速組內(nèi)的齒輪總工作時間可近似地認為 T= /P，PS ST 為變速組的傳動副數(shù)； 19 -齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min）;1n -基準循環(huán)次數(shù)； OC m疲勞曲線指數(shù)， 速度轉(zhuǎn)化系數(shù)， nK 功率利用系數(shù)， N 材料強化系數(shù)， ；Q 的極限值 ， 見表 3-5，當 時，則取 = ；當SKmaxSinSKSKmaxSKmax 時，取 = ；mini 工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運動，取 =1.21.6；1 1 動載荷系數(shù);2K 齒向載荷分布系數(shù)；3 Y標準齒輪齒形系數(shù)； 許用接觸應力（ MPa） ；j 許用彎曲應力（ MPa） 。w 如果驗算結(jié)果 或 不合格時，可以改變初算時選定的材料或熱處理方法，如jw 仍不滿足時，就得采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)及模數(shù)等措施。 軸上的斜齒輪采用調(diào)質(zhì)處理的方式進行熱處理 N= =5.42kwdN148.6/minjnr3 u=1.05 = =1560MPj32081(.051).23.04721.53406486MPAAj 故齒輪符合標準 20 結(jié) 論 通過這次畢業(yè)設計，使我認識到自己以前在學習中的不足，進而查漏補缺，對前面的內(nèi) 容有了新的認識和提高，特別是在指導老師的幫助下，才得以完成了本次畢業(yè)設計。 在這次畢業(yè)設計，我認識到要完整地完成一次設計不能有半點馬虎和僥幸心理。每一個 小的細節(jié)都得經(jīng)過精心的選擇，不懂的，不會的，要及時查手冊，盡量選用標準件，對于 結(jié)構(gòu)方面要多請教老師。這次最大的收獲是：在動手之前要經(jīng)過一番仔細的思考，只有這 樣才會不至于畫了又改，才能更有效的利用時間；其次是自己開始認識到手冊的重要性， 開始自己認為只要結(jié)構(gòu)不干涉就好了，經(jīng)過老師的一番指導，使我認識到自己的這種錯誤 思想，因為即使是一個小小的螺釘也會讓設計從頭再來。我們應當認真做好每一個小的細 節(jié)，平時多思考，盡量使自己的結(jié)構(gòu)安全可靠，不僅在設計中是這樣，生活中也是這樣。 我們就要走向工作崗位，很可能我們將來就是各行各業(yè)的設計人員，假如我們不注意那些 小的細節(jié)，那么不僅會造成國家財產(chǎn)損失，更有可能對人的生命造成威脅。我們即將走向 社會，把畢業(yè)設計作為我們走向社會的一次很好的鍛煉，認真做好它，將來不管干什么都 得：“認認真真做事，做好每件事” 。做一個對得起自己和別人的人。 21 致謝 在完成本設計之際，首先向尊敬的導師致以衷心的感謝。本設計是在老師的精心指導、熱情 鼓勵和支持下完成的。在整個課題的設計過程中，老師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度，高深的學術(shù)造詣和誨人 不倦的精神，時刻激勵著我，令學生受益無窮。 在做畢業(yè)設計的這幾個月中，我從老師的耐心指 導中獲得了許多幫助，也學到了很多知識，令學生感激不盡。 同時也感謝大學四年來，所有老師對我辛勤的教導，大學是我人生中最重要的一段經(jīng)歷，在 這其中我不僅從老師們那里學到了非常多的知識，老師們的奉獻精神也令學生在以后的人生中不 斷受到激勵。在此謹表示我對所有老師的崇高敬意和衷心的感謝。 感謝大學四年來所有同學和朋友的幫助，我們一起學習、一起生活、共同進步。共同留下了 許多美好回憶。 22 參考文獻 1 龔振幫.機機械設計M.北京:電子建筑出版社,1995. 2 袁任光.可編程序控制器（PLC）應用技術(shù)與實例.廣州：華南理工大學出版社.2003 3 熊有倫.建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機技術(shù)基礎.武漢：華中科技大學出版社.1996 4 郁漢琪，郭健. 可編程序控制器原理及應用.北京：中國電力出版社.2004 5 王兆義. 可編程控制器教程.北京：機械建筑出版社.2005 6 丁煒，魏孔平. 可編程控制器在建筑控制中的應用.北京：化學建筑出版社.2004 7 成大先. 機械設計手冊M.北京:機械建筑出版社,2002 8 吳宗澤,羅圣國.機械設計課程設計手冊第二版M.北京:高等教育出版社,1999. 9 廖念釗,莫雨松,李碩根,楊興駿.互換性與技術(shù)測量第四版M.北京:中國計量出版社,2008. 10 陳錦昌,劉就女,劉林.計算機工程制圖.廣州:華南理工大學出版社,1999. 11 馮辛安,黃玉美,杜君文.機械制造裝備設計M.北京:機械建筑出版社,2004. 12 周伯英.建筑生產(chǎn)混泥土攪拌機設計M.北京:機械建筑出版社,1995. 13 濮良貴，紀名剛.機械設計M.北京:高等教育出版社,1995. 23