DK7732數(shù)控高速走絲電火花線切割機床及控制系統(tǒng)設計【說明書+CAD】

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可以說每個階段都是十分緊張而有難度的，有些問題是由于設計的難度，有些還是因為自己知識上的欠缺和不扎實造成的?？梢哉f這次畢業(yè)設計是個查缺補漏的機會。尤其是在同學的幫助下，特別是在顏教授的指導下，遇到困難不逃避，主動請教，主動學習，獨立思考提出新方案，困難被一個個解決了，有了本次設計的成功。更鍛煉了團體協(xié)作精神，獨立作業(yè)能力，專業(yè)設計基礎，對自己將來都是一次具有深遠影響的事件。 一、 總體方案設計 （一） 總體方案的擬定 （1）電火花線切割機床具有定位，縱向和橫向的直線插補功能；還能要求暫停，進行循環(huán)加工等，因此，數(shù)控系統(tǒng)選取連續(xù)控制系統(tǒng)。 （2）電火花線切割機床屬于經(jīng)濟型數(shù)控機床，在保證一定加工精度的前提下，應簡化結構，降低成本。因此，進給伺服系統(tǒng)應采用步進電機開環(huán)控制系統(tǒng)。 （3）根據(jù)電火花線切割機床最大的加工尺寸，加工精度，控制速度和經(jīng)濟性要求，一般采用8位微機。在8位微機中，MCS-51系列單片機具有集成度高，可靠性好，功能強，速度快，抗干擾能力強，具有很高的性能價格比。因此，可選擇MCS-51系列單片機擴展系統(tǒng)。 （4）根據(jù)系統(tǒng)的功能要求，微機控制系統(tǒng)中除了CPU外，還包括擴展程序存儲器，擴展數(shù)據(jù)存儲器，I/O接口電路；包括能輸入加工程序和控制命令的鍵盤，能顯示加工數(shù)據(jù)和機床狀態(tài)信息的顯示器；包括光電隔離電路和步進電機驅動電路。此外，系統(tǒng)中還應該包括脈沖發(fā)生電路和其他輔助電路。 （5）縱向和橫向進給是兩套獨立的傳動鏈，它們由步進電機、齒輪副、絲杠螺母副組成，起傳動比應滿足機床所要求的。 （6）為了保證進給伺服系統(tǒng)的傳動精度和平穩(wěn)性，選用摩擦小、傳動效率高的滾珠絲杠螺母副，并應有預緊機構，以提高傳動剛度和消除間隙。齒輪副也應有消除齒側間隙的機構。 （7）采用滾動導軌可以減少導軌間的摩擦阻力，便于工作臺實現(xiàn)精確和微量移動，且潤滑方法簡單。 在上述方案的基礎上，有條件的還可以進一步實現(xiàn)鉬絲的角度調節(jié)，使加工過程更加細致。（伺服系統(tǒng)總體方案框圖如圖1.1） （二）主要技術參數(shù)的確定 技術參數(shù)主要包括運動參數(shù)，尺寸參數(shù)和動力參數(shù)。DK7732電火花線切割機床的主要技術參數(shù)如下： 工作臺行程/mm 500x320 最大切割厚度/mm 30（可調） 加工表面粗糙度Ra/μm 2.5 加工精度/mm 0.015 切割速度/mm2/min 100 切割工件最大厚度 120mm 加工錐度 3°～60° 電極絲移動速度 11m/s 電極絲最大直徑 φ0.1～φ0.2mm 圖1.1 伺服系統(tǒng)總體方案框圖 二、 儲絲走絲部件結構設計 （一）儲絲走絲部件運動設計 運絲機構的運動是由絲筒電機正反轉得到的。電極通過聯(lián)軸節(jié)與絲筒連接，絲筒裝有齒輪，通過過渡齒輪與絲桿上的齒輪嚙合。絲桿固定在絲板上，螺母固定上底座上，拖板與底座采用裝有滾珠的V形滾動導軌連接，這樣絲筒每轉一周拖板直線移動相應的距離，因此機床工作前應根據(jù)零件厚薄和精度要求在0.12—0.25mm的范圍內選擇適當?shù)你f絲直徑。 1、 對高速走絲機構的要求 ①高速走絲機構的儲絲筒轉動時，還要進行相應的軸向移動，以保證電極絲在儲絲筒上整齊排繞。 ②儲絲筒的徑向跳動和軸向竄動量要小。 ③儲絲筒要能正反轉，電極絲的走絲速度在7—12m/s范圍內無級或有級可調，或恒速運轉。 ④走絲機構最好與床身相互絕緣。 ⑤傳動齒輪副，絲杠副應該具備潤滑措施 2、 高速走絲機構的結構及特點 高速走絲機構由儲絲筒組合件、上下拖板、齒輪副、換向裝置和絕緣部分組成，如圖2.2所示 儲絲筒由電動機通過聯(lián)軸器帶動正反向轉動。儲絲筒另外一端通過三對齒輪減速后帶動絲杠。儲絲筒、電動機、齒輪都安裝在兩個支架上。支架及絲杠則安裝在拖板沙鍋內，調整螺母裝在底座上，拖板在底座上來回移動。螺母具有消除間隙的副螺母和彈簧，齒輪及絲杠螺距的搭配為沒旋轉一圈拖板移動0.25mm。所以該儲絲筒適用于Φ0.25mm以下的鉬絲。 儲絲筒運轉時應平穩(wěn)，無不正常振動。滾筒外圓振擺應小于0.03mm，反向間隙應小于0.05mm，軸向竄動應完全徹底消除。 高頻電源的負端通過碳刷送到儲絲筒軸的尾部，然后傳到鉬絲上，碳刷應保持良好接觸，防止機油或者其他臟物進入。 儲絲筒本身作高速正反向轉動，電機、滾筒及絲杠的軸承應定期拆洗并加潤滑脂，換油期限可根據(jù)使用情況具體決定。其余中間軸、齒輪、導軌及絲杠、螺母等每班應注油一次。 （1） 儲絲筒旋轉組合件 儲絲筒旋轉組合件主要由儲絲筒、聯(lián)軸器和軸承座組成。 ① 儲絲筒 儲絲筒是電極絲穩(wěn)定移動和整齊排繞的關鍵部件之一，一般用45號鋼制造。為了減少轉動慣量，筒壁應盡量薄，按機床規(guī)格，本次設計DK7732應選用4mm（符合1.5—5mm）。為了進一步減少轉動慣量，也可以選用鋁鎂合金材料制造 儲絲筒壁厚要均勻，工作表面要有較好的表面粗糙度，一般Ra為0.8μm。為保證儲絲筒組合件動態(tài)平衡，應嚴格控制內孔、外圓對支撐部分的同軸度。 儲絲筒與主軸裝配后的徑向跳動量應不大于0.01mm。一般裝配后，以軸的 兩端中心孔定位，沖摸儲絲筒外圓和與軸承配合的軸徑。 ② 聯(lián)軸器 走絲機構中運動組合件的電機軸與儲絲筒中心軸，一般不采用整體的長軸，而是利用聯(lián)軸器將二者聯(lián)在一起。由于儲絲筒運行時頻繁換向，聯(lián)軸器瞬間受到正反剪切力很大，因此多采用彈性聯(lián)軸器和摩擦錐式聯(lián)軸器。 圖1.2 運絲系統(tǒng)機構結構圖 a. 彈性聯(lián)軸器，如圖2.1所示 圖2.1 彈性聯(lián)軸器 彈性聯(lián)軸器結構簡單，慣性力矩小，換向較平穩(wěn)，無金屬撞擊聲，可以減少對儲絲筒中心軸的沖擊。彈性材料采用橡膠、塑料或者皮革。這種聯(lián)軸器的優(yōu)點是，允許電動機軸與儲絲筒軸稍有不同心和不平行（最大不同心允許為0.2—0.5mm，最大不平行為1°），缺點是由它聯(lián)接的兩根軸在傳遞扭矩時會有相對轉動。 b. 摩擦錐式聯(lián)軸器，如圖2.2所示。摩擦錐式聯(lián)軸器可帶動轉動慣量大的大、中型儲絲筒旋轉組合件。此種聯(lián)軸器可傳遞較大的扭矩，同時在傳動符合超載時，摩擦面之間的華東還可以起到過載保護作用。因為錐形摩擦面會對電機和儲絲筒產(chǎn)生軸向力，所以在電機主軸的滾動支撐中，應選用向心止推軸承和單列圓錐滾子軸承。此外，還要正確選用彈簧規(guī)格。彈力過小，摩擦面打滑，使傳動不穩(wěn)定或摩擦面過熱燒傷；彈力過大，會增大軸向力，影響中心軸的正常轉動。 圖2.2 摩擦錐式聯(lián)軸器 c.磁力聯(lián)軸器是依靠磁力無接觸式聯(lián)接的，保留了傳統(tǒng)聯(lián)軸器的優(yōu)點。具體有如下幾種。 套筒式磁力聯(lián)軸器（如圖3.1所示） 圖3.1 套筒式磁力聯(lián)軸器 此種聯(lián)軸器主動磁極3和從動磁極2均可為圓筒狀或以若干磁鐵排列成圓筒狀，并用黏結劑分別將其固定于主動軸套4外表面上和從動軸套1沒表面上， 主動軸6與被動軸7間用鍵5、8聯(lián)接。主動磁極3和從動磁極2之間有一定間隙，其目的為：兩磁極之間無摩擦，靠磁場聯(lián)接；被聯(lián)接兩軸因受制造及安裝誤差，承載后變形及溫度變化等因素影響，往往不能嚴格對中心。留有一定間隙，可補償這一不足，還可適當降低加工及裝配要求。該套筒式聯(lián)軸器因磁場面積大，可以傳遞較大扭矩。其磁場聯(lián)接力可以通過改變主動軸套4和從動軸套1的配合長度來進行調整。 圓盤式磁力聯(lián)軸器（如圖3.2所示） 圖3.2 圓盤式磁力聯(lián)軸器 此種聯(lián)軸器主動磁極3和從動磁極2均可為圓盤狀或以若干磁鐵排列成圓形射線狀，并用黏結劑分別將其固定于主動軸套4和從動軸套1的大表面上。由于圓盤式聯(lián)軸器磁場面積小，所以傳遞扭矩小，并且體積相應的也小。其磁場聯(lián)接力可以通過改變主動磁極3和從動磁極2之間的距離來進行調整。 由于磁力聯(lián)軸器軸與軸之間沒有零件直接聯(lián)接，而是靠磁場聯(lián)接來傳遞扭矩，因此電機換向時，轉動慣量被磁力線的瞬時扭曲抵消；在超負荷時，鍵8、5聯(lián)接的主動軸7與從動軸6可以自動打滑脫開，起到安全離合器的作用，不會損壞任何零部件。 主動磁極3和從動磁極2均用強的永磁材料制成，例如，鐵氧體、稀土合金等。 綜合上述幾種類型，參照本次設計要求，選擇性價比最高的，顯然a類型既是彈性聯(lián)軸器已經(jīng)滿足條件，因此本次設計選用彈性聯(lián)軸器。 （2） 上下拖板 走絲機構的上下拖板我們決定采用下面兩種滑動導軌之一。 燕尾型導軌，這種結構緊湊，調整方便。旋轉調整桿帶動塞鐵，可改變導軌副的配合間隙。但該結構制造和檢驗比較復雜，剛性較差，傳動中摩擦損失也較大。 三角、矩形組合式導軌，如圖4.1所示。導軌的配合間隙由螺釘和墊片組成的調整環(huán)節(jié)來調節(jié)。 圖4.1 三角、矩形組合式導軌 由于儲絲筒走絲機構的上拖板一邊裝有運絲電動機，儲絲筒軸向兩邊負荷差較大。為保證上拖板能平穩(wěn)的往復移動，應把下拖板設計的較長以使走絲機構工作時，上拖板部分可始終不滑出下拖板，從而保持拖板的剛度、機構的穩(wěn)定性及運動精度。 經(jīng)比較，顯然三角、矩形組合式導軌是比較理想的，因此，決定選用此種導軌作為本次設計之用。 （3） 齒輪副與絲杠副 走絲機構上拖板的傳動鏈是由2-3級減速齒輪副和一組絲杠副組成，它使儲絲筒在轉動的同時，作相應的軸向位移，保證電機絲整齊的排繞在儲絲筒上。 在本次設計線切割機中，走絲機構常是通過配換齒輪來改變儲絲筒的排絲筒的排絲距離，以適應排繞不同直徑電機絲的要求。 絲杠副一般采用軸向調節(jié)法來消除螺紋配合間隙。為防止走絲電機換向裝置失靈，導致絲杠副和齒輪副損壞，在齒輪副中，可選用尼龍輪代替部分金屬齒輪。這不但可以在電機換向裝置失靈時，由于尼龍齒輪先損壞，保護絲杠副與走絲電機，還可以減少振動和噪聲。但是由于要照顧專業(yè)知識的復習，所以決定選用傳統(tǒng)的金屬材料制造。 （4） 線架、導輪部件結構 線架與走絲機構組成了電極絲的運動系統(tǒng)。線架的主要功用是在電極絲按給定線速度運動時，對電極絲去支撐作用，并使電極絲工作部分與工作臺平面保持一定的幾何角度。對線架的要求是： ①具有足夠的剛度和強度，在電極絲運動（特別是高速1走絲）時，不應出現(xiàn)振動和變形； ②線架的導輪有較高的運動精度，徑向偏擺和軸向竄動不超過5μm； ③導輪與線架本體、線架與床身之間有良好的絕緣性能； ④導輪運動組合件有密封措施，可防止帶有大量放電產(chǎn)物和雜質的工作液進入導輪軸承； ⑤線架不但能保證電極絲垂直于工作臺平面，在具有 錐度切割功能的機床上， 還具備能使電極絲按給定要求保持與工作臺平面呈一定角度的功能。 線架按功能可分為固定式、升降式和偏移式三種類型；按結構可分為懸臂式和龍門式兩種類型。 懸臂式固定線架主要由線架本體、導輪運動組合件及保持器等組成。 （1） 線架本體結構 中、小型線切割機床的線架本體常采用單柱支撐、雙臂懸梁式結構。由于支撐電極絲的導輪位于懸臂的端部，同時電極絲保持一定張力，因此應加強線架本體的剛度和強度，使線架的上下懸臂在電極絲運動時不致振動和變形。 為了進一步提高剛度和強度，在上下懸臂間增加加強筋的結構。有的機床的線架本體有的采用龍門結構。這時，工作臺拖板只沿一個坐標方向運動，另一個坐標方向的運動通過架在橫梁上的線架拖板來實現(xiàn)。 此外，針對不同厚度的工件，還有采用絲臂張開高度可調的分離式結構，活動絲臂在導軌上滑動，上下移動的距離由絲杠副調節(jié)。松開固定螺釘時，旋轉絲杠帶動固定于上絲臂體的絲母，使上絲臂移動。調整完畢后擰緊固定螺釘，上絲臂位置便固定下來。為了適應線架絲臂張開高度的變化，在線架上下部分應增設副導輪，如圖4.2所示： 圖4.2 可移動絲臂 (2)導輪部件結構 ①導輪是本機床關鍵零件，關系到切割質量，對導輪運動組合件的要求如下。 a. 導輪V形槽面應有較高的精度，V形槽底的圓弧半徑必須小于選用的電極絲半徑，保證電極絲在導輪槽內運動時不產(chǎn)生軸向移動。 b. 在滿足一定強度要求下，應盡量減輕導輪質量，以減少電極絲換象時的電極絲與導輪間的滑動摩擦。導輪槽工作面應有足夠的硬度，以提高其耐磨性。 c. 導輪裝配后轉動應輕便靈活，應盡量減少軸向竄動和徑向跳動。 d. 進行有效的密封，以保證軸承的正常工作條件。 ②導輪運動組合件的結構 導輪運動組合件的結構主要有三種：懸臂支撐結構、雙支撐結構和雙軸尖支撐結構。 懸臂支撐結構如圖 5.1所示，結構簡單，上絲方便。但是因為懸臂支撐，張緊的電極絲運動的穩(wěn)定性較差，難于維持較高的運動精度，同時也影響導輪和軸承的使用壽命。 圖5.1懸臂支撐導輪結構 雙支撐結構為導輪居中，兩端用軸承支撐，結構復雜，上絲麻紡。但是此種結構的運動穩(wěn)定性較好，剛度較高，不容易發(fā)生變形及跳動。 雙軸尖支撐結構。導輪兩端加工成30?錐形軸尖，硬度在RC60以上。軸承由紅寶石或者錫磷青銅制成。該結構易與保證導輪運動組合件的同軸度，導輪軸向竄動和徑向跳動量可以控制在較小的范圍內。缺點是軸尖運動副摩擦力大，易于發(fā)熱和磨損。為補償軸尖運動副的磨損，利用彈簧的作用力使運動副良好接觸。 比較以上三種結構特點，可以看出DK7732高速走絲電火花線切割機床的導輪選擇第二種比較適宜。 ③導輪的材料 為了保證導輪軸徑與導向槽的同軸度，一般采用整體結構。導輪要求用硬度高、耐磨性好的材料制成（如GCr15、W18Cr4V），也可以選用硬質合金或陶瓷材料制造導輪的鑲件來增強導輪V形工作面的耐磨性和耐蝕性。 ④導輪組合件的裝配 導輪組合件裝配的關鍵是消除滾動軸承中的問題，避免滾動體與套環(huán)工作表面在負荷作用下產(chǎn)生彈性變形，以及由此引起的軸向竄動和徑向跳動。因此，常用對軸承施加預負荷的方法來解決。通常是在兩個支撐軸承的外環(huán)間放置一定厚度的定位環(huán)來獲得預負荷。預加負荷必須適當選擇，若軸承承受預加負荷過大，在運轉時會產(chǎn)生急劇磨損。同時，軸承必須清洗的很潔凈，并在顯微鏡下檢查滾道內是否有金屬粉末、碳化物等，軸承經(jīng)清洗、干燥后，填以高速潤滑脂，起潤滑和密封作用 （二） 儲絲走絲部件主要零件強度計算 1. 齒輪傳動比的確定 鉬絲絲距選擇為0.25mm。儲絲筒每轉一周，拖板帶動儲絲筒移動0.25mm，絲杠螺距選擇為1.5mm。 所以儲絲筒與絲杠見齒輪傳動比為： u=0.25/1.5=1：6； 采用二級齒輪傳動，取u1=1/2，u2=1/3。 2. 齒輪齒數(shù)的確定 取Z=23；由于齒輪齒根與軸上鍵距離不能為零。 即df/2–（d+t1）>2m 由d=16mm查設計手冊得： t1=2.3； 而df1=d1－2hf =（z1–2ha*–2c*）m =(23–2–0.5)m =20.5m 代入上式得：20.5/2m–（16+2.3）/2?>2m m>1.3 取m=2則Z2=2Z1=46 d1=mZ1=2×23=46mm d2=mZ2=2×46=92mm 取Z3=23 Z4=3Z3=3×23=69 d3=mZ3=2×23=46mm d4=mZ4=2×69=138mm 齒輪1，2中心距 a1=(d1+d2)/2=(46+92)/2=69mm 齒輪3，4中心距 a2=(d3+d4)/2=(46+132)/2=92mm 參考書《機械設計》 取b=0.5d1=0.5×46=23mm 其他數(shù)據(jù)如下 da1=(Z1+2ha*)m =(23+2×1) ×2 =50mm da2=(Z2+2ha*)m =(46+2×1) ×2 =96mm df1=(Z1－2ha*－2c*)m =(23－2×1－2×0.25) ×2 =41mm df2=(Z2－2ha*－2c*)m =(46－2×1－2×0.25)×2 =87mm 同樣可以計算得: da3=50mm da4=142mm df3=41mm df4=133mm 3. 傳動件的估算 根據(jù)公式 d=91mm 其中 N—該傳動軸的輸入功率 N=N 其中N－電機額定功率 η－從電機到該傳動軸之間傳動件的傳動效率的乘積 n－該傳動軸的計算轉速r/min 計算轉速n是傳動件能傳遞全部功率的最低轉速 ［φ］－每米長度上允許的扭轉角（deg/m） 取η=0.995，N=0.55kw N= Nη =0.55×0.995 =0.54725kw n=1390r/min d=91 =10.2mm 4. 齒輪模數(shù)估算 齒輪彎曲疲勞估算： m =32 =1.039mm 齒面點蝕估算： A =370 =49.28mm 其中n為大齒輪的計算轉速，A為齒輪中心距 中心距A及齒數(shù)Z、Z求出模數(shù) = = =1.428mm 取mm中較大者 m=1.428，現(xiàn)取m=2 （2） 齒輪模數(shù)的驗算： 根據(jù)接觸疲勞計算齒輪模數(shù)公式為 m=16300mm 式中： N—計算齒輪傳遞的額定功率 N= n—計算齒輪（小齒輪）的計算轉速 r/min —齒寬系數(shù)=b/m，常取6～10。 Z—計算齒輪的齒數(shù)，一般取傳動中最小的齒輪的齒數(shù)； i大齒輪與小齒輪的齒數(shù)比，i= —壽命系數(shù)，=； n—齒輪的最低轉速r/min T—預定的齒輪工作期限，中型機床推薦，T=15000～20000h； k—轉速變化系數(shù)； k—材料強化系數(shù)。幅值低的交變載荷可使金屬材料的晶粒邊界強化，起著阻止疲勞細縫擴展的作用； k—功率利用系數(shù) k—工作情況系數(shù) k—載荷系數(shù) k3—齒向載荷分布系數(shù) Y—齒形系數(shù) ［］、—許用彎曲接觸能力 查表得：k1=1.2，k2=1.2，k3=1.15 Ks=knkNkq =knkNkq =×0.78×0.51×0.60 =0.91 N=0.54725kw =10 =600MPa 則 mj=16300mm =1.824mm 根據(jù)彎曲疲勞計算齒輪計算模數(shù)公式為： Mw=275mm =275 =0.063mm Ks=knkNkq =knkNkq =0.890.700.75 =0.554 所以m=2符合要求 （三） 儲絲走絲部件主要零件強度驗算 1. 齒輪強度的驗算 齒根危險截面的彎曲強度條件式 k—載荷系數(shù) k=kAkv —齒寬系數(shù)，取0.5 kA—使用系數(shù)，取1 kv—載荷系數(shù)，取1.05 —齒間載荷分配系數(shù)， —齒向載荷分布系數(shù) —小齒輪傳遞的轉距 =95.5×105P1/n1 =95.5×105×0.55/1390 =3.78×103N·mm =1.11+0.18(1+6.7×0.52) ×0.52+0.15×10-3×0.5 =1.23045 K=1×1.05×1.0×1.6 =1.218 查得：b/h=23/4.5 =5.11 =1.16 —載荷作用與齒頂時齒形系數(shù) —載荷作用與齒頂時應力校正系數(shù) 查表得：=2.69，=1.575 則= =18.4MPa N=60njLh =60×1390×1×20000 =1.668×106 s—疲勞強度安全系數(shù)， s=sH=1, s=sF=1.25～1.5 kN—壽命系數(shù) （kFN=1.0，kHN=1.0） —齒輪的疲勞極限 =340MPa 所以＜ ≤ 其中： ZH —區(qū)域系數(shù) ZE—彈性影響系數(shù) ZH= ZH=2.5 ZE=189.8MP kH=kAkV=1×1.05×1.0×1.23045 =1.29 , ＜ 因此，所設計齒輪也滿足齒面接觸疲勞強度要求， 齒輪設計合格。 2.主軸的驗算 按彎扭合成應力校核軸的強度： 根據(jù)軸的結構圖作出軸的計算簡圖，如圖6.1 (a)。并分別作出水平方向和垂直方向的彎矩圖，如圖 (b),(c)，以及扭矩圖如圖 (d)。 先計算軸上的載荷： 齒輪的分度圓直徑為：. 圖6.1 軸的結構圖與彎矩扭矩圖 從軸的結構圖以及彎矩和扭矩圖中可以明顯的看出截面B是危險截面。先將計算出的截面C 處的MH、Mr及M的值列于下表1.1 表1.1 應力計算表 載荷 水平面H 垂直面V 支反力F FNH1=195.7N, FNH2=31.4N FNH1=71.2N, FNH2=11.4N 彎矩M MH==8543.6N·mm MV=3109.6 N·mm 總彎矩 N·mm 扭矩T T1=3.78×103N·mm 軸的計算應力： 入如表1.1中數(shù)值得：=5.7MPa 前已經(jīng)選頂?shù)妮S的材料為45號鋼，調質處理 查得=60MPa 因此<，故安全 (四） 主軸組件結構設計 1. 軸承的配置形式 一般來說數(shù)控機床的主軸結構的軸承有以下幾種配置形式： （1） 前后支承均采用雙列短圓柱滾子軸承來承受徑向載荷，安裝在前端的兩個推力球軸承用來承受前后方向的軸向負載。這種結構能承受較大的負載(特別是軸向負載），可適應強力切削，但主軸轉速不能太高，軸承在高轉速時容易發(fā)熱。由于推力球軸承安裝在主軸前端，當主軸旋轉時前軸承和后軸承溫度差較大，熱變形對主軸精度影響也較大。前軸承溫度高，主軸前端升高量大，后軸承溫度低，主軸末端升高量小，因此，這種機構目前應用較小。 （2） 前后支承用雙列短圓柱滾子軸承來承受徑向負荷，用安裝在主軸前端的雙向向心推力球軸承來承受軸向負載。這種結構剛性較好。 （3） 前軸承用單列向心推力球軸承，背靠背安裝，由2～3個軸承組成一套，用以承受徑向和軸向負載；后軸承用雙列短圓柱滾子軸承。這種結構適應較高轉速、較重切削負載，主軸精度較好。但所承受的軸向負載較前兩種結構小。 （4） 前后支承均采用成組單列向心推力球軸承，用以承受徑向和軸向負載。這種結構適應高轉速，中等負載的數(shù)控機床。在中、小規(guī)格的數(shù)控機床上采用這種機構較多。 本次設計主軸所采用的軸承支承方式為第四種。 `2. 主軸組件的調整和預緊 滾動軸承的預緊是采用適當?shù)姆椒ㄊ菨L動體和內外套圈之間產(chǎn)生一定的預變形而帶伏負游隙運行。預緊的目的是增加軸承的剛度，提高旋轉精度，延長軸承壽命。 按預載荷的方向可分為軸向預緊和徑向預緊。 而角接觸球軸承主要是軸向預緊，這可明顯提高軸向剛度。如下圖為單個角接觸球軸承的載荷—變形曲線，其彈性變形量δa與軸向外載荷Fa的關系為δa∝Fa23。沒有預緊時，在Fa作用下，軸承的軸向變形量為δa1；而在具有預緊Fa0條件下，同樣作用軸向載荷Fa，軸承的軸向變形增量為δa2，顯然δa2<δa1，軸承的軸向剛度有所提高。 圖5.2 角接觸球軸承載荷—變形曲線 三、 進給傳動設計 （一）進給傳動運動設計 1.脈沖當量和傳動比的確定 1）脈沖當量的確定 目前，常用脈沖編碼器兼作位置和速度反饋。步進電機每轉一轉傳感器發(fā)出一定數(shù)量的脈沖每個脈沖代表電機一定數(shù)量的脈沖，每個脈沖代表電機一定的轉角。步進電機是一種電脈沖控制的特種電機，對于每一個電脈沖步進電機都將產(chǎn)生一個恒定的步進角位移，每一個脈沖或每步的轉角稱為步進電機的步距角，可由選用的步進電機型號從技術數(shù)據(jù)表中查出。 因此，每脈沖代表鍛機一定的轉角，這個轉角經(jīng)齒輪副和滾珠絲桿使工作臺移動一定的距離。每個脈沖所對應的執(zhí)行件（如工作臺）的移距，稱為脈沖當量或分辨率，記為，單位為mm/脈沖。 應根據(jù)機床或工作臺進給系統(tǒng)所要求的定位精度來選定脈沖當量?？紤]到機械傳動系統(tǒng)的誤差存在，脈沖當量值必須大于定位精度值。此次設計的電火花成型機對機床定位精度的設計要求是±0.01mm，根據(jù)該精度要求可確定脈沖當量為=0.005mm/脈沖。 2）傳動比的確定 設傳動副的傳動比為i，若為一級傳動，則,為主動齒輪的轉速和齒數(shù)，為主動齒輪的轉速和齒數(shù)。若為多級傳動，則i為總傳動比。 對于步進電機，當埋藏當量（mm/脈沖）確定，并且滾珠絲桿導程（mm）和電機步距角都也已初步選定后，則可用下式計算主軸系統(tǒng)的傳動比 i=1。 （二）滾珠絲杠螺母副的型號選擇和滾珠絲杠的選型和校核 1.滾珠絲杠螺母副的型號選擇 （1）最大工作載荷計算 滾珠絲杠上的工作載荷Fm（N）是指滾珠絲杠副在驅動工作臺時滾珠絲杠所承受的軸向力，也叫做牽引力。它包括滾珠絲杠的走刀抗力及與移動體中立和作用于導軌上的其他切削分力相關的摩擦力，可用下列實驗公式進行計算。 對于矩形導軌 Fm=KFL+f(FV+FC+G) 式中： FL—工作臺進給方向載荷 FV—工作臺垂直載荷 FC—工作臺橫向載荷 G—移動部件的重力 K—考慮顛覆力矩影響的實驗系數(shù) f—考慮顛覆力矩影響的摩擦系數(shù) 對于滾動導軌：f=0.0025～0.005 由于電火花線切割是電極絲放電進行加工，可以認為FL，F(xiàn)V，F(xiàn)C近似為零 所以：Fm=fG 取f=0.005，G=1000kg（估算） Fm=fG=1000×0.005=5 （2） 最大動載荷C的計算及主要尺寸初選 滾珠絲杠應根據(jù)斷定動載荷Ca選用，最大動載荷計算原理與滾動軸承相同。 滾珠絲杠的最大動載荷應用下式計算 L=60nt/106 式中：L—工作壽命，單位106r n—絲杠轉速，單位r/min v—最大切削力條件下進給速度，單位m/min L0—絲杠基本導程，單位mm t—額定使用壽命，單位h，可取t=15000h fm—運轉狀態(tài)系數(shù)，無沖擊取1～1.2，一般情況1.2～1.5 所以 = =11.96 =（1000×100×10-3）/5 =20r/min L=60nt/106 = =105.12（106r/min） = =33 根據(jù)以上計算選取CBM3205—5（《機械設計師手冊》上） 2.滾珠絲杠的選型和校核 滾珠絲桿已由專門工廠制造，因此，不用我們自己設計制造，只要根據(jù)使用工況選擇某種類型的結構，再根據(jù)載荷、轉速等條件選定合適的尺寸型號并向有關廠家訂購。此次設計中滾珠絲桿被三次選用，故本人只選取其中最重要的主軸傳動中的滾珠絲桿加于設計和校核。其步驟如下： 首先對于一些參數(shù)說明如下： 軸向變載荷，其中i表示第i個工作載荷，i=1、2、3…n ； 第i個載荷對應的轉速(r/min); 第i個載荷對應的工作時間 (h) ; 絲桿副最大移動速度(mm/min); 絲桿預期壽命。 1．型號選擇 （1）根據(jù)使用和結構要求 選擇滾道截面形狀，滾珠螺母的循環(huán)方式和預緊方式； （2）計算滾珠絲桿副的主要參數(shù) ①根據(jù)使用工作條件，查得載荷系數(shù)=1.0系數(shù)=1.5； ②計算當量轉速 ③計算當量載荷 ④初步確定導程 取5mm ⑤計算絲桿預期工作轉速 ⑥計算絲桿所需的額定載荷 （3）選擇絲桿型號 根據(jù)初定的和計算的，選取導程為5mm，額定載荷大于的絲桿。所選絲桿型號為CDM2004-2.5。其為外循環(huán)雙管式、雙螺母墊片預緊、導珠管埋入式系列滾珠絲桿。 2．臨界轉速校核 校核合格。 3．由于此絲桿是豎直放置，且其受力較小，溫度變化較小。所以其穩(wěn)定性、溫度變形等在此也沒必要校核。 4．滾珠絲桿的預緊 預緊力一般取當量載荷的三分之一或額定動載荷的十分之一。即： 其相應的預緊轉矩 （三）步進電機的選用 步進電動機又稱為脈沖電動機，是一種把電脈沖信號轉換成與脈沖數(shù)成正比的角位移或直線位移的執(zhí)行元件。具有以下四個特點：①轉速（或線速度）與脈沖頻率成正比；②在負載能力允許的范圍內，不因電源電壓、負載、環(huán)境條件的波動而變化；③速度可調，能夠快速起動、制動和反轉；④定位精度高、同步運行特性好。 數(shù)控電火花成型機的動力系統(tǒng)要求電動機電位精度高，速度調節(jié)方便快速，受環(huán)境影響小，且額定功率小，并且可用于開環(huán)系統(tǒng)。而BF系列步進電動機為反應式步進電動機，具備以上的所有條件，我們選用了型號90BF004的電動機作為主運動的動力源。 選用時主要有以下幾個步驟： （一）根據(jù)脈沖當量和最大靜轉矩初選電機型號 1．步距角 初選步進電機型號，并從手冊中查到步距角,由于 綜合考慮，我初選了，可滿足以上公式。 2．距頻特性 步進電機最大靜轉矩Mjmax是指電機的定位轉矩。步進電機的名義啟動轉矩Mmq與最大靜轉矩Mjmax的關系是： Mmq= 步進電機空載啟動是指電機在沒有外加工作負載下的啟動。步進電機所需空載啟動力矩按下式計算： 式中：Mkq為空載啟動力矩；Mka為空載啟動時運動部件由靜止升速到最大快進速度折算到電機軸上的加速力矩；Mkf為空載時折算到電機軸上的摩擦力矩；為由于絲桿預緊折算到電機軸上的附加摩擦力矩。 而且初選電機型號時應滿足步進電動機所需空載啟動力矩小于步進電機名義啟動轉矩，即： MkqMmq=λMjmax 計算Mkq的各項力矩如下： （1）加速力矩 （2）空載摩擦力矩 （3）附加摩擦力矩 （二）啟動矩頻特性校核 步進電機有三種工況：啟動，快速進給運行，工進運行。 前面提出的，僅僅是指初選惦記后檢查電機最大靜轉矩是否滿足要求，但是不能保證電機啟動時不丟步。因此，還要對啟動矩頻特性進行校核。 步進電機啟動有突跳啟動和升速啟動。 突跳啟動時加速力矩很大，啟動時丟步是不可避免的。因此很少用。而升速啟動過程中只要升速時間足夠長，啟動過程緩慢，空載啟動力矩中的加速力矩不會很大。一般不會發(fā)生丟步現(xiàn)象。 （四）進給機構支承設計 1.螺桿的支承形式 滾珠絲杠的支承和支承方式將影響絲杠副的剛度，因此，對運動精度要求高時應審慎的加以選擇。常見的支承形式有以下幾種： ①絲杠一端安裝兩個深溝球軸承或者角接觸球軸承或者圓錐滾子軸承的稱為固定支承；螺母相當于固定支承。 ②安裝一個深溝球軸承或者角接觸球軸承或者圓錐滾子軸承的稱為鉸支承；因此絲杠的支承方式有兩端固定，一端固定，一端鉸支，一端固定、一端自由，兩端鉸支，一端固定、一端鉸支幾種。 本次采用的是兩端固定形式支承 2.螺桿的支承方式 螺桿的支承方式有以下四種： （1）雙推自由支承： 將兩個方向相反的推力球軸承和兩個深溝球軸承裝在一端，另一端自由 特點：適用于短螺桿。 （2）雙推支承 將兩個方向相反的推力球軸承和兩個深溝球軸承裝在一端，另一端裝一個或兩個深溝球軸承。 特點：螺桿水平安裝時，可減少或避免因自重產(chǎn)生的彎曲或高速運轉時，自由端的晃動。 適用于長螺桿。 （3）單推單推或雙推單推 兩端各裝一個方向相反的推力球軸承和一個深溝球軸承或一端裝兩個方向相反的推力球軸承和兩個深溝球軸承，另一端裝一個推力球軸承。 特點可預拉伸螺桿，以減少或消除螺桿水平安裝時，因自重產(chǎn)生的彎曲，當軸承預緊力大于螺桿載荷的1/3時，螺桿拉壓剛度可提高4倍，且不會承受壓力，無失穩(wěn)現(xiàn)象。 （4）雙推雙推 兩端各裝兩個方向相反的推力球軸承和兩個深溝球軸承 特點：優(yōu)點與單推單推式相同，當超過預計溫度時，不會因螺桿伸長使軸承產(chǎn)生間隙，缺點是調整較復雜。 四、數(shù)控系統(tǒng)設計 （一） 數(shù)控系統(tǒng)總體方案的擬定 機電一體化控制系統(tǒng)由硬件系統(tǒng)和軟件系統(tǒng)兩大部分組成.控制系統(tǒng)的控制對象主要包括各種機床,如車床、銑床、磨床等等.控制系統(tǒng)的基本組成如下圖所示: 通信接口 軟件 微 機 步進電機驅動電路 步進電機 機 床 開關量控制電路 主運動驅動電路 主軸電動機 圖6.2 控制系統(tǒng)框圖 (二)數(shù)控系統(tǒng)硬件的電路設計 1、 單片機設計 單片機通常是指芯片本身，它是由芯片制造商生產(chǎn)的，在它上面集成的是一些作為基本組成部分的運算器電路、控制器電路、存儲器、中斷系統(tǒng)、定時器/計數(shù)器以及輸入/輸出口電路等。但一個單片機芯片并不并能把計算機的全部電路都集成到其中，有些元件如復位電路的石英晶體、電阻、電容等只能以散件的形式出現(xiàn)。此外，在實際的控制應用中，常常需要擴展外圍電路和外圍芯片。 通常所說的單片機系統(tǒng)都是為實現(xiàn)某一控制應用需要由用戶設計的，是一個圍繞單片機芯片而組建的計算機應用系統(tǒng)。在單片機系統(tǒng)中，單片機處于核心地位，是構成單片機系統(tǒng)的硬件和軟件基礎。 (1)MCS-51系列單片機的設計 MCS-51系列單片機的所有產(chǎn)品都含有8051除程序存貯器外的基本硬件，都是在8051的基本上改變部分資源（程序存貯器、數(shù)據(jù)存貯器、I/O口、定時/計數(shù)器及一些其他特殊部件）。在控制系統(tǒng)設計中，我們采用的是8031，8031可尋址64KB字節(jié)程序存貯器和64KB字節(jié)數(shù)據(jù)存貯器。內部沒有程序存貯器，必須外接EPROM程序存貯器。8031采用40條引腳的雙列直插式封裝（DIP），引腳和功能分為三部分。 a.電源及時鐘引腳 此部分引腳包括電源引腳Vcc、Vss及時鐘引腳XTAL1、XTAL2。 電源引腳接入單片機的工作電源。 Vcc（40腳）：接+5V電源。 Vss（20腳）：接地。 時鐘引腳（18、19腳）：外接晶體時與片內的反相放大器構成一個振蕩器，它提供單片機的時鐘控制信號。時鐘引腳也可外接晶體振蕩器。 XTAL1（19腳）：接外部晶體的一個引腳。在單片機內部，它是一個反相放大器的輸入端。當采用外接晶體振蕩器時，此引腳應接地。 XTAL2（18腳）：接外部晶體的另一端，在單片機內部接至反相放大器的輸出端。若采用外部振蕩器時，該引腳接受振蕩器的信號，即把信號直接接至內部時鐘發(fā)生器的輸入端。 b.控制引腳 它包括RST、ALE、、等。此類引腳提供控制信號，有些引腳具有復用功能。 RST/VPD（9腳）：當振蕩器運行時，在此引腳加上兩個機器周期的高電平將使單片機復位（RST）。復位后應使此引腳電平為≤0.5V的低電平，以保證單片機正常工作。掉電期間，此引腳可接備用電源（VPD），以保持內部RAM中的數(shù)據(jù)不丟失。當Vcc下降到低于規(guī)定值，而VPD在其規(guī)定的電壓范圍內（（5±0.5）V）時，VPD就向內部RAM提供備用電源。 ALE/（30腳）：當單片機訪問外部存貯器時，ALE（地址鎖存允許）輸出脈沖的下降沿用于鎖存16位地址的低8位。即使不訪問外部存貯器，ALE端仍有周期性正脈沖輸出，其頻率為振蕩器頻率的1/6。但是，每當訪問外部數(shù)據(jù)存貯器時，在兩個機器周期中ALE只出現(xiàn)一次，即丟失一個ALE脈沖。ALE端可以驅動8個TTL負載。 （29腳）：此輸出為單片機內訪問外部程序存貯器的讀選通信號。在從外部程序存貯器指令（或常數(shù)）期間，每個機器周期兩次有效。但在此期間，每當訪問外部數(shù)據(jù)存貯器時，這兩次有效的信號不出現(xiàn)。同樣可以驅動8個TTL負載。 /Vpp（31腳）：當端保持高電平時，單片機訪問的是內部程序存貯器，但當PC值超過某值時，將自動轉向執(zhí)行外部程序存貯器內的程序。當端保持低電平時，則不管是否有內部程序存貯器而只訪問外部程序存貯器。對8031來說，因其無內部程序存貯器。所以該引腳必須接地，即此時只能訪問外部程序存貯器。 c.輸入/輸出引腳 輸入/輸出（I/O）口引腳包括P0口、P1口、P2口和P3口。 P0口（P0.0-P0.7）：為雙向8為三態(tài)I/O口，當作為I/O口使用時，可直接連接外部I/O設備。它是地址總線低8位及數(shù)據(jù)總線分時復用口，可驅動8個TTL負載。一般作為擴展時地址/數(shù)據(jù)總線口使用。 P1口（P1.0-P1.7）：為8位準雙向I/O口，它的每一位都可以分別定義為輸入線或輸出線（作為輸入口時，鎖存器必須置1），可驅動4個TTL負載。 P2口（P2.0-P2.7）：為8位準雙向I/O口，當作為I/O口使用時，可直接連接外部I/O設備。它是與地址總線高8位復用，可驅動4個TTL負載，一般作為擴展時地址總線的高8位使用。 P3口（P3.0-P3.7）：為8位準雙向I/O口，是雙功能復用口，可驅動4個TTL負載。 (2)MCS-51單片機的時鐘電路 時鐘電路是計算機的心臟,它控制著計算機的工作節(jié)奏.MCS-51片內有一個反相放大器,XTAL1、XTAL2引腳分別為該反相放大器的輸入端和輸出端,該反相放大器與片外晶體或陶瓷諧振器一起構成了一個自激振蕩器,產(chǎn)生的時鐘送至單片機內部的各個部件.單片機的時鐘產(chǎn)生方式有內部時鐘方式和外部時鐘方式兩種,大多單片機應用系統(tǒng)采用內部時鐘方式. 最常用的內部時鐘方式采用外接晶體和電容組成的并聯(lián)諧振回路,不論是HMOS還是CHMOS型單片機,其并聯(lián)諧振回路及參數(shù)相同.如圖所示: 圖7.1 內部時鐘方式的時鐘電路 MCS-51單片機允許的振蕩晶體可在1.2MHz-24MHz之間可以選擇,一般取11.0592MHz.電容C1、C2的取值對振蕩頻率輸出的穩(wěn)定性、大小及振蕩電路起振速度有少許影響.C1、C2可在20pF-100pF之間選擇,一般當外接晶體時典型取值為30pF,外接陶瓷諧振器時典型取值為47pF,取60pF-70pF時振蕩器有較高的頻率穩(wěn)定性. 在設計印刷電路板時,晶體或陶瓷諧振器和電容應盡量靠近單片機XTAL1、XTAL2引腳安裝,以減少寄生電容,更好地保證振蕩器穩(wěn)定和可靠的工作.為了提高溫度穩(wěn)定性,應采用NPO電容. (3)MCS-51單片機的復位電路 計算機在啟動運行時都需要復位,使中央處理器CPU和系統(tǒng)中的其他部件都處于一個確定的初始狀態(tài),并從這個狀態(tài)開始工作. 單片機的復位都是靠外部電路實現(xiàn)的,MCS-51單片機有一個復位引腳RST,高電平有效.它是施密特觸發(fā)輸入,當振蕩器起振后,該引腳上出現(xiàn)兩個機器周期(即24個時鐘周期)以上的高電平,使器件復位,只要RST保持高電平,MCS-51便保持復位狀態(tài).此時ALE ,,P0,P1,P2,P3口都輸出高電平.RST變位低電平后,退出復位狀態(tài),CPU從初始狀態(tài)開始工作.復位操作不影響片內RAM的內容. MCS-51單片機通常采用上電自動復位和按鈕復位兩種方式.通常因為系統(tǒng)運動等的需要,常常需要人工按鈕復位,如圖 所示: 圖7.2 上電按鈕復位電路 對于CMOS型單片機因RST引腳的內部有一個拉低電阻,故電阻R2可不接.單片機在上電瞬間,RC電路充電,RST引腳端出現(xiàn)正脈沖,只要RST端保持兩個機器周期以上的高電平(因為振蕩器從起振到穩(wěn)定大約要10ms),就能使單片機有效復位.當晶體振蕩頻率為12MHz時,RC的典型值為C=10μF,R=8.2KΩ.簡單復位電路中,干擾信號易串入復位端,可能會引起內部某些寄存錯誤復位,這時可在RST引腳上接一去耦電容. 上圖那上電按鈕復位電路只需將一個常開按鈕開關并聯(lián)于上電復位電路,按下開關一定時間就能使RST引腳端為高電平,從而使單片機復位 2.系統(tǒng)擴展 在以8031單片機為核心的控制系統(tǒng)中必須擴展程序存貯器，用以存放控制程序。同時，單片機內部的存貯器容量較小，不能滿足實際需要，還要擴展數(shù)據(jù)存貯器。這種擴展就是配置外部存貯器（包括程序存貯器和數(shù)據(jù)存貯器）。另外，在單片機內部雖然設置了若干并行I/O接口電路，用來與外圍設備連接。但當外圍設備較多時，僅有幾個內部I/O接口是不夠的，因此，單片機還需要擴展輸入輸出接口芯片。 （1） 程序存儲器擴展 MCS—51系列單片機的程序存儲器空間和數(shù)據(jù)存儲器空間是相互獨立的。程序存儲器尋址空間為64kB（0000H～0FFFFH），其中8051、8751片內有4kB的ROM或EPROM，8031片內不帶ROM。當片沒ROM不夠采用8031芯片時，需擴展程序存儲器。用作程序存儲器的器件是EPROM和EEPROM， MCS—51單片機擴展外部程序存儲器的硬件電路如圖 圖8.1 MCS—51單片機擴展外部程序存儲器的硬件電路 由于MCS—51單片機的P0口是分時復用的地址/數(shù)據(jù)總線，因此，在進行程序存儲器擴展時，必須用地址鎖存器鎖存地址信號。通常地址鎖存器可使用帶三態(tài)緩沖輸出的74LS373。當用74LS373作為地址鎖存器時，鎖存端G可直接與單片機的鎖存控制信號端ALE相連，在ALE下降沿進行地址鎖存。 根據(jù)應用系統(tǒng)對程序存儲器容量要求的不同，常用的擴展 芯片包括EPROM2716（2kB×8）、2732A（4kB×8）、2764A（8kB×8）、27128A（16kB×8）、27256（32kB×8）和27512（64kB×8）等。以上6種EPROM均為單一＋5V電源供電，維持電流為35mA～40Ma，工作電流為75 mA～100 mA，讀出時間最大為250ns，均有雙列直插式封裝形式，A0～A15是地址線，不同的芯片可擴展的存儲容量的大小不同，因而提供高8位地址的P2端口線的數(shù)量各不相同，故2716為A0～A10，27152為A0～A15；D0～D7是數(shù)據(jù)線；CE是片選線，低電平有效；OE是數(shù)據(jù)輸出選通線；Vpp是編程電源；Vcc是工作電源；PGM是編程脈沖輸入端。 根據(jù)圖 程序存儲器擴展的原理，以EPROM2764A和鎖存器74LS373為例對8031單片機進行程序存儲器擴展，其連接圖如圖所示。 圖8.2 8031擴展2764的連接圖 因為2764A是8kB容量的EPROM，故用到了13根地址線，A0～A12。由于系統(tǒng)中只擴展一片程序存儲器，所以可將片選端CE直接接地。同時，8031運行所需程序指令來自2764A，要把其EA端接地，否則，8031將不會運行。 電擦除可編程只讀存儲器EEPROM是近年來推出的新產(chǎn)品。其主要特點是能在計算機系統(tǒng)中進行在線修改，并在斷電的情況下保持結果。因此，自從EEPROM問世以來，在智能化儀器儀表、控制裝置、開發(fā)系統(tǒng)中得到了廣泛的應用。 （2） 數(shù)據(jù)存儲器的擴展 8031單片機內部有128字節(jié)RAM存儲器。CPU對內部的RAM具有豐富的操作指令。但是在用于實時數(shù)據(jù)采集和處理時，僅靠片內提供的128字節(jié)的數(shù)據(jù)存儲器是遠遠不夠的，在這種情況下，可MCS—51的擴展功能，擴展外部數(shù)據(jù)存儲器。 圖 是單片機擴展外部RAM的電路原理圖。 圖9.1 單片機擴展外部RAM的電路原理圖 數(shù)據(jù)存儲器只使用WR、RD控制線而不用PSEN。正因為如此，數(shù)據(jù)存儲器與程序存儲器地址可完全重疊，均為0000H—FFFFH，但數(shù)據(jù)存儲器與I/O口及外圍設備是統(tǒng)一編址的，即任何擴展的I/O口以及外圍設備均占用數(shù)據(jù)存儲器地址。圖 中，P0口為RAM的復用地址/數(shù)據(jù)線，P2口用于對RAM進行頁面尋址（根據(jù)其容量不同，所占用的P2端口不同），在對外部RAM讀/寫期間，CPU產(chǎn)生RD/WR信號。 在80314單片機應用系統(tǒng)中，靜態(tài)RAM是最常用的，由于這種存儲器的設計無須考慮刷新問題，因而它與微處理器的接口很簡單。最常用的靜態(tài)RAM芯片有6116（2kB×8）和6264（8kB×8）。單一＋5V供電，額定功耗分別為160mW和200mV，典型存取時間均為200ns，均有雙列直插式封裝，管腳分別為24和28線。 圖9.2 8031擴展6264的連接圖 圖為6264與8031的硬件連接圖。從 圖中可以知道：6264的片選I接8031的P2.7，第二片選線CS2接高電平，保持一直有效狀態(tài)，因6264是8kB容量的RAM，鼓用到了13根地址線。8031在訪