菲亞特輪式拖拉機行星架加工工藝及銑開檔夾具設計【含圖紙+文檔全套】

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Due to artifacts for similar rotary parts, usually first surfacing, cylindrical, and then to locate the outside circle, this set of design milling open file of fixture design, selection of datum, shaft and B type stationary positioning pin, to realize the workpiece positioning, the knife device is composed of the knife block and feeler. With the help of the knife device can quickly and accurately determine the jig and the relative position between the cutting tool, clamping is by axis, hex nut and quick change gasket etc. Key words:Planet carrier, cutting dosage, error. I 1計算生產綱領、確定生產類型 1.1 生產綱領 生產綱領：企業(yè)在計劃期內應當生產的產品產量和進度計劃。年生產綱領是包括備品和廢品在內的某產品的年產量。零件的生產綱領按下式計算。 N=Qn(1+a+) 式中： N——零件的生產綱領（件/年） Q——機器產品的年產量（臺/年） n——每臺產品中該零件的數量（件/臺） a——備品百分率 ——廢品百分率 1.2 生產類型 根據生產綱領的大小，可分為三種不同的生產類型： 1.單件生產：少量地制造不同結構和尺寸的產品，且很少重復。如新產品試制，專用設備和修配件的制造等。 2.成批生產：產品數量較大，一年中分批地制造相同的產品，生產呈周期性重復。而小批生產接近于單件生產，大批生產接近于大量生產。 3.大量生產：當一種零件或產品數量很大，而在大多數工作地點經常是重復性地進行相同的工序。 生產類型的判別要根據零件的生產數量（生產綱領）及其自身特點，具體情況見表1-1。 表1-1： 生產類型與生產綱領的關系 生產類型 重型 （零件質量大于2000kg） 中型 （零件質量為100-2000kg） 輕型 （零件質量小于100kg） 單件生產 小于等于5 小于等于20 小于等于100 小批生產 5-100 20-200 100-500 中批生產 100-300 200-500 500-5000 大批生產 300-1000 500-5000 5000-50000 大量生產 大于1000 大于5000 大于50000 依設計題目知：Q=3000臺/年，n=2件/臺；結合生產實際，備品率α和廢品率β分別取為10%和1%。帶入公式得該零件的生產綱領 N=3000×2×（1+10%）×（1+1%）=6666件/年 零件是輕型零件，根據表1-1可知生產類型為大批生產。 2 零件分析 2.1 零件的結構分析 2.1.1 零件圖分析 題目所給定的零件是行星架， 行星架是行星齒輪傳動裝置的主要構件之一，行星輪軸或者軸承就裝在行星架上。 2.1.2 結構工藝性分析 零件的結構的工藝性是指所設計的零件在滿足使用要求的前提下，制造的可行性與經濟性。零件結構工藝性審查如下所述： 1、 避免設置傾斜的加工面，以便減少裝夾次數。 2、 改為通孔或擴大中間孔可減少裝夾次數，保證孔的同軸度。 3、 被加工表面設置在同一平面，可一次走刀加工，縮短調整時間。 4、 避免內表面、內凹面的加工，利于提高效率，保證精度。 5、 加工螺紋時應留有退刀槽，或具有螺紋尾扣，以方便退刀。 6、 將支承面改為臺階式，將加工面鑄出凸臺、保留精加工面的必要長度，以減少加工面，提高效率，保證精度。 7、 避免在斜面上鉆孔，避免鉆頭單刃切削，防止刀具損壞和孔中心偏斜。 8、 避免深孔加工，改善排屑和冷卻條件。 9、 刀具應易于加工切削部位，避免采用接長鉆頭等非標準刀具。 2.2 零件的技術要求分析 2.2.1 加工表面的尺寸精度和形狀精度 加工精度是指零件加工后的實際幾何參數(尺寸、形狀和位置)與理想幾何參數的符合程度。 形狀精度是限制加工表面的宏觀幾何形狀誤差。如圓度、圓柱度、平面度、直線度。 1、 行星架Φ260h13外圓，尺寸精度Φ260 2、 行星架Φ135外圓，尺寸精度Φ135 3、 行星架基準面A，尺寸精度24 4、 行星架開檔，尺寸精度51.2 2.2.2 主要加工表面之間的相互位置精度 行星架主要加工表面為：Φ260h13右端面（即基準面A）、開檔51.2、24和Φ135，其中行星架開檔，尺寸51.2與基準A平行度公差0.04。 2.2.3 加工表面的粗糙度 表面粗糙度(surface roughness)是指加工表面具有的較小間距和微小峰谷的不平度?。其兩波峰或兩波谷之間的距離（波距）很?。ㄔ?mm以下），它屬于微觀幾何形狀誤差。表面粗糙度越小，則表面越光滑。 表面粗糙度一般是由所采用的加工方法和其他因素所形成的，例如加工過程中刀具與零件表面間的摩擦、切屑分離時表面層金屬的塑性變形以及工藝系統中的高頻振動等。由于加工方法和工件材料的不同，被加工表面留下痕跡的深淺、疏密、形狀和紋理都有差別。 表面粗糙度與機械零件的配合性質、耐磨性、疲勞強度、接觸剛度、振動和噪聲等有密切關系，對機械產品的使用壽命和可靠性有重要影響。一般標注采用Ra。 1、 行星架Φ260h13右端面,表面粗糙度Ra6.3 2、 行星架基準面A，表面粗糙度Ra6.3 3、 行星架內齒輪，表面粗糙度Ra3.2 4、 行星架Φ217端面，表面粗糙度Ra12.5 5、 行星架Φ135外圓，表面粗糙度Ra6.3 6、 行星架Φ102端面，表面粗糙度Ra6.3 3工藝規(guī)程設計 3.1 定位基準的選擇 基準選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一。基準選擇的正確與合理，可以使加工質量得到保證，生產率得到提高，否則加工工藝過程中的問題百出，更有甚者，還會造成大批零件報廢，使生產無法正常進行。 1 、粗基準的選擇 ① 如果必須首先保證工件上加工表面與不加工表面 之間的位置要求，應以不加工表面作為粗基準。如果在工件上有很多不需加工的表面，則應以其中與加工面位置精度要求較高的表面作粗基準。 ② 如果必須首先保證工件某重要表面的加工余量均勻，應選擇該表面作精基準。 ③ 如需保證各加工表面都有足夠的加工余量，應選加工余量較小的表面作粗基準。 ④ 選作粗基準的表面應平整，沒有澆口、冒口、飛邊等缺陷，以便定位可靠。 ⑤ 粗基準一般只能使用一次，特別是主要定位基準，以免產生較大的位置誤差。 重點考慮到既要保證在各加工面均有加工余量的前提下，使重要孔或面的加工余量盡量均勻，又要保證定位夾緊的可靠性，裝夾的方便性，減少輔助時間，所以選行星架Φ102端面及外圓作為定位粗基準。 2、 精基準的選擇 選擇精基準時要考慮的主要問題是如何保證設計技術要求的實現以及裝夾準確、可靠、方便。 ①用設計基準作為定位基準，實現“基準重合”，以免產生基準不重合誤差。 ②當工件以某一組精基準定位可以較方便地加工很多表面時，應盡可能采用此組精基準定位，實現“基準統一”，以免生產基準轉換誤差。 ③當精加工或光整加工工序要求加工余量盡量小而均勻時，應選擇加工表面本身作為精基準，即遵循“自為基準”原則。該加工表面與其他表面間的位置精度要求由先行工序保證。 ④為獲得均勻的加工余量或較高 的位置精度，可遵循“互為基準”、反復加工的原則。 ⑤有多種方案可供選擇時應選擇定位準確、穩(wěn)定、夾緊可靠，可使夾具結構簡單的表面作為精基準。 根據該法蘭盤零件的技術要求和裝配要求,對于精基準而言，主要考慮到基準重合的問題，當設計基準與工藝基準不重合時，應該進行尺寸換算，本題目以基準面A及Φ64孔、Φ40為定位精基準，滿足要求。 3.2 制定加工工藝路線 3.2.1 各表面加工方法選擇 1、 行星架Φ260h13左端面，采用銑削加工，表面粗糙度Ra6.3，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8知，一步銑削即可滿足其精度要求。 2、 行星架基準面A，采用車削加工，表面粗糙度Ra6.3，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8知，一步車削即可滿足其精度要求。 3、 行星架Φ217端面，采用車削加工，表面粗糙度Ra6.3，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7知，一步車削即可滿足其精度要求。 4、行星架Φ135外圓，采用車削加工，表面粗糙度Ra6.3，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7知，一步車削即可滿足其精度要求。 5、行星架Φ102端面，采用車削加工，表面粗糙度Ra12.5，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8知，一步銑削即可滿足其精度要求。 6、 行星架內齒輪，采用插削加工，表面粗糙度Ra3.2，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8知，插削即可滿足其精度要求。 3.2.2 加工工藝路線方案 制定工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證。在生產綱領以確定為大批生產的條件下，可采用通用機床配以專用工夾具，并盡量使工序集中來提高生產效率。除此以外，還應考慮經濟效果，以便降低生產成本。 3.2.3 確定加工工藝路線 工序00：鑄造 工序05：時效處理以消除內應力 工序10：銑Φ260h13左端面 工序15：車Φ260h13右端面（即基準面A）；車Φ217端面；車Φ135外圓面；車Φ102端面；車32.5槽；車545°；車Φ64孔； 工序20：車Φ80孔；車Φ85孔 工序25：擴3-Φ40孔 工序30：銑開檔 工序35：插內齒 工序40：鉗工去毛刺 工序45：檢驗至圖紙要求并入庫 3.3 選擇加工設備及工藝裝備 工序10：銑Φ260h13左端面，刀具：端面銑刀；量具：游標卡尺；夾具：專用夾具；機床：立式銑床X52K 工序15：車Φ260h13右端面（即基準面A）；車Φ217端面；車Φ135外圓面；車Φ102端面；車32.5槽；車545°；車Φ64孔；，刀具：可轉位車刀、內孔車刀、切槽車刀；量具：游標卡尺、內徑百分尺；夾具：專用夾具；機床：臥式車床C620-1 工序20：車Φ80孔；車Φ85孔，刀具：內孔車刀；量具：內徑百分尺；夾具：專用夾具；機床：臥式車床C620-1 工序25：擴3-Φ40孔，刀具：擴孔鉆；量具：內徑百分尺；機床：搖臂鉆床Z3025 工序30：銑開檔，刀具：三面刃銑刀；量具：游標卡尺；機床：臥式銑床X62 工序35：插內齒，刀具：插刀；量具：齒輪側量儀；夾具：專用夾具；機床：插齒機Y5020A 3.4 加工工序設計、工序尺寸計算 1.行星架Φ260h13左端面的加工余量 查《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.2-4，尺寸加工公差余量CT-9，加工余量MA-G得鑄件的單邊加工余量Z=3.0mm，表面粗糙度Ra6.3，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8，一步銑削即可滿足其精度要求。 2. 行星架Φ217端面的加工余量 查《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.2-4，尺寸加工公差余量CT-9，加工余量MA-G得鑄件的單邊加工余量Z=3.0mm，表面粗糙度Ra6.3，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8，一步車削即可滿足其精度要求。 3. 行星架基準面A的加工余量 查《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.2-4，尺寸加工公差余量CT-9，加工余量MA-G得鑄件的單邊加工余量Z=3.0mm，因其與Φ217端面落差為2mm，故采用與Φ217端面同一毛坯，即加工過Φ217端面，接著再車出基準面A，表面粗糙度Ra6.3，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8，一步車削即可滿足其精度要求。 4.行星架內齒輪的加工余量 查《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.2-4，尺寸加工公差余量CT-9，加工余量MA-G得鑄件的單邊加工余量Z=2.0mm，表面粗糙度Ra3.2，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7，一步插削即可滿足其精度要求。（即先粗車——精車加工出內齒輪齒根圓，再插齒） 5. 行星架Φ135外圓的加工余量 查《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.2-4，尺寸加工公差余量CT-9，加工余量MA-G得鑄件的單邊加工余量Z=2.0mm，表面粗糙度Ra6.3，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7，一步車削即可滿足其精度要求。 6. 行星架Φ102端面的加工余量 查《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.2-4，尺寸加工公差余量CT-9，加工余量MA-G得鑄件的單邊加工余量3=2.0mm，表面粗糙度Ra12.5，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8，一步車削即可滿足其精度要求。 7. 行星架Φ80孔、Φ805孔的加工余量 行星架Φ80孔、Φ85孔，之間的落差相差不大，為了減少模具的制造成本，故采用與齒根圓相同的毛坯余量。 8．其他不加工表面，鑄造即可滿足其精度要求。 3.5 選擇切削用量、確定時間定額 工序00：鑄造 工序05：時效處理以消除內應力 工序10：銑Φ260h13左端面 1. 選擇刀具 刀具選取端面銑刀 ，，，。 2. 決定銑削用量 1）決定銑削深度 2）決定每次進給量及切削速度 根據X52K型立式銑床說明書，其功率為為7.5kw，中等系統剛度。 根據表查出 ，則 按機床標準選?。?00 當＝600r/min時 按機床標準選取 3）計算工時 切削工時： ，，， 則機動工時為 工序15：車Φ217端面；車Φ260h13右端面（即基準面A）；車Φ135外圓面；車Φ102端面；車32.5槽；車545°；車Φ64孔； 工步一：車Φ217端面 1、 切削用量 本工序為Φ217端面。已知加工材料為HT200，回轉類，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在專用夾具中。 所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。 1） 確定切削深度 由于單邊余量為3.0mm，可在一次走刀內切完 2） 確定進給量 根據表1.4，在粗車Φ217端面、刀桿尺寸為16mm×25mm、≥3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.6～1.2mm/r 按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.65mm/r 確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。 根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。 根據表1.21，當≥2mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。 的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為 =760×1.17N=889.2N 由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選的=0.65mm/r可用。 3） 選擇車刀磨鈍標準及耐用度 根據表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉位車刀耐用度T=30min。 4） 確定切削速度 切削速度可根據公式計算，也可直接由表中查出。現采用查表法確定切削速度。 根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≥3mm，≤0.75mm/r，切削速度=125m/min。 切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0 (均見表1.28），故=1250.80.650.811.15m/min=60.6m/min =71.5r/min 按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=76r/min=1.3r/s 則實際切削速度=58m/min 5） 校驗機床功率 由表1.24，≥3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。 切削功率的修正系數=1.17，，=1.13，=0.8，=0.65（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW 根據表1.30，當=76r/min時，機床主軸允許功率=5.9KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。 最后決定的切削用量為=3.0mm，=0.65mm/r，=76r/min=1.3r/s，=58m/min 2、 確定車Φ217端面的基本時間 ， 式中 =260mm，=139mm，=3mm，=4mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min=1.3r/s,=1 則 工步二：車Φ260h13右端面 確定車Φ260h13右端面（即基準面A）的基本時間 ， 式中 =260mm，=217mm，=2mm，=4mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min=1.3r/s,=1 則 工步三：車Φ135外圓面 確定車Φ135外圓面的基本時間 ， 式中 =15mm，=2.0mm，=3mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min,=1 則 工步四：車Φ102端面 確定車Φ102端面的基本時間 ， 式中 =102mm，=60mm，=2mm，=4mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min=1.3r/s,=1 則 工步五：車32.5槽 確定車32.5槽的基本時間 ， 式中 =3mm，=2.5mm，=0mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min,=1 則 工步六：車545° 確定車545°的基本時間 ， 式中 =5mm，=5mm，=0mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min,=1 則 工步七：車Φ64孔 確定車Φ64孔的基本時間 ， 式中 =101mm，=2.0mm，=3mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min,=1 則 工序20：車Φ80孔；車Φ85孔；車45°倒角 工步一：車Φ80孔 確定車Φ80孔的基本時間 ， 式中 =14mm，=3.0mm，=0mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min,=3 則 工步二：車Φ85孔 確定車Φ85孔的基本時間 ， 式中 =10mm，=2.5mm，=0mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min,=1 則 工步三：車45°倒角 確定車45°的基本時間 ， 式中 =12.5mm，=4mm，=0mm，=0mm，=0.65mm/r，=76r/min,=1 則 工序25：擴3-Φ40孔 利用擴孔鉆擴Φ36孔至Φ40，根據有關手冊規(guī)定，擴鉆的切削用量可根據鉆孔的切削用量選取 根據Z3025搖臂鉆床說明書，選取 則主軸轉速為，并按Z3025搖臂鉆床說明書取，實際切削速度為 切削工時：，，， 則機動工時為 工序30：銑開檔 1. 選擇刀具 刀具選取三面刃銑刀 ，，，。 2. 決定銑削用量 1）決定銑削深度 2）決定每次進給量及切削速度 根據X62型臥式銑床說明書，其功率為為7.5kw，中等系統剛度。 根據表查出 ，則 按機床標準選?。?00 當＝800r/min時 按機床標準選取 3）計算工時 切削工時： ，，， 則機動工時為 工序35：插內齒 1. 選擇刀具 刀具選取插刀 ，。 2. 決定銑削用量 1）決定銑削深度 2）計算工時 根據Y5020A型插齒機說明書，其功率為為0.6kw，中等系統剛度。 則機動工時為 L=B++ 本內齒為直齒，故+=5～6 B為齒輪寬度mm87 h為全齒高mm2.75 為插齒刀每雙行程的徑向進給量（mmm/雙行程）0.24 為每雙行程的圓周進給量（mm/雙行程）0.24 為插齒刀的每分鐘雙行程數315 d為工件分度圓直徑mm66.5 L=B++=87mm+5mm=92mm =17.4m/min ≈11.18min 工序40：鉗工去毛刺 工序45：檢驗至圖紙要求并入庫 4 機床專用夾具設計 為了提高勞動生產率，保證加工質量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。 由指導老師的分配，決定設計工序30：銑開檔的夾具設計 4.1 專用夾具的提出 本夾具主要用于銑開檔，粗糙度為Ra6.3，精度要求不高，因其與基準面A有平行度要求，故設計夾具時要考慮在內。 4.2夾具總體方案設計 擬訂的加工過程的第一個元素是選擇定位基準 [8] 的部分。在處理，通過使用基準確定工件在機床或夾具中的正確位置上的時間，稱為基準。定位選擇必須是合理的或將直接影響到加工過程和加工零件的最終質量的發(fā)展?；鶞实倪x擇往往導致不必要的程序或路線是不合理的或使更難夾具設計也并未能部件（尤其定位精度）的精度。因此，我們應根據零件圖和技術的要求，從精密零部件加工要求，遵守這種程序完成，所以沒有高的技術要求和高度的并行性和對稱性所需，軋機所以我們應考慮如何提高效率和降低工人的勞動強度，提高加工精度。選擇基準面A、Φ64孔和Φ40孔為作定位基準，即采用經典的“一面兩銷”定位，以提高加工效率，縮短時間。 4.3 夾具設計 4.3.1 定位元件設計 選擇的定位元件為：支承板、軸和B型固定式定位銷，具體如下圖4-1所示： 圖4-1 定位元件 4.3.2 夾緊元件設計 采用的夾緊元件為：六角螺母、圓墊圈、軸和快換墊圈等組成的夾緊機構，夾緊機構如下圖4-2所示： 圖4-2 夾緊機構 4.3.3 夾具體設計 用來安裝和固定定位元件，夾緊機構和鉆模板的實體。具體大小根據整個機構的大小而調整，要保證機構的穩(wěn)定，水平，所以形位公差會有較嚴格的要求。夾具體如下圖4-3所示： 圖4-3 夾具體 4.4 定位元件定位誤差分析和計算 (1)移動時基準位移誤差 （式4-1） 式中： ———— 心軸孔的最大偏差 ———— 心軸孔的最小偏差 ————心軸定位孔與心軸最小配合間隙 代入（式4-1）得： =0.03mm+0+0.03mm =0.06mm (2) 轉角誤差 （式4-2） 式中： ———— 心軸孔的最大偏差 ————心軸孔的最小偏差 ————心軸定位孔與心軸最小配合間隙 ————兩可調支承釘的最大偏差 ————兩可調支承釘的最小偏差 ————兩可調支承釘最小配合間隙 其中： 則代入（式4-2）得： 則： 4.5 夾緊機構設計和夾緊力計算 4.5.1確定驅動機構 驅動機構的形式有：機械、電動、電磁、真空、氣壓和液壓等形式，本夾具為鉆削夾具，鉆削力小，故采用機械驅動機構。 4.5.2 夾緊力計算 （1）刀具： 采用YG6硬質合金三面刃銑刀 機床： X62型臥式銑床 由[3] 所列公式 得 查表 9.4—8 得其中： 修正系數 z=24 代入上式，可得 F=889.4N 因在計算切削力時，須把安全系數考慮在內。 安全系數 K= 其中：為基本安全系數1.5 為加工性質系數1.1 為刀具鈍化系數1.1 為斷續(xù)切削系數1.1 所以 （2）夾緊力的計算 選用夾緊螺釘夾緊機 由 其中f為夾緊面上的摩擦系數，取 F=+G G為工件自重 夾緊螺釘： 公稱直徑d=20mm，材料45鋼 性能級數為6.8級 螺釘疲勞極限： 極限應力幅： 許用應力幅： 螺釘的強度校核：螺釘的許用切應力為 [s]=3.5~4 取[s]=4 得 滿足要求 經校核： 滿足強度要求，夾具安全可靠 總 結 設計是大學學習中最重要的一門科目，它要求我們把大學里學到的所有知識系統的組織起來，進行理論聯系實際的總體考慮，需把金屬切削原理及刀具、機床概論、公差與配合、機械加工質量、機床夾具設計、機械制造工藝學等專業(yè)知識有機的結合起來。同時也培養(yǎng)了自己的自學與創(chuàng)新能力。因此本次設計綜合性和實踐性強、涉及知識面廣。所以在設計中既了解了基本概念、基本理論，又注意了生產實踐的需要，將各種理論與生產實踐相結合，來完成本次設計。 設計是培養(yǎng)學生綜合運用所學知識,發(fā)現,提出,分析和解決實際問題,鍛煉實踐能力的重要環(huán)節(jié),更是在學完大學所學的所有專業(yè)課及生產實習的一次理論與實踐相結合的綜合訓練。這次設計雖然只有三個月時間，但在這三個月時間中使我對這次設計有了很深的體會。 這次設計使我以前所掌握的關于零件加工方面有了更加系統化和深入合理化的掌握。比如參數的確定、計算、材料的選取、加工方式的選取、刀具選擇、量具選擇等； 也培養(yǎng)了自己綜合運用設計與工藝等方面的知識； 以及自己獨立思考能力和創(chuàng)新能力得到更進一步的鍛煉與提高；再次體會到理論與實踐相結合時，理論與實踐也存在差異。 回顧起此次設計，至今我仍感慨頗多，的確，從選題到完成定稿，從理論到實踐，在整整一學期的日子里，可以說學到了很多很多的的東西，同時鞏固了以前所學過的知識，而且學到了很多在書本上所沒有學到過的知識。通過這次設計使我懂得了理論與實際相結合是很重要的，只有理論知識是遠遠不夠的，只有把所學的理論知識與實踐相結合起來，從理論中得出結論，才能真正的實用，在生產過程中得到應用。在設計的過程中遇到了許多問題，當然也發(fā)現了自己的不足之處，對以前所學過的知識理解得不夠深刻，掌握得不夠牢固，通過這次設計，讓自己把以前所學過的知識重新復習了一遍。 這次設計雖然順利完成了，也解決了許多問題，也碰到了許多問題，老師的辛勤指導下，都迎刃而解。同時，在老師的身上我也學得到很多額外的知識，在此我表示深深的感謝！同時，對給過我?guī)椭乃型瑢W和各位教研室指導老師再次表示忠心的感謝！ 參考文獻 1.鄒青 主編 機械制造技術基礎課程設計指導教程 北京： 機械工業(yè)出版社 2004，8 2.趙志修 主編 機械制造工藝學 北京： 機械工業(yè)出版社 1984，2 3.孫麗媛 主編 機械制造工藝及專用夾具設計指導 北京：冶金工業(yè)出版社 2002，12 4.李洪 主編 機械加工工藝手冊 北京： 北京出版社 1990，12 5.鄧文英 主編 金屬工藝學 北京： 高等教育出版社 2000 6.黃茂林 主編 機械原理 重慶： 重慶大學出版社 2002，7 7.丘宣懷 主編 機械設計 北京： 高等教育出版社 1997 8.儲凱 許斌 等主編 機械工程材料 重慶： 重慶大學出版社 1997，12 9.廖念釗 主編 互換性與技術測量 北京： 中國計量出版社 2000，1 10.樂兌謙 主編 金屬切削刀具 北京： 機械工業(yè)出版社 1992，12 11.李慶壽 主編 機床夾具設計 北京： 機械工業(yè)出版社 1983，4 12.陶濟賢 主編 機床夾具設計 北京： 機械工業(yè)出版社 1986，4 13.機床夾具結構圖冊 貴州：貴州人民出版社 1983，7 14.龔定安 主編 機床夾具設計原理 陜西：陜西科技出版社，1981,7 15.李益民 主編 機械制造工藝學習題集 黑龍江： 哈兒濱工業(yè)大學出版社 1984, 7 16,.周永強等 主編 高等學校畢業(yè)設計指導 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