乙醇-水連續(xù)精餾塔的設(shè)計(jì).doc
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化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)一 一、設(shè)計(jì)題目：乙醇精餾塔 二、設(shè)計(jì)任務(wù)及條件 （1）、進(jìn)料含乙醇38.2%，其余為水（均為質(zhì)量分率，下同） （2）、產(chǎn)品乙醇含量不低于93.1%； （3）、釜?dú)堃褐幸掖己坎桓哂?.01%； （4）、生產(chǎn)能力5000T/Y乙醇產(chǎn)品，年開(kāi)工7200小時(shí) （5）、操作條件： ①間接蒸汽加熱；②塔頂壓強(qiáng)：1. 03 atm（絕對(duì)壓強(qiáng)） ③進(jìn)料熱狀況：泡點(diǎn)進(jìn)料； ④回流比：R=5 ⑤單板壓降：75mm液柱 三、設(shè)計(jì)內(nèi)容 （1）、流程的確定與說(shuō)明； （2）、塔板和塔徑計(jì)算； （3）、塔盤(pán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)： i. 浮閥塔盤(pán)工藝尺寸及布置簡(jiǎn)圖； ii. 流體力學(xué)驗(yàn)算； iii. 塔板負(fù)荷性能圖。 （4）、其它：i. 加熱蒸汽消耗量； ii. 冷凝器的傳熱面積及冷卻水的消耗量 四、設(shè)計(jì)成果 （1）設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份； （2）A4設(shè)計(jì)圖紙包括：流程圖、精餾塔工藝條件圖。 化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)(6) (一) 設(shè)計(jì)題目 乙醇-水連續(xù)精餾塔的設(shè)計(jì) (二) 設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件 1) 進(jìn)精餾塔的料液含乙醇25%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），其余為水； 2) 產(chǎn)品的乙醇含量不得低于94%； 3) 殘液中乙醇含量不得高于0.1%； 4) 生產(chǎn)能力為日產(chǎn)（24小時(shí)） 噸94%的乙醇產(chǎn)品； 5) 操作條件 a) 塔頂壓力 4kPa（表壓） b) 進(jìn)料熱狀態(tài) 自選 c) 回流比 自選 d) 加熱蒸氣壓力 0.5MPa（表壓） e) 單板壓降 ≤0.7kPa。 (三) 塔板類(lèi)型 浮閥塔。 (四) 廠址 廠址為武漢地區(qū)。 (五) 設(shè)計(jì)內(nèi)容 1、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的內(nèi)容 1) 精餾塔的物料衡算； 2) 塔板數(shù)的確定； 3) 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算； 4) 精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算； 5) 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算； 6) 塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算； 7) 塔板負(fù)荷性能圖； 8) 精餾塔接管尺寸計(jì)算； 9) 對(duì)設(shè)計(jì)過(guò)程的評(píng)述和有關(guān)問(wèn)題的討論。 2、設(shè)計(jì)圖紙要求： 1) 繪制生產(chǎn)工藝流程圖（A2號(hào)圖紙）； 2) 繪制精餾塔設(shè)計(jì)條件圖（A2號(hào)圖紙）。 3.4 浮閥精餾塔設(shè)計(jì)實(shí)例 3.4.1 化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 1 設(shè)計(jì)題目：分離乙醇-水混合液的浮閥精餾塔設(shè)計(jì) 2 原始數(shù)據(jù)及條件 生產(chǎn)能力：年處理乙醇-水混合液14.0萬(wàn)噸（開(kāi)工率300天/年） 原料：乙醇含量為20%（質(zhì)量百分比，下同）的常溫液體 分離要求：塔頂乙醇含量不低于95% 塔底乙醇含量不高于0.2% 建廠地址：江蘇常州 3.4.2 塔板的工藝設(shè)計(jì) 1 精餾塔全塔物料衡算 F：原料液流量（kmol/s） xF：原料組成（摩爾分?jǐn)?shù)，下同） D：塔頂產(chǎn)品流量（kmol/s） xD：塔頂組成 W：塔底殘液流量（kmol/s） xW：塔底組成 原料乙醇組成： 塔頂組成： 塔底組成： 進(jìn)料量： 物料衡算式：F = D + W F xF= D xD+ W xW 聯(lián)立代入求解：D = 0.0264 kmol/s， W = 0.2371 kmol/s 2 常壓下乙醇-水氣液平衡組成（摩爾）與溫度關(guān)系 在示例中對(duì)表格、圖和公式未編號(hào)，在設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)中要求嚴(yán)格編號(hào)。 表3-11 乙醇-水氣液平衡組成（摩爾）與溫度關(guān)系 溫度/℃ 液相 氣相 溫度/℃ 液相 氣相 溫度/℃ 液相 氣相 100 0 0 82.7 23.37 54.45 79.3 57.32 68.41 95.5 1.90 17.00 82.3 26.08 55.80 78.74 67.63 73.85 89.0 7.21 38.91 81.5 32.73 59.26 78.41 74.72 78.15 86.7 9.66 43.75 80.7 39.65 61.22 78.15 89.43 89.43 85.3 12.38 47.04 79.8 50.79 65.64 ? ? ? 84.1 16.61 50.89 79.7 51.98 65.99 ? ? ? （1）溫度 利用表中數(shù)據(jù)由拉格朗日插值可求得tF、tD、tW ①tF ： tF = 87.41℃ ②tD ： tD = 78.17℃ ③tW ： tW = 99.82℃ ④精餾段平均溫度： ⑤提餾段平均溫度： （2） 密度 已知：混合液密度： 混合氣密度： ①精餾段： 液相組成x1： x1 = 22.94% 氣相組成y1： y1 = 54.22% 所以 ②提餾段 液相組成x2： x2 = 3.44% 氣相組成y2： y2 = 23.37% 所以 表3-12 不同溫度下乙醇和水的密度 溫度/℃ ρ乙 ρ水 溫度/℃ ρ乙 ρ水 80 735 971.8 95 720 961.85 85 730 968.6 100 716 958.4 90 724 965.3 ? ? ? 求得在與下的乙醇和水的密度 ， ， ， 同理：， ， 在精餾段：液相密度： 氣相密度： 在提餾段：液相密度： 氣相密度： （3） 混合液體表面張力 二元有機(jī)物-水溶液表面張力可用下列各式計(jì)算 公式： 注： ， ， ， ， ， ， 式中下角標(biāo)，w,o,s分別代表水、有機(jī)物及表面部分，xw、xo指主體部分的分子數(shù)，Vw、Vo主體部分的分子體積，δw、δo為純水、有機(jī)物的表面張力，對(duì)乙醇q = 2。 ①精餾段 表3-13 不同溫度下的表面張力 溫度/℃ 70 80 90 100 乙醇表面張力/10-2N/m2 18 17.15 16.2 15.2 水表面張力/10-2N/m2 64.3 62.6 60.7 58.8 乙醇表面張力： 水表面張力： 因?yàn)?，所? 聯(lián)立方程組 ， 代入求得：， ， 1. 提餾段 ， 乙醇表面張力： 解得： 水表面張力： 解得： 因?yàn)?，所? 聯(lián)立方程組 ， 代入求得：， （4） 混合物的粘度 ，查表得：， ，查表得： ， 精餾段粘度： 提餾段粘度： （5） 相對(duì)揮發(fā)度 ①精餾段揮發(fā)度：由，得， 所以 ②提餾段揮發(fā)度：由，得， （6） 氣液相體積流量計(jì)算 根據(jù)x-y圖得： 取 ①精餾段： 已知：， ， 則有質(zhì)量流量： 體積流量： ②提餾段：因本設(shè)計(jì)為飽和液體進(jìn)料，所以 已知：， ， 則有質(zhì)量流量： 體積流量： 3 理論塔板的計(jì)算 理論板：指離開(kāi)這種板的氣液兩相互成平衡，而且塔板上液相組成均勻。 理論板的計(jì)算方法：可采用逐板計(jì)算法，圖解法，在本次實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)中采用圖解法。 根據(jù)1.01325×105Pa下，乙醇—水的氣液平衡組成關(guān)系可繪出平衡曲線，即x-y曲線圖，泡點(diǎn)進(jìn)料，所以q = 1，即q為一直線，本平衡具有下凹部分，操作線尚未落到平衡線前，已與平衡線相切，如圖（圖略）：xq = 0.0891， yq = 0.3025，所以，操作回流比 已知：精餾段操作線方程： 提餾段操作線方程： 在圖上作操作線，由點(diǎn)（0.8814, 0.8814）起在平衡線與操作線間畫(huà)階梯，過(guò)精餾段操作線與q線交點(diǎn)，直到階梯與平衡線交點(diǎn)小于0.00078為止，由此得到理論板NT = 26塊（包括再沸器）加料板為第24塊理論板。 板效率與塔板結(jié)構(gòu)、操作條件、物質(zhì)的物理性質(zhì)及流體力學(xué)性質(zhì)有關(guān)，它反映了實(shí)際塔板上傳質(zhì)過(guò)程進(jìn)行的程度。板效率可用奧康奈爾公式計(jì)算。 注：α—— 塔頂與塔底平均溫度下的相對(duì)揮發(fā)度 μL—— 塔頂與塔底平均溫度下的液相粘度mPa·s （1）精餾段 已知：， 所以： ，故塊 （2）提餾段 已知：， 所以：， 故 塊 全塔所需實(shí)際塔板數(shù)： 全塔效率： 加料板位置在第53塊塔板。 4 塔徑的初步設(shè)計(jì) (1) 精餾段 由，，式中C可由史密斯關(guān)聯(lián)圖查出： 橫坐標(biāo)數(shù)值： 取板間距：，，則 查圖可知， 橫截面積：，空塔氣速： (2) 提餾段 橫坐標(biāo)數(shù)值： 取板間距：，，則 查圖可知， 圓整：，橫截面積：， 空塔氣速：5 溢流裝置 (1) 堰長(zhǎng) 取 出口堰高：本設(shè)計(jì)采用平直堰，堰上液高度按下式計(jì)算 近似取 ①精餾段 ②提餾段 （2） 弓形降液管的寬度和橫截面 查圖得： 驗(yàn)算降液管內(nèi)停留時(shí)間： 精餾段： 提餾段： 停留時(shí)間。故降液管可使用。 (3) 降液管底隙高度 ①精餾段 取降液管底隙的流速，則 ②提餾段 取，，取 因?yàn)椴恍∮?0mm，故滿足要求。 6 塔板布置及浮閥數(shù)目與排列 （1）塔板分布 本設(shè)計(jì)塔徑，采用分塊式塔板，以便通過(guò)人孔裝拆塔板。 （2）浮閥數(shù)目與排列 ①精餾段 取閥孔動(dòng)能因子，則孔速 每層塔板上浮閥數(shù)目為： 取邊緣區(qū)寬度，破沫區(qū)寬度 計(jì)算塔板上的鼓泡區(qū)面積，即： 其中 所以 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一個(gè)橫排的孔心距 則排間距： 考慮到塔的直徑較大，必須采用分塊式塔板，而各分塊的支撐與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距不宜采用81mm，而應(yīng)小些，故取，按，，以等腰三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)288個(gè)。 按重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù) 閥孔動(dòng)能因數(shù)變化不大，仍在9~13范圍內(nèi) 塔板開(kāi)孔率 ②提餾段 取閥孔動(dòng)能因子，則 每層塔板上浮閥數(shù)目為： 按，估算排間距， 取，排得閥數(shù)為244塊 按塊重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù) 閥孔動(dòng)能因數(shù)變化不大，仍在9~13范圍內(nèi) 塔板開(kāi)孔率 浮閥數(shù)排列方式如圖所示（圖略） 3.4.3 塔板的流體力學(xué)計(jì)算 1 氣相通過(guò)浮閥塔板的壓降 可根據(jù)計(jì)算 (1)精餾段 ①干板阻力： 因，故： ②板上充氣液層阻力 取 ③液體表面張力所造成的阻力 此阻力很小，可忽略不計(jì)，因此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當(dāng)?shù)母叨葹? (2) 提餾段 ①干板阻力： 因，故： ②板上充氣液層阻力 取 ③液體表面張力所造成的阻力 此阻力很小，可忽略不計(jì)，因此與單板的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨葹? 2 淹塔 為了防止發(fā)生淹塔現(xiàn)象，要求控制降液管中清液高度 （1）精餾段 ①單層氣體通過(guò)塔板壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨? ②液體通過(guò)液體降液管的壓頭損失 ③板上液層高度 取，已選定 則 可見(jiàn)所以符合防止淹塔的要求。 （2）提餾段 ①單板壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨? ②液體通過(guò)液體降液管的壓頭損失 ③板上液層高度 取，則 可見(jiàn)所以符合防止淹塔的要求。 3 物沫夾帶 （1）精餾段 板上液體流經(jīng)長(zhǎng)度： 板上液流面積： 查物性系數(shù)，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)圖 對(duì)于大塔，為了避免過(guò)量物沫夾帶，應(yīng)控制泛點(diǎn)率不超過(guò)80%，由以上計(jì)算可知，物沫夾帶能夠滿足的要求。 （2）提餾段 取物性系數(shù)，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)圖 由計(jì)算可知，符合要求。 4 塔板負(fù)荷性能圖 （1）物沫夾帶線 據(jù)此可作出負(fù)荷性能圖中的物沫夾帶線，按泛點(diǎn)率80%計(jì)算： ①精餾段 整理得： 由上式知物沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)值算出 ②提餾段 整理得： 表3-14 精餾段 Ls (m3/s) 0.002 0.01 Vs (m3/s) 4.79 4.39 提餾段 L′s (m3/s) 0.002 0.01 V′s (m3/s) 5.83 5.33 （2） 液泛線 由此確定液泛線，忽略式中 而 ①精餾段 整理得： ②提餾段 整理得： 在操作范圍內(nèi)任取若干個(gè)值，算出相應(yīng)得值： 表3-15 精餾段 Ls1 (m3/s) 0.001 0.003 0.004 0.007 Vs1 (m3/s) 7.15 6.86 6.93 6.23 提餾段 Ls2 (m3/s) 0.001 0.003 0.004 0.007 Vs2 (m3/s) 8.07 7.83 7.72 7.42 （3）液相負(fù)荷上限 液體的最大流量應(yīng)保證降液管中停留時(shí)間不低于3~5s 液體降液管內(nèi)停留時(shí)間 以作為液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間的下限，則 （4）漏液線 對(duì)于F1型重閥，依作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則 ①精餾段 ②提餾段 （5）液相負(fù)荷下限 取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件作出液相負(fù)荷下限線，該線為與氣相流量無(wú)關(guān)的豎直線。 取，則 由以上1~5作出塔板負(fù)荷性能圖（圖略） 由塔板負(fù)荷性能圖可以看出： ①在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)p（設(shè)計(jì)點(diǎn)）處在適宜操作區(qū)內(nèi)的適中位置； ②塔板的氣相負(fù)荷上限完全由物沫夾帶控制，操作下限由漏液控制； ③按固定的液氣比，由圖可查出塔板的氣相負(fù)荷上限，氣相負(fù)荷下限。 所以：； 表3-16 浮閥塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果 項(xiàng)目 符號(hào) 單位 計(jì)算數(shù)據(jù) 備注 精餾段 提餾段 塔徑 D m 1.8 1.8 ? 板間距 HT m 0.45 0.45 ? 塔板類(lèi)型 ? ? 單溢流弓形降液管 分塊式塔板 空塔氣速 u m/s 1.54 1.58 ? 堰長(zhǎng) lw m 1.17 1.17 ? 堰高 hw m 0.0573 0.0470 ? 板上液層高度 ? m 0.07 0.07 ? 降液管底隙高 h0 m 0.02 0.05 ? 浮閥數(shù) N ? 288 244 等腰三角形叉排 閥孔氣速 u0 m/s 11.24 11.34 同一橫排孔心距 浮閥動(dòng)能因子 F0 ? 12.11 12.47 相鄰橫排中心距離 臨界閥孔氣速 u0c m/s 9.78 11.72 ? 孔心距 t m 0.075 0.075 ? 排間距 t′ m 0.065 0.08 ? 單板壓降 ΔpP Pa 683.91 703.77 ? 液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間 θ s 30.16 11.30 ? 降液管內(nèi)清液層高度 Hd m 0.15 0.1525 ? 泛點(diǎn)率 ? % 66.30 60.44 ? 氣相負(fù)荷上限 (Vs)max m3/s 4.90 1.67 物沫夾帶控制 氣相負(fù)荷下限 (Vs)min m3/s 4.80 1.71 漏液控制 操作彈性 ? ? 2.93 2.81 ? 3.4.4 塔附件設(shè)計(jì) 1 接管 (1) 進(jìn)料管 進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類(lèi)型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、T型進(jìn)料管。本設(shè)計(jì)采用直管進(jìn)料管。管徑計(jì)算如下： 取 查標(biāo)準(zhǔn)系列選取 (2) 回流管 采用直管回流管，取 查表取 (3) 塔釜出料管 取，直管出料， 查表取 (4) 塔頂蒸氣出料管 直管出氣，取出口氣速 查表取 (5) 塔釜進(jìn)氣管 采用直管，取氣速 查表取 (6) 法蘭 由于常壓操作，所有法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，平焊法蘭，由不同的公稱(chēng)直徑，選用相應(yīng)法蘭。 ①進(jìn)料管接管法蘭：Pg6Dg70HG5010-58 ②回流管接管法蘭：Pg6Dg50HG5010-58 ③塔釜出料管法蘭：Pg6Dg80HG5010-58 ④塔頂蒸氣管法蘭：Pg6Dg500HG5010-58 ⑤塔釜蒸氣進(jìn)氣法蘭：Pg6Dg500HG5010-58 2 筒體與封頭 （1）筒體 壁厚選6mm，所用材質(zhì)為A3 （2）封頭 封頭分為橢圓形封頭、碟形封頭等幾種，本設(shè)計(jì)采用橢圓形封頭，由公稱(chēng)直徑，查得曲面高度，直邊高度，內(nèi)表面積，容積。選用封頭Dg1800×6,JB1154-73 3 除沫器 當(dāng)空塔氣速較大，塔頂帶液現(xiàn)象嚴(yán)重，以及工藝過(guò)程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。常用除沫器有折流板式除沫器、絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。本設(shè)計(jì)采用絲網(wǎng)除沫器，其具有比表面積大、重量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點(diǎn)。 設(shè)計(jì)氣速選?。? 除沫器直徑： 選取不銹鋼除沫器：類(lèi)型：標(biāo)準(zhǔn)型，規(guī)格：40-100，材料：不銹鋼絲（1Gr18Ni9）, 絲網(wǎng)尺寸：圓絲 4 裙座 塔底采用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑>800mm，故裙座壁厚取16mm。 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑： 基礎(chǔ)環(huán)外徑： 圓整：，；基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm；考慮到再沸器，裙座高度取3m，地角螺栓直徑取m30 5 吊柱 對(duì)于較高的室內(nèi)無(wú)框架的整體塔，在塔頂設(shè)置吊柱，對(duì)于補(bǔ)充和更換填料、安裝和拆卸內(nèi)件，即經(jīng)濟(jì)又方便的一項(xiàng)設(shè)施，一般取15m以上的塔物設(shè)吊柱，本設(shè)計(jì)中塔高度大，因此設(shè)吊柱。因設(shè)計(jì)塔徑，可選用吊柱500kg。，，。材料為A3。 6 人孔 人孔是安裝或檢修人員進(jìn)出塔的唯一通道，人孔的設(shè)置應(yīng)便于進(jìn)入任何一層塔板，由于設(shè)置人孔處塔間距離大，且人孔設(shè)備過(guò)多會(huì)使制造時(shí)塔體的彎曲度難于達(dá)到要求，一般每隔10~20塊塔板才設(shè)一個(gè)人孔，本塔中共58塊板，需設(shè)置5個(gè)人孔，每個(gè)孔直徑為450mm，在設(shè)置人孔處，板間距為600mm，裙座上應(yīng)開(kāi)2個(gè)人孔，直徑為450mm，人孔伸入塔內(nèi)部應(yīng)與塔內(nèi)壁修平，其邊緣需倒棱和磨圓，人孔法蘭的密封面形及墊片用材，一般與塔的接管法蘭相同，本設(shè)計(jì)也是如此。 3.4.5 塔總體高度的設(shè)計(jì) 1 塔的頂部空間高度 塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P(pán)到塔頂封頭的直線距離，取除沫器到第一塊板的距離為600mm，塔頂部空間高度為1200mm。 2 塔的底部空間高度 塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤(pán)到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時(shí)間取5min。 3 塔體高度 3.4.6 附屬設(shè)備設(shè)計(jì) 1 冷凝器的選擇 有機(jī)物蒸氣冷凝器設(shè)計(jì)選用的總體傳熱系數(shù)一般范圍為 本設(shè)計(jì)取 出料液溫度：78.173℃（飽和氣）78.173℃（飽和液） 冷卻水溫度：20℃35℃ 逆流操作： 傳熱面積： 設(shè)備型號(hào)：G500I—16—40 2 再沸器的選擇 選用120℃飽和水蒸氣加熱，傳熱系數(shù)取 料液溫度：99.815℃100℃，熱流體溫度：120℃120℃ 逆流操作： 換熱面積： 設(shè)備型號(hào)：G·CH800—6—70 表3-17 不同設(shè)計(jì)條件下設(shè)計(jì)結(jié)果比較 ? F（萬(wàn)噸） R q xD xF xW NT 塔徑/m 塔高/m F不同 50 2.59 1 93% 20% 0.3% 15 2.2 30 25 2.59 1 93% 20% 0.3% 19 2.2 26.55 22 2.59 1 93% 20% 0.3% 19 2.0 26.06 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 15 2.0 25.35 15 2.59 1 93% 20% 0.3% 15 2.0 25.35 10 2.59 1 93% 20% 0.3% 15 1.8 25.08 R不同 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 23 1.8 37 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 21 1.8 31 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 18 2.0 28.95 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 17 2.0 27.8 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 16 2.0 27.8 xF不同 20 2.59 1 93% 14% 0.3% 18 1.6 28.90 20 2.59 1 93% 16% 0.3% 18 1.8 28.45 20 2.59 1 93% 18% 0.3% 17 1.8 27.73 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 17 2.0 27.73 20 2.59 ? 93% 21% 0.3% 17 2.0 27.75 20 2.59 1 93% 23% 0.3% 17 2.0 27.77 q不同 20 2.59 >1 90% 15% 0.3% 10 1.6 14.79 20 2.59 q=1 90% 15% 0.3% 12 1.4 17.22 20 2.59 0下載提示(請(qǐng)認(rèn)真閱讀)
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