組合機(jī)床動力滑臺液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)

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1、- 1.液壓傳動的工作原理和組成1 1.1工作原理1 1.2液壓系統(tǒng)的根本組成1 2.設(shè)計(jì)要求2 2.2機(jī)床的其他工作參數(shù)如下：2 3.液壓系統(tǒng)工況分析3 3.1運(yùn)動分析3 3.2負(fù)載分析3 3.2.1工作阻力3 3.2.2摩擦阻力3 3.2.3慣性力3 4.液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)4 4.1選擇調(diào)速回路4 4.2選擇油源形式4 4.3選擇快速運(yùn)動和換向回路5 4.4選擇速度換接回路5 4.5選擇調(diào)壓和卸荷回路5 6.組成液壓系統(tǒng)5 5.確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)6 5.1初選液壓缸工作壓力6 5.2計(jì)算液壓缸主要尺寸6 5.3液壓泵的參數(shù)計(jì)算9 5.3.1 計(jì)

2、算液壓泵的流量9 5.3.2 確定液壓泵的規(guī)格和電動機(jī)功率9 6.液壓元件的選擇10 6.1液壓閥及過濾器的選擇10 6.2油管的選擇11 6.2.1 確定油管11 6.3油箱的選擇12 7.驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能13 7.1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失13 7.1.1判斷流動狀態(tài)13 7.1.2計(jì)算系統(tǒng)壓力損失13 7.1.3快進(jìn)14 7.1.4工進(jìn)15 7.1.5快退15 7.2驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升16 .

3、 z. - "液壓與氣壓傳動" 課程設(shè)計(jì)說明書 學(xué) 院、 系： 機(jī)械工程學(xué)院 專 業(yè)： 機(jī)械工程 學(xué) 生 姓 名 ： 班 級： 指導(dǎo)教師： 職稱： 教 授 最終評定成績： 2017 年 12月 11日 至 2017 年 12月 15日 . z. - 1.液壓傳動的工作原理和組成 液壓

4、傳動是用液體作為工作介質(zhì)來傳遞能量和進(jìn)展控制的傳動方式。液壓系統(tǒng)利用液壓泵將原動機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為液體的壓力能，通過液體壓力能的變化來傳遞能量，經(jīng)過各種控制閥和管路的傳遞，借助于液壓執(zhí)行元件〔缸或馬達(dá)〕把液體壓力能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能，從而驅(qū)開工作機(jī)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)直線往復(fù)運(yùn)動和回轉(zhuǎn)運(yùn)動。驅(qū)動機(jī)床工作臺的液壓系統(tǒng)是由、過濾器、液壓泵、溢流閥、開停閥、節(jié)流閥、換向閥、液壓缸以及連接這些元件的油管、接頭等組成。 1.1工作原理 （1） 電動機(jī)驅(qū)動液壓泵經(jīng)濾油器從中吸油，油液被加壓后，從泵的輸出口輸入管路。油液經(jīng)開停閥、節(jié)流閥、換向閥進(jìn)入液壓缸，推動活塞而使工作臺左右移動。液壓缸里的油液經(jīng)換向閥和回油管排回。

5、（2） 工作臺的移動速度是通過節(jié)流閥來調(diào)節(jié)的。當(dāng)節(jié)流閥開大時(shí)，進(jìn)入液壓缸的油量增多，工作臺的移動速度增大；當(dāng)節(jié)流閥關(guān)小時(shí)，進(jìn)入液壓缸的油量減少，工作臺的移動速度減少。由此可見，速度是油量決定的。 1.2液壓系統(tǒng)的根本組成 （1） 能源裝置——液壓泵。它將動力局部所輸出的機(jī)械能轉(zhuǎn)換成液壓能，給系統(tǒng)提供壓力油液。 （2） 執(zhí)行裝置——液壓機(jī)。通過它將液壓能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能，推動負(fù)載做功。 （3） 控制裝置——液壓閥。通過它們的控制調(diào)節(jié)，使液流的壓力、流速和方向得以改變，從而改變執(zhí)行元件的力、速度和方向。 （4） 輔助裝置——、管路、儲能器、濾油器、管接頭、壓力表開關(guān)等。通過這些元件把系統(tǒng)聯(lián)接

6、起來，以實(shí)現(xiàn)各種工作循環(huán)。 （5） 工作介質(zhì)——液壓油。絕大多數(shù)液壓油采用礦物油，系統(tǒng)用它來傳遞能量和信息。 2.設(shè)計(jì)要求 設(shè)計(jì)一臺組合機(jī)床動力滑臺液壓系統(tǒng)。 2.1機(jī)床要求的工作循環(huán)是：要現(xiàn)工件快進(jìn)、工進(jìn)、快退等過程，最后自動停頓；動力滑臺采用平導(dǎo)軌，往復(fù)運(yùn)動的加速、減速時(shí)間為0.2s。 2.2機(jī)床的其他工作參數(shù)如下： 參數(shù)三 運(yùn)動部件總重力 G=30000N 切削力 Ft=20000N 快進(jìn)、快退速度 v1=v3=6m/min 行程 l=400mm 工進(jìn)速度 v2=60～100mm/min 靜摩擦系數(shù) fs=0.2 動摩擦系數(shù) fd=0.1 2.3

7、機(jī)床自動化要求：要求系統(tǒng)采用電液結(jié)合，實(shí)現(xiàn)自動循環(huán)，速度換接無沖擊，且速度要穩(wěn)定，能承受一定量的反向負(fù)荷。 由設(shè)計(jì)要求取工進(jìn)速度為80mm/min，快進(jìn)展程為300mm，工進(jìn)展程為100mm 3.液壓系統(tǒng)工況分析 3.1運(yùn)動分析 繪制動力滑臺的工作循環(huán)圖 3.2負(fù)載分析 3.2.1工作阻力 工作阻力為 3.2.2摩擦阻力 采用平導(dǎo)軌，且靜摩擦系數(shù)，動摩擦系數(shù)，正壓力，則： 靜摩擦阻力 動摩擦阻力 3.2.3慣性力 3.3液壓缸各運(yùn)動階段負(fù)載 如果忽略切削力引起的顛覆

8、力矩對導(dǎo)軌摩擦力的影響，并設(shè)定液壓缸的機(jī)械效率 ，則液壓缸在各個工作階段的總接卸負(fù)載可以算出，見下表： 運(yùn)動階段 計(jì)算公式 總接卸負(fù)載F/N 起動 6316 加速 4868 快進(jìn) 3158 工進(jìn) 24211 快退 3158 4.液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì) 4.1選擇調(diào)速回路 這臺機(jī)床液壓系統(tǒng)功率較小，滑臺運(yùn)動速度低，工作負(fù)載為阻力負(fù)載且工作中變化小，故可選用進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路。為防止負(fù)載突變，在回油路上加背壓閥。由于系統(tǒng)選用節(jié)流調(diào)速方式，系統(tǒng)必然為開式循環(huán)系統(tǒng)。 4.2選擇油源形式 在工作循環(huán)，液壓缸要求油源提供快進(jìn)、快退行程的低壓大流量和工進(jìn)展程的

9、高壓小流量的油液。在一個工作循環(huán)中的大局部時(shí)間都處于高壓小流量工作。從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量角度來看，選用單定量泵油源顯然是不合理的，為此可選用限壓式變量泵或雙聯(lián)葉片泵作為油源。考慮到前者流量突變時(shí)液壓沖擊較大，工作平穩(wěn)性差，且后者可雙泵同時(shí)向液壓缸供油實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動，最后確定選用雙聯(lián)葉片泵方案，如下列圖所示。 4.3選擇快速運(yùn)動和換向回路 本系統(tǒng)已選定液壓缸差動連接和雙泵供油兩種快速運(yùn)動回路實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動?？紤]到從工進(jìn)轉(zhuǎn)快退時(shí)回油路流量較大，應(yīng)選用換向時(shí)間可調(diào)的電液換向閥式換向回路，以減小液壓沖擊。由于要實(shí)現(xiàn)液壓缸差動連接，所以選用三位五通電液換向閥，如下列圖所示。 4.4選擇速度換接回路

10、 由于本系統(tǒng)滑臺由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，速度變化大，為減少速度換接時(shí)的液壓沖擊，選用行程閥控制的換接回路，如圖下列圖所示。 4.5選擇調(diào)壓和卸荷回路 在雙泵供油的油源形式確定后，調(diào)壓和卸荷問題都已根本解決。即滑臺工進(jìn)時(shí)，高壓小流量泵的出口壓力由油源中的溢流閥調(diào)定，無需另設(shè)調(diào)壓回路。在滑臺工進(jìn)和停頓時(shí)，低壓大流量泵通過液控順序閥卸荷，高壓小流量泵在滑臺停頓時(shí)雖未卸荷，但功率損失較小，故可不需再設(shè)卸荷回路。 6.組成液壓系統(tǒng) 將上面選出的液壓根本回路組合在一起，并經(jīng)修改和完善，就可得到完整的液壓系統(tǒng)工作原理圖，如右圖所示。為了解決滑臺工進(jìn)時(shí)進(jìn)、回油路串通使系統(tǒng) 壓力無法建立的問題，增設(shè)了

11、單向閥6。為了防止機(jī)床停頓工作時(shí)回路中的油液流回油箱，導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng)，影響滑臺運(yùn)動的平穩(wěn)性，圖中添置了一個單向閥13?？紤]到這臺機(jī)床用于鉆孔〔通孔與不通孔〕加工，對位置定位精度要求較高，圖中增設(shè)了一個壓力繼電器14。當(dāng)滑臺碰上死擋塊后，系統(tǒng)壓力升高，它發(fā)出快退信號，操縱電液換向閥換向。 5.確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù) 5.1初選液壓缸工作壓力 所設(shè)計(jì)的動力滑臺在工進(jìn)時(shí)負(fù)載最大，在其它工況負(fù)載都不太高，參考表1和表2，初選液壓缸的工作壓力p1=4MPa。 5.2計(jì)算液壓缸主要尺寸 鑒于動力滑臺快進(jìn)和快退速度相等，這里的液壓缸可選用單活塞桿式差動液壓缸〔A1=2A2〕，快進(jìn)時(shí)液壓缸差動連接。

12、工進(jìn)時(shí)為防止負(fù)載突變采用背壓，參考表4選此背壓為pb=0.8MPa。 表1 按負(fù)載選擇工作壓力 負(fù)載/KN <5 5~10 10~20 20~30 30~50 >50 工作壓力/MPa <0.8~1 1.5~2 2.5~3 3~4 4~5 ≥5 表2 各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力 機(jī)械類型 機(jī)床 農(nóng)業(yè)機(jī)械 小型工程機(jī)械 建筑機(jī)械 液壓鑿巖機(jī) 液壓機(jī) 大中型挖掘機(jī) 重型機(jī)械 起重運(yùn)輸機(jī)械 磨床 組合機(jī)床 龍門刨床 拉床 工作壓力/MPa 0.8~2 3~5 2~8 8~10 10~18 20~32 表3 執(zhí)行元件背壓力

13、系統(tǒng)類型 背壓力/MPa 簡單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 0.2~0.5 回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng) 0.4~0.6 回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng) 0.5~1.5 用補(bǔ)油泵的閉式回路 0.8~1.5 回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械 1.2~3 回油路較短且直接回油 可忽略不計(jì) 表4 按工作壓力選取d/D 工作壓力/MPa ≤5.0 5.0~7.0 ≥7.0 d/D 0.5~0.55 0.62~0.70 0.7 表5 按速比要求確定d/D 2/1 1.15 1.25 1.33 1.46 1.61 2 d/D 0.3 0.4 0.5 0.55 0.

14、62 0.71 注：1—無桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動速度； 2—有桿腔進(jìn)油時(shí)活塞運(yùn)動速度。 液壓缸活塞桿外徑尺寸系列 ——————摘自GB/T2348—1993〔mm〕 4 20 56 160 5 22 63 180 6 25 70 200 8 28 80 220 10 32 90 250 12 36 100 280 14 40 110 320 16 45 125 360 18 50 140 由公式可得： 則活塞直徑 參考表4及表5，得d0.71D =64mm,圓整后取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值得 D=90mm， d=63mm。

15、 由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為 根據(jù)計(jì)算出的液壓缸的尺寸，可估算出液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率，如下表所列。 表6 液壓缸所需的實(shí)際流量、壓力和功率 工作循環(huán) 計(jì)算公式 負(fù)載F 進(jìn)油壓力 回油壓力 所需流量 輸入功率P N pj pb L/min KW 差動快進(jìn) 3158 18.66 0.48 工進(jìn) 24211 0.51 0.036 快退 3158 19.44 0.63 1.Δp為液壓缸差動連接時(shí)，回油口到進(jìn)油口之間的壓力損失，取Δp=0.5MPa。 2.快

16、退時(shí)，液壓缸有桿腔進(jìn)油，壓力為pj，無桿腔回油，壓力為pb=pj+Δp。 3.計(jì)算工進(jìn)是背壓按pb=0.8Mpa代入。 4.快退時(shí)背壓按pb=0.5Mpa代入。 5.3液壓泵的參數(shù)計(jì)算 小流量泵在快進(jìn)和工進(jìn)時(shí)都向液壓缸供油，由表6可知，液壓缸在工進(jìn)時(shí)工作壓力最大，最大工作壓力為p1=4.22MPa，如在調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路中，選取進(jìn)油路上的總壓力損失∑?p=0.6MPa，考慮到壓力繼電器的可靠動作要求壓差Dp=0.5MPa，則小流量泵的最高工作壓力估算為 大流量泵只在快進(jìn)和快退時(shí)向液壓缸供油，由表6可見，快退時(shí)液壓缸的工作壓力為p1=1.95MPa，比快進(jìn)時(shí)大?？紤]到快退時(shí)進(jìn)油不通

17、過調(diào)速閥，故其進(jìn)油路壓力損失比前者小，現(xiàn)取進(jìn)油路上的總壓力損失∑?p=0.3MPa，則大流量泵的最高工作壓力估算為 因此泵的額定壓力可取 5.3.1 計(jì)算液壓泵的流量 由表6可知，油源向液壓缸輸入的最大流量為19.44L/min，假設(shè)取回路泄漏系數(shù)K=1.1，則兩個泵的總流量為 考慮到溢流閥的最小穩(wěn)定流量為2.5L/min，工進(jìn)時(shí)的流量為0.51L/min則小流量泵的流量小流量泵的流量最少應(yīng)為3.1L/min。 所以大流量泵的流量 5.3.2 確定液壓泵的規(guī)格和電動機(jī)功率 根據(jù)以上壓力和流量數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，并考慮液壓泵存在容積損失，最后確定選取PV2R12-6/26型雙聯(lián)葉片泵

18、。其小流量泵和大流量泵的排量分別為6mL/min和26mL/min，當(dāng)液壓泵的轉(zhuǎn)速np=960r/min時(shí)，其理論流量分別為5.6 L/min和24.3L/min，假設(shè)取液壓泵容積效率ηv=0.9，則液壓泵的實(shí)際輸出流量為 由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大，假設(shè)取液壓泵總效率ηp=0.8，這時(shí)液壓泵的驅(qū)動電動機(jī)功率為 根據(jù)此數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，選用規(guī)格相近的Y100L—6型電動機(jī)，其額定功率為1.5KW，額定轉(zhuǎn)速為910r/min 6.液壓元件的選擇 6.1液壓閥及過濾器的選擇 根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過各閥類元件及輔件的實(shí)際流量，查閱產(chǎn)品樣本，選出的閥類元件和輔件規(guī)格如表8所列。本例

19、中搜有閥的額定壓力都高于6.8MPa，其中，溢流閥9按小流量泵的額定流量選取，調(diào)速閥4選用Q—6B型，其最小穩(wěn)定流量為0.03 L/min，小于本系統(tǒng)工進(jìn)時(shí)的流量0.51L/min。 表8液壓元件規(guī)格及型號 序號 元件名稱 通過的最大流量q/L/min 規(guī)格 型號 額定流量qn/L/min 額定壓力Pn/MPa 額定壓降?Pn/MPa 1 雙聯(lián)葉片泵 — PV2R12-6/33 5.1/27.9* 16 — 2 三位五通電液換向閥 70 35DY—100BY 100 6.3 0.3 3 行程閥 62.3 22C—100BH 100 6.

20、3 0.3 4 調(diào)速閥 <1 Q—6B 6 6.3 — 5 單向閥 70 I—100B 100 6.3 0.2 6 單向閥 29.3 I—100B 100 6.3 0.2 7 液控順序閥 28.1 *Y—63B 63 6.3 0.3 8 背壓閥 <1 B—10B 10 6.3 — 9 溢流閥 5.1 Y—10B 10 6.3 — 10 單向閥 27.9 I—100B 100 6.3 0.2 11 濾油器 36.6 *U—80×200 80 6.3 0.02 12 壓力表開關(guān)

21、 — K—6B — — — 13 單向閥 70 I—100B 100 6.3 0.2 14 壓力繼電器 — PF—B8L — 14 — *注：此為電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速為910r/min時(shí)的流量。 6.2油管的選擇 根據(jù)選定的液壓閥的油口尺寸確定管道尺寸。液壓缸的進(jìn)、出油管輸入、排出的最大流量來計(jì)算。由于本系統(tǒng)液壓缸差動連接快進(jìn)快退時(shí)，油管油量最大，其實(shí)際流量為泵額定流量的兩倍達(dá)65L/min，為了統(tǒng)一規(guī)格，液壓缸進(jìn)、出油管直徑d按產(chǎn)品樣本，選用徑為20mm、外徑28mm的10號冷拔鋼管。 6.2.1 確定油管 在選定了液壓泵后，液壓缸在實(shí)際快進(jìn)、工進(jìn)和快

22、退運(yùn)動階段的運(yùn)動速度、時(shí)間以及進(jìn)入和流出液壓缸的流量，與原定數(shù)值不同，重新計(jì)算的結(jié)果如表9所列。 表9各工況實(shí)際運(yùn)動速度、時(shí)間和流量 快進(jìn) 工進(jìn) 快退 表10允許流速推薦值 管道 推薦流速/(m/s) 吸油管道 0. 5～1.5，一般取1以下 壓油管道 3～6，壓力高，管道短，粘度小取大值 回油管道 1. 5～3 由表9可以看出，液壓缸在各階段的實(shí)際運(yùn)動速度符合設(shè)計(jì)要求。 根據(jù)表9數(shù)值，按表10推薦的管道允許速度取=6 m/s，由式計(jì)算得與液壓缸無桿腔和有桿腔相連的油管徑分別為 為了統(tǒng)一規(guī)格，按產(chǎn)品樣本選取所有管

23、子均為徑15mm、外徑22mm的10號冷拔鋼管。 6.3油箱的選擇 油箱的容量按式估算，其中α為經(jīng)歷系數(shù)，低壓系統(tǒng)，α=2～4；中壓系統(tǒng)，α=5～7；高壓系統(tǒng)，α=6～12?，F(xiàn)取α=7，得 7.驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能 7.1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失 由于系統(tǒng)管路布置尚未確定，所以只能估算系統(tǒng)壓力損失。估算時(shí)，首先確定管道液體的流動狀態(tài)，然后計(jì)算各種工況下總的壓力損失。液壓系統(tǒng)選用L-HG32號液壓油，現(xiàn)取進(jìn)、回油管道長為l=1.8m，油液的運(yùn)動粘度取=1.5′10-4m2/s，油液的密度取r=0.90′103kg/m3。 7.1.1判斷流動狀態(tài) 在快進(jìn)、工進(jìn)和快退三種工況下，進(jìn)、回油管路中所通

24、過的流量以快進(jìn)時(shí)進(jìn)油流量q1=55.3L/min為最大，快退時(shí)q2=39.3L/min此時(shí)，油液流動的雷諾數(shù) 快進(jìn)時(shí) 快退時(shí) 因?yàn)樽畲蟮睦字Z數(shù)小于臨界雷諾數(shù)〔2300〕，故可推出：各工況下的進(jìn)、回油路中的油液的流動狀態(tài)全為層流。 7.1.2計(jì)算系統(tǒng)壓力損失 油液在管道流速 進(jìn)油路 進(jìn)油路壓力損失 回油路上，流速是進(jìn)油路的兩倍即v=9.64m/s，則壓力損失為 可見，沿程壓力損失的大小與流量成正比，這是由層流流動所決定的。 在管道構(gòu)造尚未確定的情況下，管道的局部壓力損失?pζ常按下式作經(jīng)歷計(jì)算 各工況下的閥類元件的局部壓力損失可根據(jù)下式計(jì)算 其中的Dpn由產(chǎn)品樣本查出，q

25、n和q數(shù)值由表8和表9列出。滑臺在快進(jìn)、工進(jìn)和快退工況下的壓力損失計(jì)算如下： 7.1.3快進(jìn) 滑臺快進(jìn)時(shí)，液壓缸通過電液換向閥差動連接。在進(jìn)油路上，油液通過單向閥10、電液換向閥2，然后與液壓缸有桿腔的回油集合通過行程閥3進(jìn)入無桿腔。在進(jìn)油路上，壓力損失分別為 在回油路上，壓力損失分別為 將回油路上的壓力損失折算到進(jìn)油路上去，便得出差動快速運(yùn)動時(shí)的總的壓力損失 7.1.4工進(jìn) 滑臺工進(jìn)時(shí)，在進(jìn)油路上，油液通過電液換向閥2、調(diào)速閥4進(jìn)入液壓缸無桿腔，在調(diào)速閥4處的壓力損失為0.5MPa。在回油路上，油液通過電液換向閥2、背壓閥8和大流量泵的卸荷油液一起經(jīng)液控順序閥7返回油箱，在背壓閥

26、8處的壓力損失為0.6MPa。假設(shè)忽略管路的沿程壓力損失和局部壓力損失，則在進(jìn)油路上總的壓力損失為 此值略小于估計(jì)值。 在回油路上總的壓力損失為 該值即為液壓缸的回油腔壓力p2=0.86MPa，可見此值與初算時(shí)參考表3選取的背壓值根本相符。 按表6的公式重新計(jì)算液壓缸的工作壓力為 此略高于表6數(shù)值。 考慮到壓力繼電器的可靠動作要求壓差Dp=0.5MPa，則小流量泵的工作壓力為 此值與估算值根本相符，是調(diào)整溢流閥10的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。 7.1.5快退 滑臺快退時(shí)，在進(jìn)油路上，油液通過單向閥10、電液換向閥2進(jìn)入液壓缸有桿腔。在回油路上，油液通過單向閥5、電液換向閥2和單

27、向閥13返回油箱。在進(jìn)油路上總的壓力損失為 此值遠(yuǎn)小于估計(jì)值，因此液壓泵的驅(qū)動電動機(jī)的功率是足夠的。 在回油路上總的壓力損失為 此值與表7的數(shù)值根本相符，故不必重算。 大流量泵的工作壓力為 此值是調(diào)整液控順序閥7的調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。 7.2驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升 由于工進(jìn)在整個工作循環(huán)中占的時(shí)間最長，所以系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升可按工進(jìn)工況來計(jì)算。在工進(jìn)時(shí)，大流量泵經(jīng)液控順序閥7卸荷，其出口壓力即為油液通過液控順序閥的壓力損失 液壓系統(tǒng)的總輸入功率即為液壓泵的輸入功率 液壓系統(tǒng)輸出的有效功率即為液壓缸輸出的有效功率 由此可計(jì)算出系統(tǒng)的發(fā)熱功率為 油箱容積V=220L=224*1

28、0-3m3 則油箱近似散熱面積 假設(shè)通風(fēng)良好，取油箱散熱系數(shù)CT=15*10-3KW/(m2.oc) 按式計(jì)算工進(jìn)時(shí)系統(tǒng)中的油液溫升，即 設(shè)環(huán)境溫T2=25°C，則熱平衡溫度為 此值接近于 油溫在允許圍，油箱散熱面積符合要求，不必設(shè)置冷卻器。 參考文獻(xiàn) 1、 "液壓工程手冊"或"新編液壓工程手冊" 雷天覺 2、"液壓設(shè)計(jì)手冊" 3、"機(jī)械設(shè)計(jì)手冊" 化學(xué)工業(yè) 成大先 4、"液壓元件及選用" 化學(xué)工業(yè) 王守城 段俊勇 5、"液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)圖集" 機(jī)械工業(yè) 周士昌6、其他關(guān)于液壓傳動系統(tǒng)設(shè)計(jì)的資料 . z.