蜂窩煤成型機(jī)說明書.doc
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裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 一、設(shè)計(jì)題目 蜂窩煤成型機(jī) 工作原理 滑梁作往復(fù)直線運(yùn)動(dòng),帶動(dòng)沖頭和卸煤桿完成壓實(shí)成型和蜂窩煤脫模動(dòng)作。工作盤上有五個(gè)??祝駷樯狭瞎の?,Ⅲ為沖壓工位,Ⅳ為卸料工位,工作盤間歇轉(zhuǎn)動(dòng),以完成上料、沖壓、脫模的轉(zhuǎn)換。掃屑刷在沖頭和卸煤桿退出工作盤后,在沖頭和卸煤桿下掃過,以清除其上的積屑。此外,還有型煤運(yùn)出的輸送帶部分。 工作原理圖: 二、原始數(shù)據(jù) 上料及輸送機(jī)構(gòu)較為簡(jiǎn)單,本題目主要考慮三個(gè)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì):沖壓和脫模機(jī)構(gòu)、工作盤的間歇轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)構(gòu)、掃屑機(jī)構(gòu)。 已知條件 方案 1 2 3 4√ 5 6 7 8 工作機(jī)輸入功率(KW) 4.5 4.3 4.0 3.5 3.2 2.9 2.7 2.4 生產(chǎn)率 (塊/min) 60 55 50 45 40 38 35 30 型煤尺寸:Φh=100mm75mm 粉煤高度與型煤高度之比(壓縮比):2∶1,即工作盤高度H=2h=150mm 工作條件:載荷有輕微沖擊,一班制 使用期限:十年,大修期為三年 生產(chǎn)批量:小批量生產(chǎn)(少于十臺(tái)) 動(dòng)力來(lái)源:電力,三相交流(220V/380V) 轉(zhuǎn)速允許誤差:5% 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 三、執(zhí)行部分機(jī)構(gòu)方案設(shè)計(jì) 1. 執(zhí)行部分機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) (1) 分析沖頭、工作盤和掃屑機(jī)構(gòu)的方案 沖頭:上下往復(fù)運(yùn)動(dòng) 可以用來(lái)往復(fù)運(yùn)動(dòng)的機(jī)構(gòu)有:對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu),偏置曲柄滑塊機(jī)構(gòu),移動(dòng)從動(dòng)件凸輪機(jī)構(gòu),六桿機(jī)構(gòu)。 工作盤:間歇旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu) 可以用來(lái)間隙運(yùn)動(dòng)的機(jī)構(gòu)有:棘輪機(jī)構(gòu),槽輪機(jī)構(gòu),不完全齒輪 機(jī)構(gòu),圓柱凸輪機(jī)構(gòu)。 掃屑機(jī)構(gòu):往復(fù)移動(dòng)變平面運(yùn)動(dòng) 可以用附加滑塊搖桿機(jī)構(gòu),固定移動(dòng)凸輪移動(dòng)從動(dòng)件機(jī)構(gòu)。 (2) 擬定執(zhí)行機(jī)構(gòu)方案,畫出總體機(jī)構(gòu)方案示意 參考現(xiàn)有的機(jī)器,考慮到使用的可行性和合理性,初擬下面三種方案 方案一 主體機(jī)構(gòu)采用偏心曲柄滑塊機(jī)構(gòu),間歇轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)構(gòu)采用槽輪機(jī)構(gòu),掃煤機(jī)構(gòu)采用固定移動(dòng)凸輪移動(dòng)從動(dòng)件機(jī)構(gòu) 方案二 主體機(jī)構(gòu)采用對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu),間歇轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)構(gòu)采用不完全機(jī)構(gòu)齒輪,掃屑機(jī)構(gòu)采用附加滑塊搖桿機(jī)構(gòu) 方案三 主體機(jī)構(gòu)采用六桿機(jī)構(gòu),間歇轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)構(gòu)采用輪齒式棘輪機(jī)構(gòu),掃屑結(jié)構(gòu)采用固定移動(dòng)凸輪移動(dòng)從動(dòng)件機(jī)構(gòu) 方案比較 偏心曲柄搖桿機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單.合理,且可避免機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng) 時(shí)的急回運(yùn)動(dòng); 槽輪機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單,工作可靠,齒入齒出比較平穩(wěn),有柔性沖擊,但槽輪在工作盤上不好布置,所占空間比較大。不完全齒輪機(jī)構(gòu)齒入齒出時(shí)沖擊較大,設(shè)計(jì)計(jì)算比較復(fù)雜,但動(dòng)停比不受結(jié)構(gòu)限制,尺寸較緊湊,便于布置;輪齒式棘輪機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,工作可靠,從動(dòng)棘輪的轉(zhuǎn)角容易實(shí)現(xiàn)有級(jí)調(diào)節(jié)。常用于低速、輕載下實(shí)現(xiàn)間歇運(yùn)動(dòng),但開始和終止轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)有剛性沖擊,工作中有沖擊和噪聲,棘齒易磨損,在高速下尤其嚴(yán)重。 ⑶ 執(zhí)行機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)循環(huán)圖圓周式 ① 圓周式 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ② 直角坐標(biāo)式: 四.執(zhí)行機(jī)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì),畫出總體機(jī)構(gòu)方案圖,并標(biāo)明主要尺寸 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 五. 傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì) 初定電機(jī)轉(zhuǎn)速及傳動(dòng)裝置方案 ⑴ 初定電機(jī) 型號(hào) 額定功率Ped(KW) 滿載轉(zhuǎn)速(r/Min) 中心高H(mm) 外形尺寸 軸伸尺寸 1440 132 ⑵ 初定傳動(dòng)裝置方案 初步確定用二級(jí)圓柱齒輪減速器; 由于減速器所減的速度還不符合要求,所以在減速器外要加一對(duì)齒輪 繼續(xù)減速。 ⑶ 計(jì)算總傳動(dòng)比,并分配傳動(dòng)比 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比為 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 式中:------電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速,r/min; ------工作機(jī)的轉(zhuǎn)速,r/min。 減速器外的減速齒輪的傳動(dòng)比為2.3。 則減速器的傳動(dòng)比 減速器中高速級(jí)的傳動(dòng)比是低速級(jí)的(1.2~1.4)倍; 取高速級(jí)的傳動(dòng)比等于低速級(jí)傳動(dòng)比的1.30倍。 圓柱齒輪的傳動(dòng)比 。 ([1]P169/表13-2) 式中:------高速級(jí)傳動(dòng)比 ------低速級(jí)傳動(dòng)比 可求得 =4.3,=3.3 傳動(dòng)比誤差: ⑷計(jì)算各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) ① 計(jì)算輸入功率(KW) 電機(jī)軸 Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 工作機(jī)輸入軸 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ② 計(jì)算轉(zhuǎn)速(r/min) 電機(jī)軸 Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 工作機(jī)輸入軸 ③計(jì)算轉(zhuǎn)矩() 電機(jī)軸 Ⅰ軸 II軸 III軸 工作機(jī)輸入軸 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ④列入各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 軸號(hào) 輸入功率(KW) 轉(zhuǎn)速(r/Min) 輸入轉(zhuǎn)矩 (N. mm) 電機(jī)軸 I II III 工作機(jī)輸入 六 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算 ㈠高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì) ⒈選材料,定熱處理 小齒輪:40Cr 調(diào)質(zhì),280HBS; 大齒輪:45 調(diào)質(zhì),240HBS。 ⒉按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 ⑴試算 ([2]P218/式10-21) 式中: ([2]P192/式10-2) ([2]P193/表10-2) ([2]P194/圖10-8) ([2]P195/表10-3) ([2]P196/表10-4) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ([2]P205/表10-7) 初選 初定 ([2]P201/表10-6) 其中 ([2]P207/圖10-19) ([2]P206/式10-13) ([2]P206/式10-12) ([2]P209/圖10-21) ([2]P207/圖10-19) ([2]P206/式10-13) ([2]P206/式10-12) ([2]P206/圖10-21) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ⑵初定傳動(dòng)主要尺寸及參數(shù) ①齒數(shù) ②模數(shù)、中心距和螺旋角 取標(biāo)準(zhǔn) ([7]P114/表6-1) , 取整 修正 ③分度圓直徑和齒寬 取整 ④圓周速度和精度等級(jí) 選擇8級(jí)精度 ([2]P210/表10-8) ⑶精確計(jì)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度 式中: ([2]P192/式10-2) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 (P193/表10-2) (P192/圖10-8) ([2]P195/表10-3) ([2]P196/表10-4) 故上述齒輪主要尺寸和參數(shù)適用 ⒊校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 ([2]P216/式10-16) ⑴求 式中 ([2]P195/表10-3) ([2]P198/圖10-13) ([2]P200/10-5) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ([2]P200/10-5) ([2]P217/圖10-28) 斜齒輪的縱向重合度: ([2]P213) 故 ⑵求 計(jì)算式 ([2]P205/式10-12) ([2]P206/圖10-18) ([2]P207/圖10-20) ([2]P206/式10-12) 故齒根彎曲疲勞強(qiáng)度足夠。 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ▲高速級(jí)齒輪的傳動(dòng)比是 傳動(dòng)比誤差是: (二) 低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì) ⒈選材料,定熱處理 小齒輪:40Cr 調(diào)質(zhì),280HBS; 大齒輪:45 調(diào)質(zhì),240HBS。 ⒉按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 ⑴試算 ([2]P218/式10-21) 式中: ([2]P192/式10-2) ([2]P193/表10-2) ([2]P194/圖10-8) ([2]P195/表10-3) ([2]P196/表10-4) ([2]P205/表10-7) 初選 初定 ([2]P201/表10-6) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 其中 ([2]P207/圖10-19) ([2]P206/式10-13) ([2]P206) ([2]P209/圖10-21) ([2]P203/圖10-19) ([2]P202/式10-13) ([2]P202) ([2]P206/圖10-21) ⑵初定傳動(dòng)主要尺寸及參數(shù) ①齒數(shù) ②模數(shù)、中心距和螺旋角 取標(biāo)準(zhǔn) ([7]P114/表6-1) , 取整 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 修正 ③分度圓直徑和齒寬 取整 ④圓周速度和精度等級(jí) 選擇8級(jí)精度 ([2]P210/表10-8) ⑶精確計(jì)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度 式中: ([2]P192/式10-2) ([2]P190/表10-2) ([2]P192/圖10-8) ([2]P195/表10-3) ([2]P196/表10-4) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 故上述齒輪主要尺寸及參數(shù)適用。 ⒊校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 ⑴求 式中 ([2]P195/表10-3) ([2]P198/圖10-13) ([2]P200表10-5) ([2]P200表10-5) ([2]P217/圖10-28) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 斜齒輪的縱向重合度: ([2]P216) 故 ⑵求 計(jì)算式 ([2]P205/式10-12) ([2]P206/圖10-18) ([2]P207/圖10-20) ([2]P206/式10-12) 故齒根彎曲疲勞強(qiáng)度足夠。 ▲低速級(jí)齒輪的傳動(dòng)比是 傳動(dòng)比誤差是: (三) 選擇潤(rùn)滑 由于高速級(jí)齒輪的速度大于2m/s,而低速級(jí)齒輪的速度小于2m/s。 則選用油潤(rùn)滑。 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 七. 軸的設(shè)計(jì) Ⅰ軸的設(shè)計(jì) (一) 初估最小軸徑 ⑴選材料,定熱處理 40cr 鋼,調(diào)質(zhì)。[]=70MPa ([2]P362/表15-1) ⑵初算軸徑 ([2]P370/式15-2) 取 考慮單鍵槽 取整 (二) 選擇聯(lián)軸器 根據(jù) ([2]P351/式14-1) =1.3 ([2]P351/表14-1 查[1]P99 選LX3型彈性柱銷聯(lián)軸器 得 密封圈處的軸徑選用 32mm (三) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ⒈根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 ⑴為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求,A-B軸段右端需制出一定位軸肩,故取B-C 段的直徑 ;為了保證聯(lián)軸器不壓在軸的端面上,故A-B段的 長(zhǎng)度應(yīng)比L略短一些,取。 ⑵初步選擇滾動(dòng)軸承。因?yàn)檩S承要同時(shí)受到徑向力和軸向力的作用,故選用角接觸軸承。B-C段和C-D段有一非定位軸肩,所以。則可得軸承 的型號(hào)是7208AC,, 。 知 由于兩個(gè)軸承的一端用端蓋固定,另一端用擋油板固定,則擋油板的另一端 采用軸肩定位。由手冊(cè)上查得7208AC型軸承的定位軸肩高度,因此,取。 ⑶取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離為10mm,軸承的位置應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離,取為 5mm。聯(lián)軸器的內(nèi)端距離端蓋的外壁為15mm,且算得箱體的內(nèi)壁到端蓋的外 壁的距離是55mm,則可得。 ⑷取擋油板的寬度為13mm,則可得。 由計(jì)算可得內(nèi)壁間的距離為161mm,則。 2. 軸上的零件的周向定位 齒輪采用齒輪軸。 聯(lián)軸器采用平鍵聯(lián)接。由查手冊(cè)得平鍵截面 同時(shí)為了保證聯(lián)軸器與軸的配合有良好的對(duì)中性,故選擇聯(lián)軸器與軸的配合為 H7/r6。 Ⅱ軸設(shè)計(jì) (一) 初估最小軸徑 ⑴選材料,定熱處理 45鋼,調(diào)質(zhì)。[]=60MPa ([2]P362/表15-1 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ⑵初算軸徑 ([2]P370/式15-2) 取 考慮單鍵槽 取整 (二) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ⒈根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 ⑴初步選擇滾動(dòng)軸承。因?yàn)檩S承要同時(shí)受到徑向力和軸向力的作用,故選用角接觸軸承。由于第二根軸的軸承要比第一根的大,且A-B段和B-C段有一非定位軸肩,所以。則可得軸承的型號(hào)是7209AC,, 。 知。 由于兩個(gè)軸承的一端用端蓋固定,另一端用擋油板或軸套固定,則擋油板的另端采用軸肩定位。由手冊(cè)上查得7209AC型軸承的定位軸肩高度,因此,取 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ⑵齒數(shù)為35的齒輪,其齒寬為72mm,一端由定位軸肩定位,另一端由擋油板 定位;可得,且。另外可知道。 齒數(shù)為116的齒輪,其齒寬為50mm,一端由定位軸肩定位,另一端由軸套 定位;一端軸的直徑是。另外可知道。 ⑶齒數(shù)為35的齒輪一邊離箱體內(nèi)壁的距離為8mm,容易得到, 。 ⒉軸上的零件的周向定位 齒輪與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接。由查手冊(cè)得平鍵截面。 同時(shí)為了保證齒輪與軸的配合有良好的對(duì)中性,故選擇齒輪與軸的配合為 H7/r6。 Ⅲ軸的設(shè)計(jì) (一) 初估最小軸徑 ⑴選材料,定熱處理 45鋼,調(diào)質(zhì)。[]=60MPa ([2]P362/表15-1) ⑵初算軸徑 ([2]P3670/式15-2) 取 考慮單鍵槽 取整 (二) 選擇聯(lián)軸器 根據(jù) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ([2]P351/式14-1) =1.3 ([2]P351/表14-1 查[1]P99 選HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器 得 密封圈處的軸徑選用 45mm ([1]P85/表7-12) (三) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ⒈根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 ⑴為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求,B-C軸段右端需制出一定位軸肩,故取BC段的直徑 ;為了保證聯(lián)軸器不壓在軸的端面上,故A-B的長(zhǎng)度應(yīng)比L略短一些,取。 ⑵初步選擇滾動(dòng)軸承。因?yàn)檩S承要同時(shí)受到徑向力和軸向力的作用,故選用角接觸軸承。D-E段有一非定位軸肩,所以。則可得軸承的型號(hào)是7210AC,, 。 知。 由于兩個(gè)軸承的一端用端蓋固定,另一端用軸套固定或是用定位軸肩固定,則軸套的另一端采用軸肩定位。由手冊(cè)上查得7210AC型軸承的定位軸肩高度,因此,取 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ⑶齒數(shù)為116的齒輪,其齒寬為72mm,一端由定位軸肩定位,另一端由軸套 定位;可得,且。另外可知道。 ⑷取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離為12mm,軸承的位置應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離,取為 5mm。聯(lián)軸器的內(nèi)端距離端蓋的外壁為15mm,則可得, ,,。 ⒉、軸上的零件的周向定位 齒輪與軸的周向定位采用平鍵聯(lián)接。由查手冊(cè)得平鍵截面。 同時(shí)為了保證齒輪與軸的配合有良好的對(duì)中性,故選擇齒輪與軸的配合為 H7/r6。 (四)軸的強(qiáng)度校核 求跨距: ⑴求彎矩M ①求水平面支反力和彎矩 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 ②求垂直面支反力和彎矩 ③求合成彎矩 ⑵作扭矩圖T ⑶求當(dāng)量彎矩 ⑷校核危險(xiǎn)截面強(qiáng)度 最大處: 所以安全。 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 (八)滾動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、 求作用在軸承上的徑向力 通過對(duì)軸的強(qiáng)度校核可知 求得 2、求載荷 派生軸向力 3、求當(dāng)量動(dòng)載荷 ([2]P321/表13-5) 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 取 =1.5 ([2] P321/表13-6) 則滾動(dòng)軸承的壽命是: ([2] P312/式13-5) 式中:對(duì)于球軸承,。 ([2] P319) 7210AC的Cr= 40.8KN。 ([1]P74) 九)鍵的設(shè)計(jì)計(jì)算 軸徑為62mm的軸段,選圓頭普通平鍵 軸徑為38mm的軸段,選圓頭普通平鍵 普通平鍵聯(lián)結(jié)的強(qiáng)度條件為: ([2]P103/式6-1) 軸的直徑是62mm的軸: 軸的直徑是35mm的軸: 式中: ------ 鍵的工作長(zhǎng)度 ([2]P103/表6-1) ------ 鍵的直徑 ------ 鍵、軸、輪轂三者中最弱材料的許用擠壓應(yīng)力 ([2]P104/表6-2) 所以,鍵聯(lián)結(jié)的強(qiáng)度安全。 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 十、設(shè)計(jì)小結(jié) 經(jīng)過這次課程設(shè)計(jì),讓我真正第一次接近我們專業(yè)的工作。總觀這次的設(shè)計(jì),給我的感覺是很煩瑣,做設(shè)計(jì)必須要每步小心,要找到每步的依據(jù),不能憑空想象。 現(xiàn)在總結(jié)一下自己在一個(gè)月時(shí)間里,完成設(shè)計(jì)的一些得失。 首先談?wù)勛约旱氖斋@。這次的設(shè)計(jì),使我接近了工程師的工作,知道了設(shè)計(jì)的艱辛。在設(shè)計(jì)的過程中,有許多細(xì)小的地方很容易被忽視。這就要求我在設(shè)計(jì)的時(shí)候要全身心的投入,每一步要小心的求證;在求證無(wú)誤的情況下,再進(jìn)行下面的設(shè)計(jì)。這次的設(shè)計(jì)的過程中,我做了很多返工的工作。原因我覺得有以下幾個(gè)方面:第一,在設(shè)計(jì)前,資料閱讀得不夠多,對(duì)一些要求不是很明確,致使多次做無(wú)用功;第二,在設(shè)計(jì)過程中,對(duì)一些細(xì)節(jié)沒有深究,有時(shí)也不是認(rèn)真的對(duì)待,沒有去找尋其依據(jù),總認(rèn)為是理所當(dāng)然。經(jīng)過這次的設(shè)計(jì),會(huì)使我在今后的設(shè)計(jì)或是在工作中做什么事都要認(rèn)真仔細(xì)。尤其是在設(shè)計(jì)中,要作到什么都要憑依據(jù)。 其次是說說自己對(duì)課程設(shè)計(jì)的觀點(diǎn)。這次的課程設(shè)計(jì)我覺得在時(shí)間上有點(diǎn)倉(cāng)促。第一,在開始的時(shí)候,有點(diǎn)不知道要做些什么,有點(diǎn)盲目??梢哉f在這段時(shí)間里,浪費(fèi)了比較多的時(shí)間。第二,在后期的工作中,返工的次數(shù)比較多,在這方面浪費(fèi)的時(shí)間也比較多??偟恼f,執(zhí)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的時(shí)間相對(duì)比較少,可以說在還沒完全完成的情況下就開始設(shè)計(jì)減速器了;設(shè)計(jì)減速器的時(shí)間相對(duì)的較多。 最后總結(jié)一下,這次的課程設(shè)計(jì),使我更加的了解機(jī)械設(shè)計(jì),讓我重溫了過去所學(xué)的知識(shí)。讓我知道了一些所設(shè)課程的使用。這次的課程設(shè)計(jì)為我今后的設(shè)計(jì)打下基礎(chǔ)。 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 十一、參考文獻(xiàn) 1、 吳宗澤 羅圣國(guó) 主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)(第三版) 北京:高等教育出版社,2006 2、 濮良貴 紀(jì)名剛 主編 西北工業(yè)大學(xué)機(jī)械原理及機(jī)械零件教研室 編著 .機(jī)械設(shè)計(jì)(第八版) 北京:高等教育出版社,2002 3、 龔溎義主編 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 龔溎義 潘沛霖 陳秀 嚴(yán)國(guó)良編 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)圖冊(cè)(附機(jī)械設(shè)計(jì)作業(yè)圖例)(第三版) 北京:高等教育出版社,2006 4、 《現(xiàn)代機(jī)械傳動(dòng)手冊(cè)》編輯委員會(huì) 編.現(xiàn)代機(jī)械傳動(dòng)手冊(cè) 北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1995 5、 陳榕林 陸同理 主編.新編機(jī)械工程師手冊(cè) 北京:中國(guó)輕工業(yè)出版社,1994 6、 甘永立 主編.幾何量公差與檢測(cè) 上海:上??茖W(xué)技術(shù)出版社,2007 7、 Ye Zhonghe Lan Zhanghui M.R. Smith 主編.MECHANISMS AND MACHINE THEORY(機(jī)械原理) 北京:高等教育出版社,2001 8、 黃茂林 秦 偉 主編.機(jī)械原理 北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2002 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 十二.附錄 一、 計(jì)算各個(gè)齒輪的各個(gè)參數(shù) 計(jì)算過程中所有的參數(shù)都參照[3]P74 1、 齒數(shù),模數(shù) ,分度圓直徑 齒寬,所在的軸徑; , , 2、 齒數(shù),模數(shù) ,分度圓直徑 齒寬,所在的軸徑; , , 附錄: 二、 計(jì)算各個(gè)齒輪的各個(gè)參數(shù) 計(jì)算過程中所有的參數(shù)都參照[1]P163表11-6 3、 齒數(shù),模數(shù) ,分度圓直徑 齒寬,所在的軸徑; , , 4、 齒數(shù),模數(shù) ,分度圓直徑 齒寬,所在的軸徑; , , 裝 訂 位 置 計(jì) 算 及 說 明 結(jié) 論 二、計(jì)算傳動(dòng)件中的嚙合參數(shù) 零件圖的齒輪中 1、法向齒高 法向齒厚 ([6]P193式10-1) 式中 ------分度圓弦齒厚之半的對(duì)應(yīng)中心角,; ------齒輪齒頂圓半徑; ------齒輪的模數(shù)、齒數(shù)、標(biāo)準(zhǔn)壓力角、變位系數(shù)。 其中: ; ; 帶入數(shù)據(jù)可求得: ; 。 2、公法線平均長(zhǎng)度公差 齒厚極限偏差參考值為HL 圓柱齒輪的為 齒厚上偏差為 齒厚下偏差為 公法線平均長(zhǎng)度上偏差 公法線平均長(zhǎng)度下偏差 其中 ([1]P133/表10-7) 十三、切刀的運(yùn)動(dòng)分析圖 YC ------ 切刀的位移 VCY/100------ 切刀在Y方向上的速度的1/00 ACY/10 0------ 切刀在Y方向上的加速度的1/100- 1.請(qǐng)仔細(xì)閱讀文檔,確保文檔完整性,對(duì)于不預(yù)覽、不比對(duì)內(nèi)容而直接下載帶來(lái)的問題本站不予受理。
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