3196 某轎車前輪制動器的結構分析與設計

3196 某轎車前輪制動器的結構分析與設計,轎車,前輪,制動器,結構,分析,設計 xxxxx 大學畢 業(yè) 設 計（ 論 文 ）題 目： 某轎車前輪制動器的結構分析與設計 專 業(yè)： 班 級： 姓 名： 學 號： 指導教師： 日 期： 目 錄引言 ..........................................................................21.概況與現(xiàn)狀分析 ..............................................................31.1.轎車制動器概況 ............................................................31.2.制動器研究現(xiàn)狀分析 ........................................................42.制動系統(tǒng)主要參數(shù)數(shù)值及其選擇 ................................................62.1.相關主要技術參數(shù) ..........................................................62.2.同步附著系數(shù)的分析 ........................................................62.3.確定前后軸制動力矩分配系數(shù) ................................................72.4.制動器制動力矩的確定 ......................................................73.浮鉗盤式制動器結構分析 ......................................................93.1.盤式制動器的結構型式及選擇 ................................................93.2.浮鉗盤式制動器的結構、工作原理和特點 .....................................104.浮鉗盤式制動器設計計算 .....................................................124.1.浮鉗盤式制動器主要結構參數(shù)的確定 .........................................124.2.浮鉗盤式制動器主要部件結構的確定 .........................................135.制動性能分析 ...............................................................165.1.制動性能評價指標 .........................................................165.2.制動器制動力分配曲線分析 .................................................175.3.制動減速度 ...............................................................185.4.制動距離 S ...............................................................195.5.摩擦襯片的磨損特性計算 ...................................................196.盤式制動器結構優(yōu)化設計 .....................................................216.1.優(yōu)化模型的建立 ...........................................................216.2.算法的設計 ...............................................................256.3.優(yōu)化結果的分析 ...........................................................277.總結 .......................................................................29附件：1、浮鉗盤式制動器總體裝配圖2、制動盤二維零件圖3、裝配結構爆炸圖4、各三維零件圖1某轎車前輪制動器的結構分析與設計摘要：制動系統(tǒng)是汽車主動安全的重要系統(tǒng)之一，本文主要介紹了某轎車前輪制動器的結構分析與設計。首先介紹了轎車制動器的概況和研究現(xiàn)狀，并根據(jù)給定的制動系統(tǒng)的主要技術參數(shù)確定了同步附著系數(shù)、制動力矩等變量。再通過對盤式制動器的結構及優(yōu)缺點進行分析、設計計算、性能分析，最終確定浮鉗盤式制動器的尺寸及材料并用 CAD 畫出二維裝配圖及制動盤零件圖以及 SolidWorks 軟件繪出其裝配圖和爆炸圖。除此之外，還采用了Matlab 得到制動力分配曲線以及優(yōu)化工具箱的遺傳優(yōu)化算法對制動器尺寸進行優(yōu)化。關鍵字：轎車前輪 盤式制動器 優(yōu)化設計2引言汽車是現(xiàn)代交通工具中用得最多，最普遍，也是最方便的交通運輸工具。汽車制動系是汽車底盤上的一個重要系統(tǒng),它是制約汽車運動的裝置。而制動器又是制動系中直接作用制約汽車運動的一個關健裝置，是汽車上最重要的安全件。汽車的制動性能直接影響汽車的行駛安全性。隨著公路業(yè)的迅速發(fā)展和車流密度的日益增大,人們對安全性、可靠性要求越來越高，為保證人身和車輛的安全,必須為汽車配備十分可靠的制動系統(tǒng)。隨著汽車市場競爭的加劇，如何縮短產(chǎn)品開發(fā)周期、提高設計效率，降低成本等，提高產(chǎn)品的市場競爭力，已經(jīng)成為企業(yè)成功的關鍵。提及汽車制動系統(tǒng)，大家都知道有鼓式和盤式制動器兩種，特別是在上世紀 80 年代還是稀奇、高端玩意兒的盤式制動器，如今已基本上在民用轎車上得到了普及。由于蹄式制動器散熱性能差，在制動過程中會聚集大量的熱量。制動蹄片和輪鼓在高溫影響下較易發(fā)生極為復雜的變形，容易產(chǎn)生制動衰退和振抖現(xiàn)象，引起制動效率下降。所以，傾向于采用散熱性能較好的盤式制動器。盤式制動器的組成結構復雜，并且還有不同的種類，盤式制動器分為鉗盤式和全盤式制動器兩大類，鉗盤式制動器又分為浮鉗盤式制動器和定鉗盤式制動器兩大類。為了防止汽車跑偏，往往前輪采用盤式制動器。本文主要對浮鉗盤式制動器進行結構分析與設計。通過查閱相關的資料，運用專業(yè)基礎理論和專業(yè)知識，根據(jù)給定的制動系統(tǒng)的主要技術參數(shù)確定了同步附著系數(shù)、制動力矩等變量。再通過對盤式制動器的結構及優(yōu)缺點進行分析、設計計算、性能分析，最終確定浮鉗盤式制動器的尺寸及材料并用 CAD 畫出二維裝配圖及制動盤零件圖以及 SolidWorks軟件繪出各零件三維圖、三維總裝配圖和爆炸圖等。除此之外，還采用了 Matlab 得到制動力分配曲線以及優(yōu)化工具箱的遺傳優(yōu)化算法對制動器尺寸進行優(yōu)化。同時在材料的選擇上盡量采用對人體無害的材料。31.概況與現(xiàn)狀分析1.1.轎車制動器概況制動器的組成部件很多，其中的主要的部件包含制動盤、摩擦片、固定器、制動鉗體等。汽車制動的過程中各個部件均受到復雜的力和力矩的作用，因此容易造成制動盤、摩擦片、固定器、鉗體的變形等，引起磨損不均勻。有時制動器還會產(chǎn)生振動，引起噪聲，甚至引起方向盤、制動踏板、制動底板和座椅的劇烈抖動。振動還會引起汽車跑偏，嚴重影響汽車的穩(wěn)定性能。制動器在制動過程中因使用不當或制造、裝配誤差及設計不合理等因素還會有一些工作不良或故障現(xiàn)象發(fā)生，以下對這些現(xiàn)象和原因進行簡要介紹：1)、磨損不均勻，結合不同步，導致先接觸點的壓力急劇加大，局部摩擦力超過摩擦片和制動盤表面的應力極限值，導致嚴重的局部的磨損或者是損傷，并目會導致制動盤和摩擦片的局部溫度迅速升高，局部燒傷摩擦片，失去制動能力。結合不同步的主要原因還是制動器的低頻和高頻共振誘發(fā)制動系統(tǒng)的變形引起的。2)、制動振動:制動振動按照發(fā)生機理可以將其分為 3 類:低頻抖動、中頻顫動和高頻嘯叫。制動抖動是指車輛在一定車速范圍內(nèi)實施制動時引起轉向盤.、制動踏板、車身底板和座椅的劇烈抖動現(xiàn)象，是制動引起的振動的一種。低頻抖動主要是由制動力矩波動引起的低頻強迫振動，抖動的頻率和車速呈現(xiàn)一定的階次關系，頻率在 100HZ 以下，通常是10~50HZ.抖動一般發(fā)生在車輛高速行駛并進行中等強度的制動時。當車速下降到一定程度的時候制動抖動消失，制動抖動一般由低階擾動引起。中頻顫振是制動盤和摩擦片表面的摩擦特性引起的，頻率是 100~1000Hz。制動引起的顫振一般發(fā)生在車速較低的情況下(低于 l0km/h。高頻嘯叫與制動系統(tǒng)元件的模態(tài)有關系，而與車速沒有關系，制動嘯叫的頻率一般在 1000Hz 以上，并通過空氣進行傳播?，F(xiàn)在一般認為高頻嘯叫是制動系統(tǒng)的一種自激振動。3)、制動跑偏和側滑：制動過程中車身不按照原路線和方向減速停車，而是自動脫離原行駛軌跡，偏向左或者是右側產(chǎn)生移動，這種現(xiàn)象就是制動跑偏。這種情況極容易造成交通事故。制動跑偏的原因除了車輛設計本身的問題以外，其根本的原因就在十左右車輪的制動效果不一致，特別是兩前輪的制動效果不同時，更加容易出現(xiàn)制動跑偏的現(xiàn)象。當左右車輪的路況一致的情況下，那么原因就歸結于左右車輪的制動力矩不等，各個制動器的正壓力、摩擦系數(shù)、接觸面積，制動間隙以及各個零件所處狀態(tài)的差異，都會導致左右制動力矩的不等。因此在維修調(diào)整的過程中要盡量的保持制動摩擦力矩的一致。另外由十制動抱死狀態(tài)下，路面的縱向附著系數(shù)增加到最大，因此造成側向的附著系數(shù)急劇下降，容易造成制動側滑現(xiàn)象。4)、摩擦片相變和“表面碳化”現(xiàn)象：制動摩擦片的相變是指摩擦片在經(jīng)過持續(xù)高溫作用下冷卻后的殘余厚度增量。制動時摩擦片相變發(fā)生的主要原因是摩擦材料在持續(xù)高溫4后，密度會有所降低;不合格摩擦片的高溫厚度增量甚至會達到 1mm,相變會達到 0.5mm;摩擦片的局部相變也是造成制動尖叫和制動自鎖的主要誘因。制動器摩擦片的“表面碳化” ，是指由十摩擦片的加工工藝采用了硫酸鋇等粘結材料，在制動高溫的作用下，與制動摩擦產(chǎn)生的微粒，在摩擦片表面燒結形成光滑的硬化層。 “表面碳化”降低制動效能，并誘發(fā)制動尖叫。以上的這些現(xiàn)象的發(fā)生直接影響這制動器的制動效能，從}而影響汽車的行駛安全性。1.2.制動器研究現(xiàn)狀分析隨著公路交通系統(tǒng)的迅速發(fā)展，車輛速度的提高以及車輛密度的口益增加，為了保證行車的安全性，制動系統(tǒng)的性能以及可靠性就顯得更加重要了。提高制動器的設計和制造水平，改善汽車的制動性能，減少制動時振動，噪聲，成為汽車領域的越來越重要的課題。盤式制動器具有散熱快，重量輕，構造簡單，調(diào)整方便等優(yōu)點。特別是高負載時耐高溫性能好，制動效果穩(wěn)定，而且不怕泥水侵襲，在冬季和惡劣路況下行車，盤式制動比鼓式制動更容易在較短的時間內(nèi)令車停下。雖然盤式制動器的制動盤與空氣接觸的面積很大，但很多時候其散熱效果還是不能讓人滿意，于是有的制動盤上又被開了許多小孔，加速通風散熱以提高制動效率，這就是通風盤式制動器。一般來說，尺寸大的制動盤要比尺寸小的制動盤散熱效率高，而通風盤則要比實體盤的散熱效率高。四輪轎車在制動過程中，一般前輪的制動力要比后輪大，后輪起輔助制動作用。因此，一般情況下，汽車前輪制動盤的尺寸要比后輪大，且前輪多采用通風盤，后輪多采用實體盤或通風盤。各種研究和經(jīng)驗表明，汽車制動時的共振，制動器各個部件的變形是振動、噪聲以及制動器不正常磨損的原因。迄今為止，人們已經(jīng)把全息照相、激光多普勒分析、有限兀分析以及試驗模態(tài)技術等引入到制動器的振動和噪聲研究中，并取得了大量的成果。全息照相技術向人們展示了制動過程中振動的真實形態(tài);有限兀及模態(tài)分析的統(tǒng)一，使得建立與實際相符合的振動的數(shù)學模型成為了可能，這些都對制動系統(tǒng)的設計和分析提供了便利。在對系統(tǒng)進行分析、綜合和預測時，需要給出系統(tǒng)的動態(tài)特性。此時實際系統(tǒng)可能尚未完成或者處十經(jīng)濟性、安全性等因素的考慮，無法通過試驗進行驗證，往往需要借助于系統(tǒng)仿真來實現(xiàn)這一要求。所謂系統(tǒng)仿真是指利用計算機來運行仿真模型，模仿實際系統(tǒng)的運行狀態(tài)及隨時間變化的過程，并通過對仿真運行過程的觀察和統(tǒng)計，得出被仿真系統(tǒng)的仿真輸出參數(shù)和基本特性，以此來推斷和估計實際系統(tǒng)的真實參數(shù)和真實性能。采用仿真方法研究汽車的各項性能時，需對汽車作適當?shù)暮喕?，然后應用簡化模型進行計算分析。隨著簡化程度的不同，必然會使計算結果與實際情況之間存在不同程度的偏差。由十汽車是一個復雜的系統(tǒng)，其整車、零部件以及各總成的運動模型和力學模型相當復雜，對這些模型進行分析計算，同時要保證一定的精度，所需要的工作量是很大的，在很大程度上受到了計算機處理能力的限制。隨著計算機軟硬件技術的發(fā)展，計算機對數(shù)據(jù)的處理能力有了突飛猛進的提高，因此5使得計算機仿真技術越來越多地用十汽車的研究開發(fā)和設計制造中。近年來，虛擬樣機技術(Virtual Prototype Technology)得到快速的發(fā)展，采用虛擬樣機技術可以綜合考慮制動器非線性法向載荷、粘滑作用、結構禍合等因素，分析具體情況下制動器振動的主要誘因。虛擬樣機技術已成為解決工程問題的一種快速、有效的手段。盤式制動器具有散熱性好、制動效能穩(wěn)定、抗水衰退能力強、易于保養(yǎng)和維修等優(yōu)點，可廣泛應用于飛機、鐵路、車輛和工程機械。對盤式制動器的早期研究側重于試驗研究其摩擦特性，隨著用戶對其制動性能和使用壽命要求的不斷提高，有關其基礎理論與應用方面的研究也在深入進行由于盤式制動器在汽車中的使用日益增多，其研究工作方興未艾。由于其用途的廣泛性及結構形式的多樣性，國內(nèi)外學者對其研究方向和研究方法的選擇不盡相同，有的從理論方面進行專題研究，有的從試驗方面進行實驗研究。要對制動器進行完整的熱分析，還要從以下幾個方面進一步研究：① 由于制動過程中壓力分布與溫度場及磨損相互耦合，應將壓力分布與熱分析及磨損作為統(tǒng)一的耦合問題來分析，同時必須采用彈塑性理論求解應力場；②由于實際接觸表面為粗糙表面，應研究粗糙表面的形貌模型，并在該模型的基礎上研究制動器摩擦磨損熱動力學；③ 現(xiàn)在對摩擦材料熱物理特性缺乏研究，今后可考慮對特定的制動材料配對進行包括材料熱物理參數(shù)在內(nèi)的整個摩擦、磨損研究。隨著高新技術的不斷應用與發(fā)展及新材料的不斷出現(xiàn)，盤式制動器的理論與試驗研究內(nèi)容也將會得到不斷更新與發(fā)展。基于目前盤式制動器的研究現(xiàn)狀，今計算機仿真技術、熱彈塑性理論和斷裂力學理論，研究其摩擦副間熱力耦合的摩擦機制及其破壞機理}借助有限元、相似理論和模態(tài)綜合技術，建立其低頻噪聲結構耦合模型，形成數(shù)值仿真計算模型，通過試驗模態(tài)分析對試驗結果與理論計算結果進行分析比較，研究其結構參數(shù)對低頻噪聲的影響，進而定量提供結構設計參數(shù)。62.制動系統(tǒng)主要參數(shù)數(shù)值及其選擇2.1.相關主要技術參數(shù)給定的相關主要技術參數(shù)如下：整車質(zhì)量： 空載：1550kg滿載：2000kg質(zhì)心位置： a=L1=1.35m b=L2=1.25m質(zhì)心高度： 空載：hg=0.95m滿載：hg=0.85m軸 距： L=2.6m輪 距: L =1.8m0最高車速： 160km/h車輪工作半徑：370mm輪轂直徑： 140mm輪缸直徑： 54mm輪 胎： 195/60R14 85H同步附著系數(shù)： 0.6?0?2.2.同步附著系數(shù)的分析同步附著系數(shù)的分析如下：(1)當 時：制動時總是前輪先抱死，這是一種穩(wěn)定工況，但喪失了轉向能力；0??(2)當 時：制動時總是后輪先抱死，這時容易發(fā)生后軸側滑而使汽車失去方向穩(wěn)?定性；(3)當 時：制動時汽車前、后輪同時抱死，是一種穩(wěn)定工況，但也喪失了轉向能0??力。分析表明，汽車在同步附著系數(shù)為 的路面上制動 (前、后車輪同時抱死)時，其制動0?減速度為 ，即 ，q 為制動強度。而在其他附著系數(shù) 的路面上制動時，gqdtu0?? ?達到前輪或后輪即將抱死的制動強度 ,這表明只有在 的路面上，地面的附著條件?0??才可以得到充分利用。根據(jù)相關資料查出轎車 0.6，故取 .?0?0??72.3.確定前后軸制動力矩分配系數(shù) ?前后軸制動力矩分配系數(shù) 的確定常用前制動器制動力與汽車總制動力之比來表明分配的比例，稱為制動器制動力分配系數(shù)，用 表示，即：?uF1?21?式中， ：前制動器制動力；u：后制動器制動力；2F：制動器總制動力。u由于已經(jīng)確定同步附著系數(shù)，則分配系數(shù)可由下式得到：根據(jù)公式： （2-Lhg02????1）得： 68..25.1??2.4.制動器制動力矩的確定制動器制動力矩的確定為了保證汽車有良好的制動效能，要求合理地確定前，后輪制動器的制動力矩。根據(jù)汽車滿載在瀝青，混凝土路面上緊急制動到前輪抱死拖滑，計算出后輪制動器的最大制動力矩 2M?由輪胎與路面附著系數(shù)所決定的前后軸最大附著力矩：（2-egrqhLG??)(1max2??2）式中： ：該車所能遇到的最大附著系數(shù)；?q：制動強度；：車輪有效半徑；er：后軸最大制動力矩；max2?M8G：汽車滿載質(zhì)量；L：汽車軸距；其中 q= = =0.66 （2-gha???)(0?85.0)67.(35.1???3）故后軸 = =1.57 Nmmmax2?M37.)..(6 610?后輪的制動力矩為 =0.785 Nmm2/1057.6?610?前軸 = T = =0.67/(1-0.67) 1.57 =3.2 Nmmmax1?ax1f max2f??6610前輪的制動力矩為 3.2 /2=1.6 Nmm60?6193.浮鉗盤式制動器結構分析3.1.盤式制動器的結構型式及選擇制動器是用來吸收汽車的動能，使之轉變?yōu)闊崮苌⑹У酱髿庵?，迫使汽車車速迅速降低，直至停車的機構，是制動系中用以產(chǎn)生阻礙車輛的運動或運動趨勢的力的部件。制動器一般是利用摩擦效應將動能轉化為熱能，因此來講，制動器的散熱性能對制動系統(tǒng)是十分重要的。如果制動系統(tǒng)長期處十一種高溫的狀態(tài)，就會阻礙能量的轉換過程，造成制動效能下降。車速越高，制動時產(chǎn)生的熱能越大，對制動性能的要求也就越高。因此隨著車速的提高，現(xiàn)代轎車除了采用散熱性能較好的鋁合金車圈來降溫以外，一般都采用散熱性能優(yōu)越的盤式制動器。盤式制動器又叫做碟式制動器，一般是由液壓控制，主要的部件有制動盤、制動鉗、固定器，制動輪缸等組成。按摩擦副中固定元件的結構不同，盤式制動器分為鉗盤式和全盤式兩類。全盤式制動器的固定摩擦元件和旋轉元件均為圓盤形，制動時各盤摩擦表面全部接觸。其工作原理如摩擦離合器，故又稱為離合器式制動器。用得較多的是多片全盤式制動器，以便獲得較大的制動力。但這種制動器的散熱性能較差，故多為油冷式，結構較復雜。鉗盤式制動器按制動鉗的結構型式又可分為固定鉗盤式制動器和浮鉗盤式制動器。定鉗盤式制動器的制動鉗固定安裝在車橋上，既不能旋轉，也不能沿著制動盤軸線方向移動，因此必須在制動盤的兩側都安裝制動塊的促動裝置，以便于將兩側的制動塊分別壓向制動盤.。定鉗盤式制動器在制動鉗體上有兩個液壓油缸，其中各裝有一個活塞。當壓力油液進入兩個油缸活塞外腔時，推動兩個活塞向內(nèi)將位于制動盤兩側的制動塊總成壓緊到制動盤上，從而將車輪制動。當放松制動踏板使油液壓力減小時，回位彈簧又將兩制動塊總成及活塞推離制動盤。這種型式也稱為對置活塞式或浮動活塞式。定鉗盤式制動器的缺點就是：1） 、制動盤的兩側各有液壓缸，使制動鉗的結構復雜。2） 、液壓缸分裝于制動盤的兩側，制動液必須跨越制動盤的鉗內(nèi)油道或者外部的油管。3） 、熱負荷較大，液壓缸和跨越制動盤的鉗內(nèi)制動管路或者是外部油管內(nèi)的制動液容易氣化。4） 、若想兼用于駐車制動裝置，則必須要添加一個機械促動的駐車制動鉗。由于上述的種種原因，定鉗盤式制動裝置已經(jīng)很難適應現(xiàn)代轎車的發(fā)展趨勢，也逐漸的在 70 年代以后讓位于浮鉗盤式制動器。浮鉗盤式制動器只在制動盤的一側裝油缸，結構簡單，造價低廉，易于布置，結構尺寸緊湊，可以將制動器進一步移近輪轂，同一組制動塊可兼用于行車和駐車制動，在兼行車和駐車制動的情況下不需要加設駐車制動鉗，只需要在行車制動鉗液壓缸的附近加裝一10些用于推動液壓缸活塞的駐車制動機械傳動零件即可。浮動鉗由于沒有跨越制動盤的油道或油管，減少了受熱機會，單側油缸又位于盤的內(nèi)側，受車輪遮蔽較少使冷卻條件較好，另外，單側油缸的活塞比兩側油缸的活塞要長，也增大了油缸的散熱面積，因此制動液溫度比用固定鉗時低 30℃～50℃，氣化的可能性較小。但由于制動鉗體是浮動的，必須設法減少滑動處或擺動中心處的摩擦、磨損和噪聲。因此本設計采用浮鉗盤式制動器，3.2.浮鉗盤式制動器的結構、工作原理和特點浮鉗盤式制動器的固定摩擦元件是兩塊帶有摩擦襯塊的制動塊，后者裝在以螺栓固定于轉向節(jié)或橋殼上的制動鉗體內(nèi)，其結構如圖 3.1 所示。制動鉗體 2 通過導向銷 6 與車橋7 相連，可以相對于制動盤 1 軸向移動。制動鉗體只在制動盤的內(nèi)側設置油缸，而外側的制動塊則附裝在鉗體上。兩塊制動塊之間裝有作為旋轉元件的制動盤，制動盤是以螺栓固定在輪轂上。由于制動塊的摩擦襯塊與制動盤的接觸面積很小，在制動盤上所占的中心角一般僅約為 30°～50°，故這種盤式制動器又稱為點盤式制動器。其結構較簡單，質(zhì)量小，散熱性較好，但因摩擦襯塊的面積較小，制動時其單位壓力很高，摩擦面的溫度較高，因此，對摩擦材料的要求也較高。圖 3-1 浮鉗盤式制動器結構簡圖Fig.3-1 floats the pliers disc brake diagram of mechanism浮鉗盤式制動器除了上述特點外，與鼓式制動器相比，還具有盤式制動器共同的優(yōu)缺11點。1)熱穩(wěn)定性好，由于制動盤暴露在外，散熱快，所以基本無熱衰退現(xiàn)象，連續(xù)多次使用制動力矩變化小;一般無自行増力作用，襯塊摩擦表現(xiàn)壓力分布較鼓式中的襯片更為均勻，此外，制動鼓在受熱膨脹后，工作半徑增大，使其只能與蹄的中部接觸，從而降低了制動效能，這稱為機械衰退，制動盤的軸向膨脹極小，徑向膨脹根本與性能無關，故無機械衰退問題，因此，前輪采用盤式制動器。汽車制動時不易跑偏。2)水穩(wěn)定性好，制動盤對盤的單位壓力高，易將水擠出，并且由于襯塊對盤的擦拭作用和旋轉離心甩水作用，使得比蹄式制動器排水容易得多，浸水后制動效率降低不多;出水后只需經(jīng)一，二次制動即能恢復正常。鼓式制動器則需經(jīng)十余次制動方能恢復。3)制動力矩比較平穩(wěn)，與車輛運動方向無關，而且由于沒有如蹄式制動器的增力作用，因此摩擦系數(shù)變化對制動效率沒有多大影響。4)制動襯塊上壓力分布均勻，磨損均勻，比蹄式制動器使用壽命長，維修方便。5)襯塊與制動盤之間的間隙小（0.05-0.15mm） ，從而縮短了制動協(xié)調(diào)時間。此外由于鉗盤式制動器在輪毅外，所以更換襯塊比較方便，本身結構上具有自動調(diào)整襯塊和盤之間間隙的功能，不需要經(jīng)常調(diào)整間隙。當然，鉗盤式制動器也有以下缺點：1)摩擦面積小，單位壓力高，造成工作溫度高，因此要求摩擦材料能耐高壓和高溫。2)暴露在外難以防止塵土、沙粒，易磨損和銹蝕。3)沒有增力作用.制動效率系數(shù)低。124.浮鉗盤式制動器設計計算4.1.浮鉗盤式制動器主要結構參數(shù)的確定4.1.1.制動盤直徑 D制動盤直徑 D 希望盡量大些，這時制動盤的有效半徑得以增大，就可以降低制動鉗的夾緊力，降低摩擦襯塊的單位壓力和工作溫度。但制動盤直徑 D 受輪毅直徑的限制通常，制動盤的直徑 D 選擇為輪毅直徑的 70%~90%，總質(zhì)量大于 2t 的車輛應取其上限。通常，制造商在保持有效的制動性能的情況下，盡可能將零件做的小些，輕些。輪輞直徑為 14 英寸，又因為 M=2000kg，取其上限。在本設計中： ,取 D=256mm。032.564.21%72???r4.1.2.制動盤厚度 h制動盤厚度 h 直接影響著制動盤質(zhì)量和工作時的溫升。為使質(zhì)量不致太大，制動盤厚度應取得適當小些;為了降低制動工作時的溫升，制動盤厚度又不宜過小。制動盤可以制成實心的，而為了通風散熱，可以在制動盤的兩工作面之間鑄出通風孔道。通風的制動盤在兩個制動表面之間鑄有冷卻葉片。這種結構使制動盤鑄件顯著的增加了冷卻面積。車輪轉動時，盤內(nèi)扇形葉片的選擇了空氣循環(huán)，有效的冷卻制動。通常，實心制動盤厚度為l0mm~ 20mm，具有通風孔道的制動盤厚度取為 20mm~ 50mm，但多采用 20mm~30mm。在本設計中選用通風式制動盤，h 取 20mm。圖 4-1 制動盤的二維圖及三維圖Fig.4-1 brake disc's two dimensional plot and graphic model 4.1.3.摩擦襯塊外半徑 R2 與內(nèi)半徑 R1推薦摩擦襯塊外半徑 R2 與內(nèi)半徑 R1 的比值不大于 1.5。若比值偏大，工作時襯塊的外緣與內(nèi)側圓周速度相差較多，磨損不均勻，接觸面積減少，最終將導致制動力矩變化大。13在本設計中取外半徑 R2=104mm， ,則內(nèi)半徑 R1=80mm。3.12?4.1.4.摩擦襯塊工作面積 A摩擦襯塊單位面積占有的車輛質(zhì)量在 1.6kg/ ～3.5kg/ 范圍內(nèi)選取。汽車空載質(zhì)2cm2c量為 1550kg，前輪空載時地載荷為 852.5kg，所以 852.5/(3.5*4)

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