3854 支座體加工工藝及關(guān)鍵工序工裝設(shè)計

3854 支座體加工工藝及關(guān)鍵工序工裝設(shè)計,支座,加工,工藝,關(guān)鍵,癥結(jié),樞紐,工序,工裝,設(shè)計 南京理工大學泰州科技學院畢業(yè)設(shè)計(論文)外文資料翻譯系　　部： 機械工程系 專 業(yè)： 機械工程及自動化 姓 名： 鄭銘 學 號： 05010152 外文出處： Semi-automatic control system for hydraulic shovel 附 件： 1.外文資料翻譯譯文；2.外文原文。 指導(dǎo)教師評語：簽名： 年 月 日注：請將該封面與附件裝訂成冊。附件 1：外文資料翻譯譯文液壓挖掘機的半自動控制系統(tǒng)1．引言液壓挖掘機，被看作一個大型鉸接式機器人，是一種工程機械。使用這臺機器挖掘和裝載作業(yè)需要一個高水平的技能，即便是熟練的司機也會產(chǎn)生相當大的疲勞。另一方面，隨著操作者年齡增大，熟練司機的數(shù)量因而也將會減少。這種局勢要求必須開發(fā)出一種讓任何人都能容易操控的液壓挖掘機[1-5]。液壓挖掘機之所以要求較高的操作技能，其理由如下。1.液壓挖掘機的操作，至少有兩個操作手柄必須同時操作和調(diào)整。2.操作手柄的運動方向與臂桿組件的運動方向不同。例如，在液壓挖掘機的水平動作，我們必須同時操控三個操作手柄（動臂，斗柄，鏟斗）使鏟斗的頂部沿著水平面（圖 1）運動。在這種情況下，操作手柄的操作表明了執(zhí)行元件的運動方向，但是這種方向與運動方向不同。如果司機只要操控一個操作桿，而其它自由桿臂自由自動操作，操作變得很容易。這就是所謂的半自動控制系統(tǒng)。當我們開發(fā)這個半自動化控制系統(tǒng)，這兩個技術(shù)問題必須得到解決。 1. 我們必須使用普通控制閥自動控制。 2. 我們必須補償液壓挖掘機動態(tài)特性提高精度控制。我們已經(jīng)制定了一個控制算法來解決這些技術(shù)問題，通過在液壓挖掘機上試驗證實了該控制算法的作用。而且我們已采用這種控制算法，設(shè)計出了液壓挖掘機的半自動控制系統(tǒng)。具體闡述如下。2．液壓挖掘機的模型為了研究控制算法,我們必須分析液壓挖掘機的數(shù)學模型。液壓挖掘機的動臂、斗柄、鏟斗都是由液壓力驅(qū)動，其模型如圖 2 所示。模型的具體描述如下。2.1 動態(tài)模型[6] 假定每一臂桿組件都是剛體，由拉格朗日運動方程可得以下表達式： 其中 g 是重力加速度；θi 鉸接點角度；τi 是提供的扭矩；li 組件的長度；lgi 轉(zhuǎn)軸中心到重心之距；mi 組件的質(zhì)量；Ii 是重心處的轉(zhuǎn)動慣量(下標 i=1-3;依次表示動臂，斗柄，鏟斗)。2.2 挖掘機模型每一臂桿組件都是由液壓缸驅(qū)動，液壓缸的流量是滑閥控制的，如圖 3 所示。我們可以假設(shè)如下：1.液壓閥的開度與閥芯的位移成比例。2.是否漏油。 3.液壓油流經(jīng)液壓管道時無壓力損失。4.液壓缸的頂部與桿的兩側(cè)同樣都是有效區(qū)域。在這個問題上，對于每一臂桿組件，從液壓缸的壓力流量特性可得出以下方程：當時；其中，Ai 是液壓缸的有效橫截面積;hi 是液壓缸的長度;Xi 是滑芯的位置；Psi 是供給壓力;P1i 是液壓缸的頂邊壓力；P2i 是液壓缸的桿邊壓力；Vi 是在液壓缸和管道的油量；Bi 是滑閥的寬度；γ 是油的密度；K 是油分子的黏度；c 是流量系數(shù)。2.3 連桿關(guān)系在圖 1 所示模型中，液壓缸長度改變率與桿臂的旋轉(zhuǎn)角速度的關(guān)系如下：(1)動臂(2)斗柄(3)鏟斗 當 時，2.4 扭矩關(guān)系從 2.3 節(jié)的連桿關(guān)系可知，考慮到液壓缸的摩擦力，提供的扭矩 τi 如下其中，Cci 是粘滯摩擦系數(shù);Fi 是液壓缸的動摩擦力。2.5 滑閥的反應(yīng)特性 滑閥動作對液壓挖掘機的控制特性產(chǎn)生會很大的影響。因而，假定滑閥相對參考輸入有以下的一階延遲。其中， 是滑芯位移的參考輸入； 是時間常數(shù)。3 角度控制系統(tǒng)如圖 4 所示，θ 角基本上由隨動參考輸入角 θγ 通過位置反饋來控制。為了獲得更精確的控制，非線性補償和狀態(tài)反饋均加入位置反饋中。以下我們將討論這些細節(jié)的算法如下。3.1 非線性補償在普通的自動控制系統(tǒng)中，常使用如伺服閥這一類新的控制裝置。在半自動控制系統(tǒng)中，為了實現(xiàn)自控與手控的協(xié)調(diào)，我們必須使用手動的主控閥。這一類閥中，閥芯的位移與閥的開度是非線性的關(guān)系。因此，自動控制操作中，利用這種關(guān)系，閥芯位移可由所要求的閥的開度反推出來。同時，非線性是可以補償?shù)模▓D 5） 。3.2 狀態(tài)反饋建立在第 2 節(jié)所討論的模型的基礎(chǔ)上，若動臂角度控制動態(tài)特性以一定的標準位置逼近而線性化（滑芯位移 X 10，液壓缸壓力差 P 110，動臂夾角 θ10） ，則該閉環(huán)傳遞函數(shù)為其中，Kp 是位置反饋增益系數(shù)；由于系統(tǒng)有較小的系數(shù) a1,所以反應(yīng)是不穩(wěn)定的。例如，大型液壓挖掘機 SK-16 中。X10 是 0，給出的系數(shù) a0=2.7 10 ,a1=6.0 10 ,a2=1.2 10 .加上加速度?2??6??3?反饋放大系數(shù) Ka，因而閉環(huán)（圖 4 的上環(huán)）的傳遞函數(shù)就是加入這個因素,系數(shù) S 就變大，系統(tǒng)趨于穩(wěn)定?？梢?，利用加速度反饋來提2高反應(yīng)特性效果明顯。但是，一般很難精確的測出加速度。為了避免這個問題，改用液壓缸力反饋取代加速度反饋（圖 4 的下環(huán)） 。于是，液壓缸力由測出的缸內(nèi)的壓力計算而濾掉其低頻部分[7，8]。這就是所謂的壓力反饋。4 伺服控制系統(tǒng)當一聯(lián)軸器是手動操控，而其它的聯(lián)軸器是因此而被隨動作控制時，這必須使用伺服控制系統(tǒng)。例如，如圖 6 所示，在反鏟水平動作控制中，動臂的控制是通過保持斗柄底部 Z（由 θ1 與 θ2 計算所得）與 Zr 的高度。為了獲得更精確的控制引入以下控制系統(tǒng)。4.1 前饋控制由圖 1 計算 Z，可以得到將方程（8）兩邊對時間求導(dǎo)，得到以下關(guān)系式，右邊第一個式子看作是表達式（反饋部分）將 替換成 1，右邊第二個式子.Z.?是表達式（前饋部分）計算當 θ2 手動地改變時，θ1 的改變量。實際上，用不同的△θ2 值可確定 1。通過調(diào)整改變前饋增益 Kff，可實現(xiàn)最佳的前饋率。采用測量斗柄操作手柄的位置（如角度）取代測斗柄的角速度，因為驅(qū)動斗柄的角速度與操作手柄的位置近似成比例。4.2 根據(jù)位置自適應(yīng)增益調(diào)度類似液壓挖掘機的鉸接式機器人，其動態(tài)特性對位置非常敏感。因此，要在所有位置以恒定的增益穩(wěn)定的控制機器是困難的。為了解決這個難題，根據(jù)位置的自適應(yīng)增益調(diào)度并入反饋環(huán)中（圖 6） 。如圖 7 所示，自適應(yīng)放大系數(shù)（KZ 或Kθ）作為函數(shù)的兩個變量， 2 和 Z 、 2 表示斗柄的伸長量，Z 是表示鏟斗的高度。5 模擬實驗結(jié)論反鏟水平動作控制的模擬實驗是將本文第 4 節(jié)所描述的控制算法用在本文第2 節(jié)所討論的液壓挖掘機的模型上。 （在 SK-16 大型液壓挖掘機進行模擬實驗。 ）圖8 表示其中一組結(jié)果?？刂葡到y(tǒng)啟動 5 秒以后，逐步加載擾動。圖 9 表示使用前饋控制能減少控制錯誤的產(chǎn)生。 6 半自動控制系統(tǒng)建立在模擬實驗的基礎(chǔ)上，半自動控制系統(tǒng)已制造出來，應(yīng)用在 SK-16 型挖掘機上試驗。通過現(xiàn)場試驗可驗證其操作性。這一節(jié)將討論該控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)與功能。6.1 結(jié)構(gòu)圖 10 的例子中，控制系統(tǒng)由控制器、傳感器、人機接口和液壓系統(tǒng)組成。控制器是采用 16 位的微處理器，能接收來自動臂、斗柄、鏟斗傳感器的角度輸入信號，控制每一操作手柄的位置，選擇相應(yīng)的控制模式和計算其實際改變量，將來自放大器的信號以電信號形式輸出結(jié)果。液壓控制系統(tǒng)控制產(chǎn)生的液壓力與電磁比例閥的電信號成比例，主控閥的滑芯的位置控制流入液壓缸液壓油的流量。為獲得高速度、高精度控制，在控制器上采用數(shù)字處理芯片，傳感器上使用高分辨率的磁編碼器。除此之外，在每一液壓缸上安裝壓力傳感器以便獲得壓力反饋信號。以上處理后的數(shù)據(jù)都存在存儲器上，可以從通信端口中讀出。6.2 控制功能控制系統(tǒng)有三種控制模式，能根據(jù)操作桿和選擇開關(guān)自動切換。其具體功能如下。反鏟水平動作模式：用水平反鏟切換開關(guān)，在手控斗柄推動操作中，系統(tǒng)自動的控制斗柄以及保持斗柄底部的水平運動。在這種情況下，當斗柄操作桿開始操控時，其參考位置是從地面到斗柄底部的高度。對動臂操作桿的手控操作能暫時中斷自動控制，因為手控操作的優(yōu)先級高于自動控制。鏟斗水平舉升模式：用鏟斗水平舉升切換開關(guān)，在手控動臂舉升操作中，系統(tǒng)自動控制鏟斗。保持鏟斗角度等于其剛開始舉升時角度以阻止原材料從鏟斗中泄漏。手控操作模式：當既沒有選擇反鏟水平動作模式，也沒有選擇鏟斗水平舉升模式時，動臂，斗柄，鏟斗都只能通過手動操作。系統(tǒng)主要采用 C 語言編程來實現(xiàn)這些功能，以構(gòu)建穩(wěn)定模組提高系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性。7 現(xiàn)場試驗結(jié)果與分析通過對系統(tǒng)進行現(xiàn)場試驗，證實該系統(tǒng)能準確工作。核實本文第 3、4 節(jié)所闡述的控制算法的作用，如下所述。7.1 單個組件的自動控制測試對于動臂、斗柄、鏟斗每一組件，以±5o 的梯度從最初始值開始改變其參考角度值，測量其反應(yīng)，從而確定第 3 節(jié)所描述的控制算法的作用。7.1.1 非線性補償?shù)淖饔脠D 11 表明動臂下降時的測試結(jié)果。因為電液系統(tǒng)存在不靈敏區(qū)，當只有簡單的位置反饋而無補償時（圖 11 中的關(guān)）穩(wěn)態(tài)錯誤仍然存在。加入非線性補償后（圖 11 中的開）能減少這種錯誤的產(chǎn)生。7.1.2 狀態(tài)反饋控制的作用對于斗柄和鏟斗，只需位置反饋就可獲得穩(wěn)定響應(yīng)，但是增加加速度或壓力反饋能提高響應(yīng)速度。以動臂為例，僅只有位置反饋時，響應(yīng)趨向不穩(wěn)定。加入加速度或壓力反饋后，響應(yīng)的穩(wěn)定性得到改進。例如，圖 12 表示動臂下降時，采用壓力反饋補償時的測試結(jié)果。7.2 反鏟水平控制測試在不同的控制和操作位置下進行控制測驗，觀察其控制特性，同時確定最優(yōu)控制參數(shù)（如圖 6 所示的控制放大系數(shù)） 。7.2.1 前饋控制作用在只有位置反饋的情況下，增大放大系數(shù) Kp，減少△Z 錯誤，引起系統(tǒng)不穩(wěn)定，導(dǎo)致系統(tǒng)延時，例如圖 13 所示的“關(guān)” ，也就是 Kp 不能減小。采用第 4.1 節(jié)所描述的斗柄臂桿前饋控制能減少錯誤而不致于增大 Kp。如圖示的“開” 。7.2.2 位置的補償作用當反鏟處在上升位置或者反鏟動作完成時，反鏟水平動作趨于不穩(wěn)定。不穩(wěn)定振蕩可根據(jù)其位置改變放大系數(shù) Kp 來消除，如第 4.2 節(jié)所討論的。圖 14 表示其作用，表明反鏟在離地大約 2 米時水平動作結(jié)果。與不裝補償裝置的情況相比較，圖中的關(guān)表示不裝時，開的情況具有補償提供穩(wěn)定響應(yīng)。7.2.3 控制間隔的作用關(guān)于控制操作的控制間隔的作用，研究結(jié)果如下： 1.當控制間隔設(shè)置在超過 100ms 時，不穩(wěn)定振蕩因運動的慣性隨位置而加劇。2.當控制間隔低于 50ms 時，其控制操作不能作如此大提高。因此，考慮到計算精度，控制系統(tǒng)選定控制間隔為 50ms。7.2.4 受載作用利用控制系統(tǒng)，使液壓挖掘機執(zhí)行實際挖掘動作，以研究其受載時的影響。在控制精度方面沒有發(fā)現(xiàn)與不加載荷時有很大的不同。8 結(jié)論本文表明狀態(tài)反饋與前饋控制組合可以精確控制液壓挖掘機。同時也表明非線性補償能使普通控制閥應(yīng)用在自動控制系統(tǒng)中。使用這些控制技術(shù)，允許即使是不熟練的司機也能容易和準確地操控液壓挖掘機。我們將這些控制技術(shù)應(yīng)用在其它結(jié)構(gòu)的機器上，如履帶式起重機，能使傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的機器改進成為可讓任何人容易操控的機器。參 考 文 獻[1] J. Chiba, T. Takeda, Automatic control in construction machines, Journal of SICE 21 8 1982 40–46.[2] H. Nakamura, A. Matsuzaki, Automation in construction machinery, Hitachi Review 57 3 1975 55–62.[3] T. Nakano et al., Development of large hydraulic excavator,. Mitsubishi Heavy Industries Technical Review 22 2 1985 42–51.[4] T. Morita, Y. Sakawa, Modeling and control of power shovel, Transactions of SICE 22 1 1986 69–75.[5] H. Araya et al., Automatic control system for hydraulic excavator, R&D Kobe Steel Engineering Reports 37 2 1987 74–78.[6] P.K. Vaha, M.J. Skibniewski, Dynamic model of excavator, Journal of Aerospace Engineering 6 2 1990 April.[7] H. Hanafusa, Design of electro-hydraulic servo system for articulated robot, Journal of the Japan Hydraulics and Pneumatics Society 13 7 1982 1–8.[8] H.B. Kuntze et al., On the model-based control of a hydraulic large range robot, IFAC Robot Control 1991 207–212.附件 2：外文原文（復(fù)印件）