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1 本科生課程設(shè)計(jì) 臥式普通車床主軸箱設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 所在專業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 所在班級(jí) 指導(dǎo)教師 副 指 導(dǎo) 教 師 答辯時(shí)間 目 錄 2 目 錄 設(shè)計(jì)總說明 4 第 1 章 緒論 5 1 1 課程設(shè)計(jì)的目的 5 1 2 課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容 5 1 2 1 理論分析與設(shè)計(jì)計(jì)算 5 1 2 2 圖樣技術(shù)設(shè)計(jì) 5 1 2 3 編制技術(shù)文件 5 1 3 課程設(shè)計(jì)題目 主要技術(shù)參數(shù)和技術(shù)要求 5 第 2 章 車床參數(shù)的擬定 7 2 1 車床主參數(shù)和基本參數(shù) 7 2 2 擬定參數(shù)的步驟和方法 7 2 2 1 極限切削速度 Vmax Vmin 7 2 2 2 主軸的極限最低轉(zhuǎn)速 7 2 2 3 主電機(jī)功率 動(dòng)力參數(shù)的確定 8 2 2 4 確定結(jié)構(gòu)式 8 2 2 5 確定結(jié)構(gòu)網(wǎng) 8 2 2 6 繪制轉(zhuǎn)速圖和傳動(dòng)系統(tǒng)圖 9 2 3 確定各變速組此論傳動(dòng)副齒數(shù) 10 2 4 核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 12 第 3 章 傳動(dòng)件的計(jì)算 13 3 1 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 13 3 1 1 計(jì)算設(shè)計(jì)功率 Pd 13 3 1 2 選擇帶型 14 3 1 3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)證帶速 14 3 1 4 確定中心距離 帶的基準(zhǔn)長度并驗(yàn)算小輪包角 15 3 1 5 確定帶的根數(shù) z 16 3 1 6 確定帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸 16 3 1 7 確定帶的張緊裝置 16 3 1 8 計(jì)算壓軸力 16 3 2 計(jì)算轉(zhuǎn)速的計(jì)算 18 3 3 齒輪模數(shù)計(jì)算及驗(yàn)算 19 3 4 傳動(dòng)軸最小軸徑的初定 22 3 5 主軸設(shè)計(jì)計(jì)算及校核 25 第 4 章 主要零部件的選擇 28 目 錄 3 4 1 軸承的選擇 28 4 2 鍵的規(guī)格 28 4 3 主軸彎曲剛度校核 28 4 4 軸承校核 29 4 5 潤滑與密封 29 第 5 章 摩擦離合器 多片式 的計(jì)算 29 第 6 章 主要零部件的選擇 31 6 1 電動(dòng)機(jī)的選擇 31 6 2 軸承的選擇 31 6 3 變速操縱機(jī)構(gòu)的選擇 32 6 4 軸的校核 32 6 5 軸承壽命校核 34 第 7 章 主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說明 35 7 1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容 技術(shù)要求和方案 35 7 2 展開圖及其布置 35 結(jié)束語 37 參考文獻(xiàn) 38 設(shè)計(jì)總說明 4 設(shè)計(jì)總說明 根據(jù)已確定的運(yùn)動(dòng)參數(shù)以變速箱展開圖的總中心距最小為目標(biāo) 擬定變速系統(tǒng)的 變速方案 以獲得最優(yōu)方案以及較高的設(shè)計(jì)效率 在機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)中 為減少齒輪 數(shù)目 簡化結(jié)構(gòu) 縮短軸向尺寸 用齒輪齒數(shù)的設(shè)計(jì)方法是試算 湊算法 計(jì)算麻煩 且不易找出合理的設(shè)計(jì)方案 本文通過對(duì)主傳動(dòng)系統(tǒng)中二聯(lián)滑移齒輪傳動(dòng)特點(diǎn)的分析 與研究 繪制零件工作圖與主軸箱展開圖及剖視圖 關(guān)鍵詞 傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 傳動(dòng)副 結(jié)構(gòu)網(wǎng) 結(jié)構(gòu)式 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 5 第 1 章 緒論 1 1 課程設(shè)計(jì)的目的 課程設(shè)計(jì)是在學(xué)完本課程后 進(jìn)行一次學(xué)習(xí)設(shè)計(jì)的綜合性練習(xí) 通過課程設(shè)計(jì) 使學(xué)生能夠運(yùn)用所學(xué)過的基礎(chǔ)課 技術(shù)基礎(chǔ)課和專業(yè)課的有關(guān)理論知識(shí) 及生產(chǎn)實(shí)習(xí) 等實(shí)踐技能 達(dá)到鞏固 加深和拓展所學(xué)知識(shí)的目的 通過課程設(shè)計(jì) 分析比較機(jī)械 系統(tǒng)中的某些典型機(jī)構(gòu) 進(jìn)行選擇和改進(jìn) 結(jié)合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算并編寫技術(shù) 文件 完成系統(tǒng)主傳動(dòng)設(shè)計(jì) 達(dá)到學(xué)習(xí)設(shè)計(jì)步驟和方法的目的 通過設(shè)計(jì) 掌握查閱 相關(guān)工程設(shè)計(jì)手冊(cè) 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和資料的方法 達(dá)到積累設(shè)計(jì)知識(shí)和設(shè)計(jì)技巧 提高學(xué) 生設(shè)計(jì)能力的目的 通過設(shè)計(jì) 使學(xué)生獲得機(jī)械系統(tǒng)基本設(shè)計(jì)技能的訓(xùn)練 提高分析 和解決工程技術(shù)問題的能力 并為進(jìn)行機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)創(chuàng)造一定的條件 1 2 課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容 機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì) 課程設(shè)計(jì)內(nèi)容由理論分析與設(shè)計(jì)計(jì)算 圖樣技術(shù)設(shè)計(jì)和技術(shù)文件 編制三部分組成 1 2 1 理論分析與設(shè)計(jì)計(jì)算 1 機(jī)械系統(tǒng)的方案設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)方案的分析 最佳功能原理方案的確定 2 根據(jù)總體設(shè)計(jì)參數(shù) 進(jìn)行傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)和計(jì)算 3 根據(jù)設(shè)計(jì)方案和零部件選擇情況 進(jìn)行有關(guān)動(dòng)力計(jì)算和校核 1 2 2 圖樣技術(shù)設(shè)計(jì) 1 選擇系統(tǒng)中的主要機(jī)件 2 工程技術(shù)圖樣的設(shè)計(jì)與繪制 1 2 3 編制技術(shù)文件 1 對(duì)于課程設(shè)計(jì)內(nèi)容進(jìn)行自我經(jīng)濟(jì)技術(shù)評(píng)價(jià) 2 編制設(shè)計(jì)計(jì)算說明書 1 3 課程設(shè)計(jì)題目 主要技術(shù)參數(shù)和技術(shù)要求 題目 中型普通車床主軸箱設(shè)計(jì) 題目車床的主參數(shù) 規(guī)格尺寸 和基本參數(shù)如下 電機(jī)功率 P 4kW 電機(jī)轉(zhuǎn)速 n0 1450r min 主軸最低轉(zhuǎn)速 nmin 40r min 公比 1 26 轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù) z 8 反轉(zhuǎn) Z 反 Z 正 2 最大加工直徑 400mm 轉(zhuǎn)數(shù)級(jí)數(shù)為 12 級(jí) 320mm 轉(zhuǎn)數(shù) 級(jí)數(shù)為 8 級(jí) 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 第 2 章 車床參數(shù)的擬定 2 1 車床主參數(shù)和基本參數(shù) 車床的主參數(shù) 規(guī)格尺寸 和基本參數(shù)如下 電機(jī)功率 P 4kW 電機(jī)轉(zhuǎn)速 n0 1450r min 主軸最低轉(zhuǎn)速 nmin 40r min 公比 1 26 轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù) z 8 反轉(zhuǎn) Z 反 Z 正 2 最大加工直徑 400mm 轉(zhuǎn)數(shù)級(jí)數(shù)為 12 級(jí) 320mm 轉(zhuǎn)數(shù) 級(jí)數(shù)為 8 級(jí) 2 2 擬定參數(shù)的步驟和方法 2 2 1 極限切削速度 Vmax Vmin 根據(jù)典型的和可能的工藝選取極限切削速度要考慮 允許的切速極限參考值如下 表 1 1 加 工 條 件 Vmax m min Vmin m min 硬質(zhì)合金刀具粗加工鑄鐵工件 30 50 硬質(zhì)合金刀具半精或精加工碳 鋼工件 150 300 螺紋加工和鉸孔 3 8 2 2 2 主軸的極限最低轉(zhuǎn)速 計(jì)算車床主軸極限轉(zhuǎn)速時(shí)的加工直徑 則主軸極限轉(zhuǎn)速應(yīng)為 結(jié)合題目條件 取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列數(shù)值 即 20r minmin 取 1 26 依據(jù)題目要求選級(jí)數(shù) Z 8 1 26 1 064考慮到設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度要適中 故 采用常規(guī)的擴(kuò)大傳動(dòng) 各級(jí)轉(zhuǎn)速數(shù)列可直接從標(biāo)準(zhǔn)的數(shù)列表中查出 按標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速數(shù)列 為 40 50 63 80 100 125 160 200 n 反 max 1 1n 正 max 所以反轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速數(shù)列是 45 56 71 90 112 140 165 224 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 7 2 2 3 主電機(jī)功率 動(dòng)力參數(shù)的確定 合理地確定電機(jī)功率 N 使機(jī)床既能充分發(fā)揮其性能 滿足生產(chǎn)需要 又不致使電 機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素 合理地確定電機(jī)功率 N 使機(jī)床既能充分發(fā)揮其性能 滿足生產(chǎn)需要 又不致使電 機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素 根據(jù)題設(shè)條件電機(jī)功率為 4KW 可選取電機(jī) 4KW 滿載轉(zhuǎn)速為 1450r min 2 2 4 確定結(jié)構(gòu)式 已知 Z x3b2a a b 為正整數(shù) 即 Z 應(yīng)可以分解為 2 和 3 的因子 以便用 2 3 聯(lián)滑移齒輪實(shí)現(xiàn)變 速 取 Z 8 級(jí) 則 Z 22 對(duì)于 Z 8 可分解為 Z 2 1 22 24 綜合上述可得 主傳動(dòng)部件的運(yùn)動(dòng)參數(shù) 40 Z 8 1 26max0n min 2 2 5 確定結(jié)構(gòu)網(wǎng) 根據(jù) 前多后少 先降后升 前密后疏 結(jié)構(gòu)緊湊的原則 選取傳動(dòng)方案 Z 22 21 24 易知第二擴(kuò)大組的變速范圍 r P3 1 x 1 264 3 95 8 滿足要求 其 結(jié)構(gòu)網(wǎng)如圖 2 1 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 圖 2 1 結(jié)構(gòu)網(wǎng) Z 22 21 24 2 2 6 繪制轉(zhuǎn)速圖和傳動(dòng)系統(tǒng)圖 1 選擇電動(dòng)機(jī) 采用 Y 系列封閉自扇冷式鼠籠型三相異步電動(dòng)機(jī) 2 繪制轉(zhuǎn)速圖 3 畫主傳動(dòng)系統(tǒng)圖 根據(jù)系統(tǒng)轉(zhuǎn)速圖及已知的技術(shù)參數(shù) 畫主傳動(dòng)系統(tǒng)圖如圖 2 3 1 2 軸最小中心距 A 1 2min 1 2 Zmaxm 2m D 軸最小齒數(shù)和 S zmin Zmax 2 D m 2 3 確定各變速組此論傳動(dòng)副齒數(shù) 1 Sz 100 120 中型機(jī)床 Sz 70 100 2 直齒圓柱齒輪 Zmin 18 20 m 4 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 圖 2 3 主傳動(dòng)系統(tǒng)圖 3 齒輪齒數(shù)的確定 變速組內(nèi)取模數(shù)相等 據(jù)設(shè)計(jì)要求 Zmin 18 20 齒數(shù)和 Sz 100 120 由表 4 1 根據(jù)各變速組公比 可得各傳動(dòng)比和齒輪齒數(shù) 各齒輪齒數(shù) 如表 2 2 表 2 2 齒輪齒數(shù) 基本組 第一擴(kuò)大組 第二擴(kuò)大組傳動(dòng)比 1 1 25 1 1 58 1 1 1 1 6 1 25 1 1 2 代號(hào) Z1Z Z 2Z Z3Z Z4Z Z5 Z5 Z6Z 齒數(shù) 33 53 38 48 45 45 35 55 60 48 36 72 2 4 核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 實(shí)際傳動(dòng)比所造成的主軸轉(zhuǎn)速誤差 一般不應(yīng)超過 10 1 即 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 10 1 2 6 n標(biāo) 準(zhǔn) 轉(zhuǎn) 速標(biāo) 準(zhǔn) 轉(zhuǎn) 速實(shí) 際 轉(zhuǎn) 速 各級(jí)轉(zhuǎn)速誤差 經(jīng)過計(jì)算各級(jí)轉(zhuǎn)速誤差小于 2 6 因此不需要修改齒數(shù) 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 第 3 章 傳動(dòng)件的計(jì)算 3 1 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 輸出功率 P 4kW 轉(zhuǎn)速 n1 1450r min i 3 63 3 1 1 計(jì)算設(shè)計(jì)功率 Pd edAdPK 表 4 工作情況系數(shù) AK 原動(dòng)機(jī) 類 類 一天工作時(shí)間 h 工作機(jī) 10 10 16 16 0 10 16 16 載荷 平穩(wěn) 液體攪拌機(jī) 離心式水泵 通風(fēng)機(jī)和鼓風(fēng)機(jī) 離心式壓縮7 5kW 機(jī) 輕型運(yùn)輸機(jī) 1 0 1 1 1 2 1 1 1 2 1 3 載荷 變動(dòng)小 帶式運(yùn)輸機(jī) 運(yùn)送砂石 谷物 通風(fēng)機(jī) 發(fā)電機(jī) 旋7 5k 轉(zhuǎn)式水泵 金屬切削機(jī)床 剪床 壓力機(jī) 印刷機(jī) 振動(dòng)篩 1 1 1 2 1 3 1 2 1 3 1 4 載荷 變動(dòng)較 大 螺旋式運(yùn)輸機(jī) 斗式上料 機(jī) 往復(fù)式水泵和壓縮機(jī) 鍛錘 磨粉機(jī) 鋸木機(jī)和 木工機(jī)械 紡織機(jī)械 1 2 1 3 1 4 1 4 1 5 1 6 載荷 變動(dòng)很 大 破碎機(jī) 旋轉(zhuǎn)式 顎式等 球磨機(jī) 棒磨機(jī) 起重 機(jī) 挖掘機(jī) 橡膠輥壓機(jī) 1 3 1 4 1 5 1 5 1 6 1 8 根據(jù) V 帶的載荷平穩(wěn) 兩班工作制 16 小時(shí) 查 機(jī)械設(shè)計(jì) P 296表 4 取 KA 1 1 即 1 4 kWdAedPK 3 1 2 選擇帶型 普通 V 帶的帶型根據(jù)傳動(dòng)的設(shè)計(jì)功率 Pd 和小帶輪的轉(zhuǎn)速 n1 按 機(jī)械設(shè)計(jì) P297 圖 13 11 選取 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 根據(jù)算出的 Pd 4 4kW 及小帶輪轉(zhuǎn)速 n1 1450r min 查圖得 d d 80 100 mm 可知應(yīng)選取 A 型 V 帶 3 1 3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)證帶速 由 機(jī)械設(shè)計(jì) P 298表 13 7 查得 小帶輪基準(zhǔn)直徑為 80 100mm 則取 dd1 100mm ddmin 75 mm d d1根據(jù) P295表 13 4 查得 表 3 V 帶帶輪最小基準(zhǔn)直徑 mind 槽型 Y Z A B C D Emind 20 50 75 125 200 355 5002123 6 103 6dd 所 以 由 機(jī)械設(shè)計(jì) P 295表 13 4 查 V 帶輪的基準(zhǔn)直徑 得 355mm2d 誤差驗(yàn)算傳動(dòng)比 為彈性滑動(dòng)率 2153 7 0 12 di 誤 誤差 符合要求13 5760 i 誤 帶速 14v 59 60dnms 滿足 5m s v300mm 所以宜選用 E 型輪輻式帶輪 總之 小帶輪選 H 型孔板式結(jié)構(gòu) 大帶輪選擇 E 型輪輻式結(jié)構(gòu) 帶輪的材料 選用灰鑄鐵 HT200 3 1 7 確定帶的張緊裝置 選用結(jié)構(gòu)簡單 調(diào)整方便的定期調(diào)整中心距的張緊裝置 3 1 8 計(jì)算壓軸力 由 機(jī)械設(shè)計(jì) P 303表 13 12 查得 A 型帶的初拉力 F0 140 62N 上面已得到 156 77o z 5 則1a 1a156 72sin 540 2sinN 839 6ooFz 對(duì)帶輪的主要要求是質(zhì)量小且分布均勻 工藝性好 與帶接觸的工作表面加工精度要 高 以減少帶的磨損 轉(zhuǎn)速高時(shí)要進(jìn)行動(dòng)平衡 對(duì)于鑄造和焊接帶輪的內(nèi)應(yīng)力要小 帶輪由輪緣 腹板 輪輻 和輪轂三部分組成 帶輪的外圈環(huán)形部分稱為輪緣 輪緣 是帶輪的工作部分 用以安裝傳動(dòng)帶 制有梯形輪槽 由于普通 V 帶兩側(cè)面間的夾角 是 40 為了適應(yīng) V 帶在帶輪上彎曲時(shí)截面變形而使楔角減小 故規(guī)定普通 V 帶輪槽 角 為 32 34 36 38 按帶的型號(hào)及帶輪直徑確定 輪槽尺寸見表 7 3 裝在軸上的筒形部分稱為輪轂 是帶輪與軸的聯(lián)接部分 中間部分稱為輪幅 腹板 用來聯(lián)接輪緣與輪轂成一整體 表 普通 V 帶輪的輪槽尺寸 摘自 GB T13575 1 92 槽型 項(xiàng)目 符號(hào) Y Z A B C D E 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 基準(zhǔn)寬度 b p 5 3 8 5 11 0 14 0 19 0 27 0 32 0 基準(zhǔn)線上槽深 h amin 1 6 2 0 2 75 3 5 4 8 8 1 9 6 基準(zhǔn)線下槽深 h fmin 4 7 7 0 8 7 10 8 14 3 19 9 23 4 槽間距 e 8 0 3 12 0 3 15 0 3 19 0 4 25 5 0 5 37 0 6 44 5 0 7 第一槽對(duì)稱面 至端面的距離 f min 6 7 9 11 5 16 23 28 最小輪緣厚 5 5 5 6 7 5 10 12 15 帶輪寬 B B z 1 e 2 f z 輪槽數(shù) 外徑 d a 32 60 34 80 118 190 315 36 60 475 600 38 對(duì)應(yīng)的 基準(zhǔn)直 徑 d d 80 118 190 315 475 600 輪 槽 角 極限偏差 1 0 5 V 帶輪按腹板 輪輻 結(jié)構(gòu)的不同分為以下幾種型式 1 實(shí)心帶輪 用于尺寸較小的帶輪 dd 2 5 3 d 時(shí) 如圖 7 6a 2 腹板帶輪 用于中小尺寸的帶輪 dd 300mm 時(shí) 如圖 7 6b 3 孔板帶輪 用于尺寸較大的帶輪 dd d 100 mm 時(shí) 如圖 7 6c 4 橢圓輪輻帶輪 用于尺寸大的帶輪 dd 500mm 時(shí) 如圖 7 6d a b c d 圖 7 6 帶輪結(jié)構(gòu)類型 根據(jù)設(shè)計(jì)結(jié)果 可以得出結(jié)論 小帶輪選擇實(shí)心帶輪 如圖 a 大帶輪選擇腹板帶 輪如圖 b 3 2 計(jì)算轉(zhuǎn)速的計(jì)算 1 主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速n j 由公式 n n 得 主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 nj 58 796r min jmi 13 z 取63 min 2 傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 軸1 400r min 軸2 200 r min 軸3 125 r min 軸4 80 r min 軸5 63 r min 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 3 3 齒輪模數(shù)計(jì)算及驗(yàn)算 1 模數(shù)計(jì)算 一般同一變速組內(nèi)的齒輪取同一模數(shù) 選取負(fù)荷最重的小齒輪 按 簡化的接觸疲勞強(qiáng)度公式進(jìn)行計(jì)算 即 mj 16338 可得各組的模數(shù) 如321 jjmnuzP 表 3 3 所示 表 3 3 模數(shù) 2 基本組齒輪計(jì) 算 基本組齒輪幾何尺寸見下表 齒輪 Z1 Z1 Z2 Z2 齒數(shù) 33 53 38 48 分度圓直徑 99 159 114 144 齒頂圓直徑 105 165 120 150 齒根圓直徑 91 5 151 5 106 5 136 5 齒寬 20 20 20 20 按基本組最小齒輪計(jì)算 小齒輪用 40Cr 調(diào)質(zhì)處理 硬度 241HB 286HB 平均取 260HB 大齒輪用 45 鋼 調(diào)質(zhì)處理 硬度 229HB 286HB 平均取 240HB 計(jì)算如下 齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 接觸應(yīng)力驗(yàn)算公式為 jfsj MPauBnNKzm 1 02832 彎曲應(yīng)力驗(yàn)算公式為 wswYz 19231 5 式中 N 傳遞的額定功率 kW 這里取 N 為電動(dòng)機(jī)功率 計(jì)算轉(zhuǎn)速 r min jn m 初算的齒輪模數(shù) mm B 齒寬 mm z 小齒輪齒數(shù) 組號(hào) 基本組 第一擴(kuò)大組 第二擴(kuò)大組 模數(shù) mm 3 3 4 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 u 小齒輪齒數(shù)與大齒輪齒數(shù)之比 壽命系數(shù) sK sTnNKq 工作期限系數(shù) T mC016 T 齒輪工作期限 這里取 T 15000h 齒輪的最低轉(zhuǎn)速 r min 500 r min 1n1n 基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù) 接觸載荷取 彎曲載荷取 0 0C70C612 m 疲勞曲線指數(shù) 接觸載荷取 m 3 彎曲載荷取 m 6 轉(zhuǎn)速變化系數(shù) 查 5 2 上 取 0 60nKnK 功率利用系數(shù) 查 5 2 上 取 0 78N N 材料強(qiáng)化系數(shù) 查 5 2 上 0 60q q 工作狀況系數(shù) 取 1 13 3 動(dòng)載荷系數(shù) 查 5 2 上 取 1K2K 齒向載荷分布系數(shù) 查 5 2 上 1 1 1 Y 齒形系數(shù) 查 5 2 上 Y 0 386 許用接觸應(yīng)力 MPa 查 4 表 4 7 取 650 Mpa j j 許用彎曲應(yīng)力 MPa 查 4 表 4 7 取 275 Mpa w w 根據(jù)上述公式 可求得及查取值可求得 635 Mpa j j 78 Mpaww 3 擴(kuò)大組齒輪計(jì)算 第一擴(kuò)大組 齒輪幾何尺寸見下表 齒輪 Z3 Z3 Z4 Z4 齒數(shù) 45 45 35 55 分度圓直徑 135 135 105 165 齒頂圓直徑 141 141 111 171 齒根圓直徑 127 5 127 5 97 5 157 5 齒寬 20 20 20 20 第二擴(kuò)大組齒輪幾何尺寸見下表 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 齒輪 Z5 Z5 Z6 Z6 齒數(shù) 60 48 35 72 分度圓直徑 240 192 140 288 齒頂圓直徑 248 200 148 296 齒根圓直徑 230 182 130 278 齒寬 24 24 24 24 按擴(kuò)大組最小齒輪計(jì)算 小齒輪用 40Cr 調(diào)質(zhì)處理 硬度 241HB 286HB 平 均取 260HB 大齒輪用 45 鋼 調(diào)質(zhì)處理 硬度 229HB 286HB 平均取 240HB 同理根據(jù)基本組的計(jì)算 查文獻(xiàn) 6 可得 0 62 0 77 0 60 1 1 nKNqK3 1 1 m 3 355 2K1j 可求得 619 Mpa j j 135Mpa ww 3 4 傳動(dòng)軸最小軸徑的初定 取各傳動(dòng)件效率如下 帶傳動(dòng)效率 96 01 軸承傳動(dòng)效率 2 齒輪傳動(dòng)效率 7 3 則有各傳動(dòng)軸傳遞功率計(jì)算如下 kWPpd 80 9 60421 65 323 kd 17 2312 443 傳動(dòng)軸的直徑估算 當(dāng)軸上有鍵槽時(shí) d 值應(yīng)相應(yīng)增大 4 5 當(dāng)軸為花鍵軸時(shí) 可將估算的 d 值減小 7 為 花鍵軸的小徑 空心軸時(shí) d 需乘以計(jì)算系數(shù) b b 值見 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 表 7 12 軸 有鍵槽 軸和 軸因?yàn)橐惭b滑移齒輪所以都采用花鍵軸 有鍵槽并且軸 為空 心軸 根據(jù)以上原則各軸的直徑取值 a 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1 選擇軸的材料 由文獻(xiàn) 1 中的表 11 1 和表 11 3 選用 45 號(hào)鋼 調(diào)質(zhì)處理 硬度 2175HBS MPa Pab MPas 2 按扭矩初算軸徑 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 根據(jù)文獻(xiàn) 1 中式 11 2 并查表 11 2 取 C 115 則 21 123PdCn 考慮有鍵槽和軸承 軸加大 5 m12 0 51 所以取 d 25mm b 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1 選擇軸的材料 由文獻(xiàn) 1 中的表 11 1 和表 11 3 選用 45 號(hào)鋼 調(diào)質(zhì)處理 硬度 2175HBS MPa Pab MPas 2 按扭矩初算軸徑 根據(jù)文獻(xiàn) 1 中式 11 2 并查表 11 2 取 C 115 則 253dCn 考慮有鍵槽 軸加大 5 md25 6 51 所以取最小 d 30mm c 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1 選擇軸的材料 由文獻(xiàn) 1 中的表 11 1 和表 11 3 選用 45 號(hào)鋼 調(diào)質(zhì)處理 硬度 2175HBS MPa Pab MPas 2 按扭矩初算軸徑 根據(jù)文獻(xiàn) 1 中式 11 2 并查表 11 2 取 C 115 則 283dCn 有鍵槽和軸承 軸加大 5 取 d 30mm 根據(jù)以上計(jì)算各軸的直徑取值如下表示 軸 軸 軸 軸 最小軸徑值 25 30 30 7 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核計(jì)算 1 確定軸各段直徑和長度 段 安裝圓錐滾子軸承 L mLd21301 段 安裝兩個(gè)個(gè)雙聯(lián)齒輪塊 同時(shí)利用軸肩定位軸承 由軸肩計(jì)算公式2 所以取 3 0 7 0 7h 有 結(jié) 構(gòu) 確 定md 63622 段 安裝圓錐滾子軸承 3 d1303 2 軸的強(qiáng)度校核 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 軸的校核主要校核危險(xiǎn)截面已知 軸齒輪 6 齒輪 8 數(shù)據(jù)如下 右左 mLmzdKNT17051264321 98662 右左 mLzdKNT3250621 9882 求圓周力 徑向力 d TFt2 tanrF KNFdTtttt 20 183tan06 297an 819 567t 58 2690r8r6 軸承支反力 右左 battbatt LL 齒輪 6 對(duì)軸的支反力 右左 KNLFbatt batt 4 58017089 15 9 齒輪 8 對(duì)軸的支反力 右左 KNLFbatttt 35 2680356 297b 垂直面的彎矩 齒 輪 齒 輪 右左Mtac 2 8475 2681162 由以上計(jì)算可知危險(xiǎn)截面在軸的右端齒輪 6 處 跨距 282mm 直徑為 48mm 段 軸承的支反力 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 右左 KNLFbarrbarr 26 1710539 673 水平面彎矩 左Mac 5 39 r1 合成彎矩 KNCCc 81 109325 107365 37922 已知轉(zhuǎn)矩為 轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的剪力按脈動(dòng)循環(huán)變化 取 截面 C KNT82 6 0 處的當(dāng)量彎矩 43 129 22cMC 校核危險(xiǎn)截面 C 的強(qiáng)度 MPaKNdc 5 62 31 0 4 129 16 則有該軸強(qiáng)度滿足要求 同理可知 按照此方法校核其他傳動(dòng)軸 經(jīng)檢驗(yàn) 傳動(dòng)軸設(shè)計(jì)均符合要求 轉(zhuǎn)矩圖 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 3 5 主軸設(shè)計(jì)計(jì)算及校核 主軸上的結(jié)構(gòu)尺寸雖然很多 但起決定作用的尺寸是 外徑 D 孔徑 d 懸伸量 a 和支撐跨距 L 1 主軸前后軸頸直徑的選擇 主軸的外徑尺寸 關(guān)鍵是主軸前軸頸直徑 一般按照機(jī)床類型 主軸傳遞的功1D 率或最大加工直徑 參考表 3 7 選取 最大回轉(zhuǎn)直徑 320mm 車床 P 4KW 查 機(jī)械1 制造裝備設(shè)計(jì) 表 3 7 前軸頸應(yīng) 初選 后軸頸05 7 m901 取 12 85 0 6 D m602 2 主軸內(nèi)孔直徑的確定 很多機(jī)床的主軸是空心的 為了不過多的削主軸剛度 一般應(yīng)保證 d D 0 7 75291 取 經(jīng)計(jì)算選取內(nèi)孔直徑 d 40mm 6 0 5 Dd 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 3 主軸前端伸長量 a 減小主軸前端伸長量對(duì)提高提高主軸組件的旋轉(zhuǎn)精度 剛度 和抗震性有顯著效 果 因此在主軸設(shè)計(jì)時(shí) 在滿足結(jié)構(gòu)的前提下 應(yīng)最大限度的縮短主軸懸伸量 a 根據(jù) 結(jié)構(gòu) 定懸伸長度 ma5 12 490 25 1 60 取 a 100mm 4 支撐跨距 L 最佳跨距 取值3 3 0LL30 合理跨距 取值 a105 257 6 5 主軸剛度校驗(yàn) 機(jī)床在切削加工過程中 主軸的負(fù)荷較重 而允許的變形由很小 因此決定主軸 結(jié)構(gòu)尺寸的主要因素是它的變形大小 對(duì)于普通機(jī)床的主軸 一般只進(jìn)行剛度驗(yàn)算 通常能滿足剛度要求的主軸 也能滿足強(qiáng)度要求 只有重載荷的機(jī)床的主軸才進(jìn)行強(qiáng) 度驗(yàn)算 對(duì)于高速主軸 還要進(jìn)行臨界轉(zhuǎn)速的驗(yàn)算 以免發(fā)生共振 一彎曲變形為主的機(jī)床主軸 如車床 銑床 需要進(jìn)行彎曲剛度驗(yàn)算 以扭轉(zhuǎn)變 形為主的機(jī)床 如鉆床 需要進(jìn)行扭轉(zhuǎn)剛度驗(yàn)算 當(dāng)前主軸組件剛度驗(yàn)算方法較多 沒能統(tǒng)一 還屬近似計(jì)算 剛度的允許值也未做規(guī)定 考慮動(dòng)態(tài)因素的計(jì)算方法 如 根據(jù)部產(chǎn)生切削顫動(dòng)條件來確定主軸組件剛度 計(jì)算較為復(fù)雜 現(xiàn)在仍多用靜態(tài)計(jì)算 法 計(jì)算簡單 也較適用 主軸彎曲剛度的驗(yàn)算 驗(yàn)算內(nèi)容有兩項(xiàng) 其一 驗(yàn)算主軸前支撐處的變形轉(zhuǎn)角 是否滿足軸承正常工作的要求 其二 驗(yàn)算主軸懸伸端處的變形位移 y 是否滿足加工 精度的要求 對(duì)于粗加工機(jī)床需要驗(yàn)算 y 值 對(duì)于精加工或半精加工機(jī)床值需驗(yàn)算 y 值 對(duì)于可進(jìn)行粗加工由能進(jìn)行半精的機(jī)床 如臥式車床 需要驗(yàn)算 值 同時(shí)還 需要按不同加工條件驗(yàn)算 y 值 支撐主軸組件的剛度驗(yàn)算 可按兩支撐結(jié)構(gòu)近似計(jì)算 如前后支撐為緊支撐 中 間支撐位松支撐 可舍棄中間支撐不計(jì) 因軸承間隙較大 主要起阻尼作用 對(duì)剛度 影響較小 若前中支撐位緊支撐 后支撐為松支撐時(shí) 可將前中支距 當(dāng)做兩支撐1L 的之距計(jì)算 中后支撐段主軸不計(jì) 機(jī)床粗加工時(shí) 主軸的變形最大 主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角有可能超過允許值 故應(yīng) 驗(yàn)算此處的轉(zhuǎn)角 因主軸中 后 支撐的變形一般較小 故可不必計(jì)算 主軸在某一平面內(nèi)的受力情況如圖 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 在近似計(jì)算中可不計(jì)軸承變形的影響 則該平面內(nèi)主軸前支撐處的轉(zhuǎn)角用下式計(jì) 算 1 5 0 1 3 MLcQbFaLEI A 切削力 的作用點(diǎn)到主軸前支承支承的距離 S a W 對(duì)于普通車床 W 0 4H H 是車床中心高 設(shè) H 200mm 則 120 420Sm 當(dāng)量切削力的計(jì)算 NFaW3 620 371208 主軸慣性矩 5 4dIe 式中 主 軸 孔 徑 主 軸 支 撐 段 的 慣 性 矩 主 軸 當(dāng) 量 外 徑 鋼 主 軸 材 料 的 彈 性 模 量 主 軸 有 關(guān) 尺 寸 主 軸 懸 伸 量支 撐 反 力 系 數(shù) 主 軸 前 支 撐 反 力 矩 可 忽 略 不 計(jì) 車 床 磨 床 若 軸 向 切 削 力 較 小 如軸 向 切 削 力 引 起 力 偶 矩 作 用 于 主 軸 上 的 傳 動(dòng) 力主 軸 傳 遞 全 部 功 率 時(shí) 切 削 力 作 用 于 主 軸 端 部 的 當(dāng) 量主 軸 傳 遞 全 部 功 率 時(shí) d dDIcmLDMPaEPaEcbaM McmNNQFA 64 10 2 47 1 5 0 1 3 LQbFaEI 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 rad467106 5 08 3261 745 36 048123 50 23 因?yàn)?所以可知主軸前支撐轉(zhuǎn)角滿足要求 第 4 章 主要零部件的選擇 4 1 軸承的選擇 I軸 與帶輪靠近段安裝雙列角接觸球軸承代號(hào)7007C 另一安裝深溝球軸承6012 II軸 對(duì)稱布置深溝球軸承6009 III軸 后端安裝雙列角接觸球軸承代號(hào)7015C 另一安裝端角接觸球軸承代號(hào)7010C 中間布置角接觸球軸承代號(hào)7012C 4 2 鍵的規(guī)格 I軸安裝帶輪處選擇普通平鍵規(guī)格 BXL 10X56 II軸選擇花鍵規(guī)格 N d 8X36X40X7 III軸選擇鍵規(guī)格 BXL 14X90 4 3 主軸彎曲剛度校核 1 主軸剛度符合要求的條件如下 a 主軸的前端部撓度 0 250 1sy b 主軸在前軸承處的傾角 rad 容 許 值 軸 承 c 在安裝齒輪處的傾角 容 許 值 齒 2 計(jì)算如下 前支撐為雙列圓柱滾子軸承 后支撐為角接觸軸承架立放圓柱滾子軸承跨距 L 450mm 當(dāng)量外徑 de 21D m2851045 主軸剛度 因?yàn)?di de 25 285 0 088 0 7 所以孔對(duì)剛度的影響可忽略 ks 2kN mm3 44424 10 5 1 02 3 1034 aldAi 剛度要求 主軸的剛度可根據(jù)機(jī)床的穩(wěn)定性和精度要求來評(píng)定 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 4 4 軸承校核 610 1739hCLThnP 4 5 潤滑與密封 主軸轉(zhuǎn)速高 必須保證充分潤滑 一般常用單獨(dú)的油管將油引到軸承處 主軸是兩端外伸的軸 防止漏油更為重要而困難 防漏的措施有兩種 1 密封圈 加密封裝置防止油外流 2 疏導(dǎo) 在適當(dāng)?shù)牡胤阶龀龌赜吐?使油能順利地流回到油箱 第 5 章 摩擦離合器 多片式 的計(jì)算 設(shè)計(jì)多片式摩擦離合器時(shí) 首先根據(jù)機(jī)床結(jié)構(gòu)確定離合器的尺寸 如為軸裝式時(shí) 外摩擦片的內(nèi)徑 d 應(yīng)比花鍵軸大 2 6mm 內(nèi)摩擦片的外徑 D 的確定 直接影響離合 器的徑向和軸向尺寸 甚至影響主軸箱內(nèi)部結(jié)構(gòu)布局 故應(yīng)合理選擇 摩擦片對(duì)數(shù)可按下式計(jì)算 Z 2MnK f b p 20D 式中 Mn 摩擦離合器所傳遞的扭矩 N mm Mn 955 955 11 0 98 800 1 28 N mm 41djn410510 Nd 電動(dòng)機(jī)的額定功率 kW 安裝離合器的傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 r min jn 從電動(dòng)機(jī)到離合器軸的傳動(dòng)效率 K 安全系數(shù) 一般取 1 3 1 5 f 摩擦片間的摩擦系數(shù) 由于磨擦片為淬火鋼 查 機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表 2 15 取 f 0 08 摩擦片的平均直徑 mm 0D D d 2 67mm b 內(nèi)外摩擦片的接觸寬度 mm b D d 2 23mm 摩擦片的許用壓強(qiáng) N p2m 1 1 1 00 1 00 0 76 0 8360t vKmz 基本許用壓強(qiáng) MPa 查 機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表 2 15 取 1 1 0t 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 速度修正系數(shù)vK n 6 2 5 m s p 02D41 根據(jù)平均圓周速度 查 機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表 2 16 取 1 00 pv 接合次數(shù)修正系數(shù) 查 機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表 2 17 取 1 00 m 摩擦結(jié)合面數(shù)修正系數(shù) 查 機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表 2 18 取 0 76 zK 所以 Z 2MnK f b p 2 1 28 1 4 3 14 0 08 23 0 836 11 0D510267 臥式車床反向離合器所傳遞的扭矩可按空載功率損耗 確定 一般取kP 0 4 0 4 11 4 4 kPdN 最后確定摩擦離合器的軸向壓緊力 Q 可按下式計(jì)算 Q b N 1 1 3 14 23 1 00 3 57 0tp 2vK267510 式中各符號(hào)意義同前述 摩擦片的厚度一般取 1 1 5 1 75 2 mm 內(nèi)外層分離時(shí)的最大間隙為 0 2 0 4 mm 摩擦片的材料應(yīng)具有較高的耐磨性 摩擦系數(shù)大 耐高溫 抗膠合性 好等特點(diǎn) 常用 10 或 15 鋼 表面滲碳 0 3 0 5 mm 淬火硬度達(dá) HRC52 62 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 第 6 章 主要零部件的選擇 6 1 電動(dòng)機(jī)的選擇 轉(zhuǎn)速n 960r min 功率P 4kW 選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī) 6 2 軸承的選擇 I軸 與帶輪靠近段安裝雙列角接觸球軸承代號(hào)7007C 另一安裝深溝球軸承6012 II軸 對(duì)稱布置深溝球軸承6009 III軸 后端安裝雙列角接觸球軸承代號(hào)7015C 另一安裝端角接觸球軸承代號(hào)7010C 中間布置角接觸球軸承代號(hào)7012C 6 3 變速操縱機(jī)構(gòu)的選擇 選用左右擺動(dòng)的操縱桿使其通過桿的推力來控制II軸上的三聯(lián)滑移齒輪和二聯(lián)滑 移齒輪 6 4 軸的校核 a 主軸的前端部撓度 0 250 1sy b 主軸在前軸承處的傾角 rad 容 許 值 軸 承 c 在安裝齒輪處的傾角 容 許 值 齒65170850236851095D1 07 879il mL 平 均 總 E 取為 52 MPa 44 407 668dI 4343910 9251 951262zpF Ndn 主 計(jì)件 57 yzN0 7 xzFN 由于小齒輪的傳動(dòng)力大 這里以小齒輪來進(jìn)行計(jì)算 44291029513 852 QPFmzn 主計(jì)主 主 將其分解為垂直分力和水平分力 由公式 tatanyQnQzyF 可得 2105 647 zyN 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 212680352 3ZMFl Nm A件 574yy件 130265 2xxdA件 主軸載荷圖如下所示 由上圖可知如下數(shù)據(jù) a 364mm b 161mm l 525mm c 87mm 計(jì)算 在垂直平面 1 6QZFabclyEI 2 3ZFcylEI 3 23 6zMcylEI 230 17sz QZbaIl 齒 1 2 6ZlcI 齒 2 3ZlcI 齒5 9 齒 齒 齒 2齒 3 6QZFlEI 軸 承 1 zFlEI軸 承 2ZMlI 軸 承 35 10 軸 承 軸 承 軸 承 2軸 承 3 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 計(jì)算 在水平面 1 6QyFabclEI 2 3yFclEI 3 23 6yxMclEI 230 17sy QbaIl 齒 1 2 6ylcI 齒 2 3yxlcI 齒5 8 齒 y齒 齒 2齒 3 6QyFlEI 軸 承 1 yFlEI軸 承 2 yxMlEI 軸 承 35 10 軸 承 軸 承 軸 承 2軸 承 3 合成 20 18 sszyy 2501 齒 齒 齒 3 軸 承 軸 承 Z軸 承 Y 6 5 軸承壽命校核 由 軸最小軸徑可取軸承為 7008C 角接觸球軸承 3 P XF r YFaX 1 Y 0 對(duì) 軸受力分析 得 前支承的徑向力 Fr 2642 32N 由軸承壽命的計(jì)算公式 預(yù)期的使用壽命 L10h 15000h L10h h L 10h n1670 PC 180673 28 10 367 10 284 9524 15000h 軸承壽命滿足要求 第 7 章 主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說明 7 1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容 技術(shù)要求和方案 設(shè)計(jì)主軸變速箱的結(jié)構(gòu)包括傳動(dòng)件 傳動(dòng)軸 軸承 帶輪 齒輪 離合器和制動(dòng) 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 器等 主軸組件 操縱機(jī)構(gòu) 潤滑密封系統(tǒng)和箱體及其聯(lián)結(jié)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與布置 用一張展開圖和若干張橫截面圖表示 課程設(shè)計(jì)由于時(shí)間的限制 一 0 般只畫展開圖 主軸變速箱是機(jī)床的重要部件 設(shè)計(jì)時(shí)除考慮一般機(jī)械傳動(dòng)的有關(guān)要求外 著重 考慮以下幾個(gè)方面的問題 精度方面的要求 剛度和抗震性的要求 傳動(dòng)效率要求 主軸前軸承處溫度和溫 升的控制 結(jié)構(gòu)工藝性 操作方便 安全 可靠原則 遵循標(biāo)準(zhǔn)化和通用化的原則 主軸變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)整個(gè)機(jī)床設(shè)計(jì)的重點(diǎn) 由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜 設(shè)計(jì)中不可避免要 經(jīng)過反復(fù)思考和多次修改 在正式畫圖前應(yīng)該先畫草圖 目的是 1 布置傳動(dòng)件及選擇結(jié)構(gòu)方案 2 檢驗(yàn)傳動(dòng)設(shè)計(jì)的結(jié)果中有無干涉 碰撞或其他不合理的情況 以便及時(shí)改正 3 確定傳動(dòng)軸的支承跨距 齒輪在軸上的位置以及各軸的相對(duì)位置 以確 定各軸的受力點(diǎn)和受力方向 為軸和軸承的驗(yàn)算提供必要的數(shù)據(jù) 7 2 展開圖及其布置 展開圖就是按照傳動(dòng)軸傳遞運(yùn)動(dòng)的先后順序 假想將各軸沿其軸線剖開并將這些 剖切面平整展開在同一個(gè)平面上 I 軸上裝的摩擦離合器和變速齒輪 有兩種布置方案 一是將兩級(jí)變速齒輪和離合 器做成一體 齒輪的直徑受到離合器內(nèi)徑的約束 齒根圓的直徑必須大于離合器的外 徑 負(fù)責(zé)齒輪無法加工 這樣軸的間距加大 另一種布置方案是離合器的左右部分分 別裝在同軸線的軸上 左邊部分接通 得到一級(jí)反向轉(zhuǎn)動(dòng) 右邊接通得到三級(jí)反向轉(zhuǎn) 動(dòng) 這種齒輪尺寸小但軸向尺寸大 我們采用第一種方案 通過空心軸中的拉桿來操 縱離合器的結(jié)構(gòu) 總布置時(shí)需要考慮制動(dòng)器的位置 制動(dòng)器可以布置在背輪軸上也可以放在其他軸 上 制動(dòng)器不要放在轉(zhuǎn)速太低軸上 以免制動(dòng)扭矩太大 是制動(dòng)尺寸增大 齒輪在軸上布置很重要 關(guān)系到變速箱的軸向尺寸 減少軸向尺寸有利于提高剛 度和減小體積 廣東海洋大學(xué) xxxx 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 結(jié)束語 1 本次課程設(shè)計(jì)是針對(duì)專業(yè)課程基礎(chǔ)知識(shí)的一次綜合性應(yīng)用設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)過程應(yīng)用了 機(jī)械制圖 機(jī)械原理 工程力學(xué) 等 2 本次課程設(shè)計(jì)充分應(yīng)用了以前所學(xué)習(xí)的知識(shí) 并應(yīng)用這些知識(shí)來分析和解決實(shí)際問 題 3 本次課程設(shè)計(jì)進(jìn)一步掌握了一般設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)思路和設(shè)計(jì)切入點(diǎn) 同時(shí)對(duì)機(jī)械部件的 傳動(dòng)設(shè)計(jì)和動(dòng)力計(jì)算也提高了應(yīng)用各種資料和實(shí)際動(dòng)手的能力 4 本次課程設(shè)計(jì)進(jìn)一步規(guī)范了制圖要求 掌握了機(jī)械設(shè)計(jì)的基本技能 5 本次課程設(shè)計(jì)由于學(xué)習(xí)知識(shí)面的狹窄和對(duì)一些概念的理解不夠深刻 以及缺乏實(shí)際 設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn) 使得設(shè)計(jì)黨中出現(xiàn)了許多不妥和錯(cuò)誤之處 誠請(qǐng)老師給予指正和教導(dǎo) 參考文獻(xiàn) 1 段鐵群 主編 機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì) 科學(xué)出版社 第一版 2 于惠力 主編 機(jī)械設(shè)計(jì) 科學(xué)出版社 第一版 3 戴 曙 主編 金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì) 機(jī)械工業(yè)出版社 4 戴 曙 主編 金屬切削機(jī)床 機(jī)械工業(yè)出版社 第一版 4 趙九江 主編 材料力學(xué) 哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社 第一版 6 鄭文經(jīng) 主編 機(jī)械原理 高等教育出版社 第七版 7 于惠力 主編 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 科學(xué)出版社