PE600X900復(fù)擺顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì)

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1 摘 要 顎式破碎機(jī)在工礦企業(yè)被廣泛的應(yīng)用 這是因?yàn)樵摍C(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 機(jī)型齊全并已大 型化 顎式破碎機(jī)經(jīng)過(guò) 100 多年的實(shí)踐和不斷改進(jìn) 其機(jī)構(gòu)已日臻完善 隨著社會(huì)的發(fā)展 需求破碎的要求不斷提高 對(duì)產(chǎn)品和產(chǎn)品的質(zhì)量也大大的提高了 破碎機(jī)的機(jī)型已經(jīng)發(fā) 展到很多種了 本文主要是對(duì)復(fù)擺顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì)研究 復(fù)擺顎式破碎機(jī)是因?yàn)槠鋭?dòng)顎在其它機(jī)件 的帶動(dòng)下作復(fù)雜的一般平面運(yùn)動(dòng)而得名 其動(dòng)顎上的軌跡一般為封閉曲線 復(fù)擺破碎機(jī) 由于偏心軸負(fù)荷大一般制成中型和小型的 其破碎比可達(dá) 10 復(fù)擺顎式破碎機(jī)在工作時(shí) 偏心軸作逆時(shí)針旋轉(zhuǎn) 對(duì)所裝入的物料有向下退并夾持作用 該機(jī)型垂直擺幅下大上小 有利于出料口處動(dòng)顎將成品推出 由于整塊動(dòng)顎作復(fù)雜運(yùn)動(dòng)因此對(duì)物料塊不但起擠壓 劈裂 彎折作用 還能起碾搓作用 故可破碎稍微粘濕的物料 采用正支撐復(fù)擺顎式破 碎機(jī) 動(dòng)顎下部的特性值 m 很大 使得動(dòng)顎和定顎的襯板磨損很快 但卻具有較高的生 產(chǎn)能力 由實(shí)際生產(chǎn)說(shuō)明 正支撐式顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)形式具有動(dòng)顎軌跡分布合理 生 產(chǎn)能力高 結(jié)構(gòu)更簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn) 使其得到廣泛應(yīng)用 關(guān)鍵詞 動(dòng)顎 V 帶選擇 軌跡優(yōu)化 磨損 1 目 錄 前 言 1 1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的發(fā)展與特點(diǎn) 3 1 1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的應(yīng)用 3 1 2 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的特點(diǎn) 3 2 總體設(shè)計(jì)過(guò)程 6 2 1 基本結(jié)構(gòu)和工作原理 6 2 2 主要參數(shù) 8 2 3 主軸轉(zhuǎn)速 n 12 2 4 生產(chǎn)能力 Q 13 2 5 破碎力 14 2 6 功率 P 16 3 機(jī)構(gòu)各部分的設(shè)計(jì) 17 3 1 機(jī)構(gòu)各部分桿長(zhǎng)的確定 17 3 2 V 帶及帶輪的設(shè)計(jì) 18 3 3 偏心軸主要尺寸的確定 20 3 4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動(dòng)顎的工作過(guò)程分析及優(yōu)化設(shè)計(jì) 23 3 5 偏心軸改進(jìn) 28 4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的安裝與維護(hù) 30 4 1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的安裝與運(yùn)轉(zhuǎn) 30 4 2 復(fù)擺顎式破碎機(jī)常見故障 31 結(jié) 論 32 謝 辭 33 參考文獻(xiàn) 34 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 1 前 言 從第一臺(tái)顎式破碎機(jī)問(wèn)世以來(lái) 至今已有 140 余年的歷史 在此過(guò)程中 其結(jié)構(gòu)得 到不斷的完善 而顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 安全可靠 石料可供破碎機(jī)械來(lái)進(jìn)在基本建 設(shè)工程中 需要大量的 各種不同粒徑的砂 石作為生產(chǎn)之用 工程上應(yīng)用最廣泛的是 復(fù)擺顎式破碎機(jī) 復(fù)擺顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 制造容易 工作可靠 使用維修方便等優(yōu)點(diǎn) 所有在冶 金 礦山 建材 化工 煤炭等行業(yè)使用非常廣泛 80 年代以來(lái) 我國(guó)對(duì)復(fù)擺顎式破碎 機(jī)的研究和產(chǎn)品開發(fā)取得了較大的發(fā)展 在充分吸收國(guó)外產(chǎn)品特點(diǎn)的基礎(chǔ)上 結(jié)合國(guó)情 研制開發(fā)了許多新型 高效的設(shè)備 上海建設(shè)路橋機(jī)械設(shè)備有限公司率先對(duì)復(fù)擺顎式破 碎機(jī)進(jìn)行了重大的改進(jìn) 即通過(guò)降低動(dòng)顎的懸掛高度 改善動(dòng)顎的運(yùn)動(dòng)軌跡 減小破碎 腔的嚙角 增大破碎比 增大了動(dòng)顎的水平行程 提高生產(chǎn)能力等 大大改善了機(jī)器性 能 完成了產(chǎn)品的更新?lián)Q代 復(fù)擺顎式破碎機(jī)主要是由兩塊顎板 活動(dòng)顎板和固定顎板 組成 活動(dòng)顎板對(duì)固定 顎板周期性的往復(fù)運(yùn)動(dòng) 時(shí)而靠近 時(shí)而分開 由此使裝在兩顎板間的石塊受到擠壓 劈裂和彎曲作用而破碎 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的機(jī)器重量較輕 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 一個(gè)連桿 一塊 肘板 一根心軸和一對(duì)軸承 生產(chǎn)效率較高 比同規(guī)格的簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)生產(chǎn)效率高 20 30 復(fù)擺顎式破碎機(jī)適合破碎中硬度石料 在工程中 多用中 細(xì)碎設(shè)備 破碎比比 較大 其比值可達(dá) 隨著機(jī)械工業(yè)的進(jìn)步 近年來(lái) 復(fù)擺顎式破碎機(jī)正朝著大型化10 i 發(fā)展 所以 一個(gè)合理的傳動(dòng)裝置可以使復(fù)擺顎式破碎機(jī)運(yùn)行的更加順利 合理有效 動(dòng)顎的優(yōu)化可使磨損大大的降低 沖擊 噪聲 振動(dòng)都相應(yīng)的減少 也減少工作人員的 勞動(dòng)強(qiáng)度 提高生產(chǎn)的質(zhì)量 降低制造成本和縮短生產(chǎn)周期 不過(guò) 復(fù)擺顎式破碎機(jī)也有它的缺點(diǎn) 具體如下 JB ZQ 1032 一 87 顎板鑄造技術(shù)條件 規(guī)定齒板壽命只有 60 小時(shí) 按 10 小時(shí)工作 制 每副齒板只能用 6 天 不到一星期就需更換一次齒板 不僅給維修帶來(lái)很大的不便 而且增加了破碎物料的成本 破碎機(jī)出口揚(yáng)塵非常嚴(yán)重 從破碎機(jī)出來(lái)的塊狀和粉末狀物料直沖礦石輸送皮帶 部分物料飛濺或滾淌到地面上 地面堆積厚厚一層物料 部分粉狀物料飛揚(yáng)在空中 給 生產(chǎn)帶來(lái)了很大的不便 較多的粉塵而直接影響安全生產(chǎn)和員工的健康 因此要采用相 應(yīng)的防塵設(shè)施是破碎機(jī)一個(gè)重大而不可忽略的問(wèn)題 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 2 現(xiàn)代的設(shè)計(jì)應(yīng)以人為本 面對(duì)服務(wù)對(duì)象 面向市場(chǎng) 面對(duì)循環(huán)經(jīng)濟(jì) 面對(duì)礦產(chǎn)資源 利用的大趨勢(shì) 面對(duì)環(huán)保 搞全性能 全生命的設(shè)計(jì) 所以做好復(fù)擺顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 讓它更好的為生產(chǎn)服務(wù) 提高生產(chǎn)效率 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的發(fā)展與特點(diǎn) 1 1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的應(yīng)用 隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展 礦產(chǎn)資源的綜合利用技術(shù)與其產(chǎn)業(yè)迅猛前進(jìn) 到 1999 年我國(guó)已建成 10 879 座國(guó)有大中型礦山和 227 854 個(gè)鄉(xiāng)鎮(zhèn)集體企業(yè) 全國(guó)礦石采掘 總量超過(guò) 50 億噸 礦業(yè)總產(chǎn)值為 4 000 億元 物料的破碎是許多行業(yè) 如冶金 礦山 建材 化工 陶瓷筑路等 產(chǎn)品生產(chǎn)中不 可缺少的工藝過(guò)程 由于物料的物理性質(zhì)和結(jié)構(gòu)差異很大 為適應(yīng)各種物料的要求 破碎機(jī) 的品種也是五花八門的 就金屬礦選礦而言 破碎是選礦廠的首道工序 為了分離有用礦物 不但分為粗碎 中碎 細(xì)碎 而且還要磨礦 因?yàn)槠扑槭沁x礦廠的耗能大戶 約占全廠耗 電的 50 為了節(jié)能和提高生產(chǎn)效率 所以提出了 多碎少磨 的技術(shù)原則 這使破碎機(jī) 向細(xì)碎 粉碎和高效節(jié)能方向發(fā)展 傳統(tǒng)的顎式破碎機(jī)由于具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 工作可靠 制造容易 維修方便 價(jià)格低廉 適用性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn) 所以在工業(yè)上得到廣泛應(yīng)用 其缺點(diǎn)是非連續(xù)性破碎 效率較低 破碎比 較小 給礦不均勻引起顎板磨損不均勻等 針對(duì)其缺點(diǎn) 各國(guó)都在以下幾方面加以改進(jìn) 優(yōu)化 結(jié)構(gòu)與運(yùn)動(dòng)軌跡改進(jìn)破碎腔型 以增大破碎比 提高破碎效率 減少磨損 降低能耗 現(xiàn)已普遍 應(yīng)用高深破碎腔和較小嚙角 改進(jìn)了動(dòng)顎懸掛方式和襯板的支承方式 改善了破碎機(jī)性能 顎 板采用了新的耐磨材料 降低了磨損消耗 提高了自動(dòng)化水平 可自動(dòng)調(diào)節(jié) 過(guò)載保護(hù) 自 動(dòng)潤(rùn)滑等 同時(shí)也出現(xiàn)了一些新的機(jī)型 如雙腔雙動(dòng)顎式破碎機(jī) 其破碎比可達(dá) 排50 2 料口調(diào)節(jié)方便 產(chǎn)量大 復(fù)擺顎式破碎機(jī) 兼有顎式破碎機(jī)與圓錐破碎機(jī)的性能其產(chǎn)量較同規(guī) 格的破碎機(jī)高 50 還有篩分顎式破碎機(jī) 把篩分和破碎結(jié)合為一體 不僅可簡(jiǎn)化工藝流程 且能及時(shí)將已達(dá)粒度要求的物料從破碎腔中排出 減輕了破碎機(jī)的堵塞和過(guò)粉碎 提高了生 產(chǎn)能力 降低了能耗 在大型化方面國(guó)內(nèi)外都已生產(chǎn) 1500mm 2100mm 規(guī)格的顎式破碎機(jī) 而我們?cè)谶@個(gè)設(shè)計(jì)中主要是為了滿足進(jìn)料口尺寸 出料口尺寸 m906 進(jìn)料塊最大尺寸 產(chǎn)量 的要求老滿足生產(chǎn)的需要 m 2075 m50時(shí)噸 1 1 2 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的特點(diǎn) 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的機(jī)構(gòu)屬于四桿機(jī)構(gòu)中曲柄搖桿機(jī)構(gòu)的應(yīng)用 曲柄為主動(dòng)件 顎式破 碎機(jī)以結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 性能可靠 維修方便在物料粉碎行業(yè)廣泛應(yīng)用 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動(dòng)顎 是直接懸掛在偏心軸上的餓 是曲柄連桿機(jī)構(gòu) 沒(méi)有單獨(dú) 的連桿 由于動(dòng)顎是由偏心軸的偏心直接帶動(dòng) 所以活動(dòng)顎板可同時(shí)做垂直和水平的復(fù) 雜擺動(dòng) 顎板上各點(diǎn)的擺動(dòng)軌跡是由頂部的接近圓形連續(xù)變化到下部的橢圓形 越到下 部的橢圓形越扁 動(dòng)顎的水平行程則由下往上越來(lái)越大的變化著 因此對(duì)石塊不但能起 壓碎 劈碎 還能起輾碎作用 由于偏心軸的轉(zhuǎn)向是逆時(shí)針?lè)较?動(dòng)顎上各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)方 向都有利于促進(jìn)排料 因此破碎效果好 破碎率較高 產(chǎn)品粒度均勻且多呈立方體 復(fù)擺顎式破碎機(jī)和簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)相比較 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的機(jī)器重量較輕 結(jié)構(gòu) 簡(jiǎn)單 少了一件連桿 一塊肘板 一根心軸和一對(duì)軸承 生產(chǎn)效率較高 比同規(guī)格的簡(jiǎn) 擺顎式破碎機(jī)生產(chǎn)效率高 20 30 等優(yōu)點(diǎn) 但復(fù)擺顎式破碎機(jī)的顎板垂直行程大 石 料對(duì)顎板的磨削作用嚴(yán)重 磨削較快 且能量消耗也大 工作時(shí)易產(chǎn)生較多的粉塵 復(fù)擺顎式破碎機(jī)主要由機(jī)架 顎板 側(cè)護(hù)板 主軸 飛輪 肘板和調(diào)整機(jī)構(gòu)等組成 機(jī)架即機(jī)座 實(shí)際上是個(gè)上下開口的四方斗 主要用作支承偏心軸和承受破碎物料 的反作用力 因此要求具有足夠強(qiáng)度 一般采用鑄鋼整體鑄造 規(guī)格小的可用優(yōu)質(zhì)鑄鐵 代替 顎板包括活動(dòng)顎板和固定顎板 各與顎床組成活動(dòng)顎和固定顎 顎板用楔形鐵塊和 螺栓固定在顎床表面 保護(hù)顎床不受磨損 固定顎的顎床就是機(jī)架 活動(dòng)顎的顎床懸掛 在偏心軸上 由于它直接承受對(duì)石料的擠壓作用力 所以必需有足夠的強(qiáng)度和剛度活動(dòng) 顎床一般用鑄鐵或鑄鋼制造 顎板直接和石塊接觸 除承受擠壓和沖擊力外 尚與石塊 強(qiáng)烈摩擦 因此要求用高強(qiáng)度且耐磨的材料制造 常用的是鑄錳鋼顎板 其鑄鋼含錳量 為 12 14 左右 若條件受限制時(shí) 可用白口鑄鐵代替 但容易磨損和折斷 使用壽命 不長(zhǎng) 為了有效地破碎石料 顎板表面常鑄成波浪形和牙形 其齒峰角度一般為 90 110 齒高和齒距視出料粒度和產(chǎn)量要求而定 齒形高齒距小 則出料粒度小 產(chǎn)量低 動(dòng)力消耗大 一般齒高和齒距之比為 1 2 1 3 之間 由于復(fù)擺式的特點(diǎn)造成顎 板底部比上部磨損快 所以顎板往往做成上下對(duì)稱形狀 以便磨損后能倒置安裝 延長(zhǎng) 使用壽命 顎式破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)率高 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單可靠 破碎比較大 一般為 6 8 外形i 尺寸較小 零件檢查和更換較容易 操作維護(hù)簡(jiǎn)便 不用較高技術(shù)水平的工人就可嫩能 夠操作 應(yīng)用范圍廣 與其他類型破碎機(jī)比較 不容易堵塞 因此工程中普遍采用它來(lái) 破碎各種硬度 92500 公斤 厘米 以下 的石料 常作粗碎和中碎設(shè)備 一般用于破碎極限2 抗壓強(qiáng)度不才超過(guò) 2000 公斤 厘米 的石料時(shí)效果較好 其缺點(diǎn)是不宜破碎片狀石料 工 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 5 作間歇 有空轉(zhuǎn)沖程 需要很大的擺動(dòng)體 增加非生產(chǎn)能量的消耗 破碎可塑性和潮濕 的物料時(shí) 容易堵塞出料口 由于工作時(shí)產(chǎn)生很大的慣性力 機(jī)體擺動(dòng)大 工作不平穩(wěn) 沖擊 振動(dòng)及噪音較大 因此須安裝在比機(jī)器自重大五倍以上的混凝土基礎(chǔ)上 并須采 取隔振措施 大型破碎機(jī)還應(yīng)安裝在埋設(shè)于基礎(chǔ)上的剛梁上 顎式破碎機(jī)的最大裝料塊度應(yīng)比裝料口寬度小 15 20 即給料的最大石塊不應(yīng)超 過(guò)裝料口的 0 85 倍 當(dāng)用顎式破碎機(jī)破碎堅(jiān)硬而光滑的大礫石時(shí) 礫石容易從裝料口反 跳出來(lái) 故破碎天然礫石的生產(chǎn)率不及破碎來(lái)才塊石的生產(chǎn)率高 使用顎式破碎機(jī)時(shí) 必須注意由于機(jī)器是在工作條件惡劣情況下運(yùn)轉(zhuǎn)的 除了必須 嚴(yán)守操作規(guī)程和維修保養(yǎng)制度外 還必須及時(shí)發(fā)現(xiàn)并修復(fù)被磨損的零部件 這是提高機(jī) 器作業(yè)的重要措施 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 2 總體設(shè)計(jì)過(guò)程 2 1 基本結(jié)構(gòu)和工作原理 2 1 1 基本結(jié)構(gòu) 顎式破碎機(jī)的主體機(jī)構(gòu)由機(jī)架 偏心軸 動(dòng)顎板 定顎板 肘板共五個(gè)機(jī)構(gòu)組成 另有其他輔助零件 如固定齒板 襯板 擋罩 墊片 滑塊 推力板 止動(dòng)螺釘 鎖緊 裝置 圖 2 1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖 2 1 2 工作原理 帶輪與偏心軸固聯(lián)成一整體 它是運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力輸入構(gòu)件 即原動(dòng)件 其余構(gòu)件都是 從動(dòng)件 當(dāng)帶輪和偏心軸 2 繞軸線 A 轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí) 驅(qū)使輸出構(gòu)件動(dòng)顎 3 做平面復(fù)雜運(yùn)動(dòng) 從 而將礦石壓碎 顎式破碎機(jī)的工作原理如圖 2 2 所示 其由動(dòng)顎板 定顎板 偏心軸及推力板組成 動(dòng)顎板上部與偏心軸相連 下部由推力板支撐 偏心軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí) 動(dòng)顎板不僅對(duì)定顎板作 往復(fù)擺動(dòng) 同時(shí)還沿定顎板有很大幅度的上下運(yùn)動(dòng) 動(dòng)顎板上各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng) 軌跡如圖 2 4 所示 動(dòng)顎板上部的運(yùn)動(dòng)軌跡接近圓形 越向下水平運(yùn)動(dòng)幅度越小 運(yùn)動(dòng)軌跡也越呈橢圓形 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 7 圖 2 2 復(fù)擺顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)圖 圖 2 3 復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖 圖 2 4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)運(yùn)動(dòng)軌跡示意圖 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 2 2 主要參數(shù) 表 2 1 顎式破碎機(jī)的基本參數(shù) 主要參數(shù) 型 號(hào) 給礦口規(guī)格 mm 寬度 X 長(zhǎng)度 最大 給礦粒度 mm 排礦 口調(diào)整范 圍 處理 能力 t h 電 機(jī)功率 kw 重 量 t PEF150 25 0 150 25 0 125 10 4 0 1 4 5 5 1 1 PEF250 40 0 250 40 0 210 20 8 0 5 20 15 2 8 PEF400 60 0 400 60 0 350 40 1 60 17 1 15 30 6 5 PEF600 90 0 600 90 0 480 75 2 00 56 1 92 75 17 6 PEF900 12 00 900 12 00 650 150 180 140 200 11 0 61 97 PEF1200 1 500 1200 1 500 850 130 180 18 0 128 PEF1500 2 100 1500 2 100 1100 250 300 400 500 25 0 219 根據(jù)我畢業(yè)設(shè)計(jì)的要求 已知條件如下 由于給定最大進(jìn)料粒度 500mm maxD 對(duì)于小型破碎機(jī)的給礦口寬度 B B 1 1 1 25 ax 1 1 1 25 500 550mm 625mm 取 B 600mm 因?yàn)榻o料口長(zhǎng)度越長(zhǎng) 生產(chǎn)效率就越高 但動(dòng)顎受力越不均勻 所以給料口長(zhǎng)度通 常為 大型破碎機(jī) L 1 25 1 5 B 中小型破碎機(jī) L 1 5 1 6 B 用于細(xì)碎作業(yè)的小型扁口顎式破碎機(jī) L 2 3 6 B 本設(shè)計(jì)的破碎機(jī)為中小型破碎機(jī) 則 L 1 6 600 960 mm 顎式破碎機(jī)排料口的長(zhǎng)度與給料口的長(zhǎng)度相同 排料口的最小寬度為 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 max17eds 0 B 最大排料粒度 mm 動(dòng)顎在排料口的水平行程 mm S 則在此 破碎腔的深度與破碎比有關(guān) 但是深度太大時(shí) 易產(chǎn) 5681e 生石料過(guò)粉碎現(xiàn)象 深度可由下式確定 H 2 25 2 5 B H 2 5 600 1500 mm 2 2 1 鉗角 破碎機(jī)的動(dòng)顎與固定顎之間的夾角稱之為鉗角 當(dāng)物料破碎時(shí) 必須使物料塊既不 向上滑動(dòng) 也不會(huì)從礦中跳出來(lái) 為此 鉗角 應(yīng) 該保證物料塊與顎板工作表間產(chǎn)生足 夠的摩擦力以阻止物料被擠出去 圖 2 5 表示從力學(xué)角度推算鉗角的計(jì)算圖式 當(dāng)圖 2 5 物料塊受力分析物料能被夾持在破碎腔內(nèi) 不被推出機(jī)外時(shí) 這些力應(yīng)相 平衡 即在 x y 方向的分力之和應(yīng)該等于零 即 x 方向 0sinco112 pp y 方向 f 聯(lián)合以上兩式可得 21ftg 由 故 f t 式中 鉗角 物料與顎板間的摩擦角 物料與顎板間摩擦系數(shù)f 為了保證破碎機(jī)工作是物料塊不致被推出機(jī)外 必須令 2 arctgf 一般情況下 不宜超過(guò) 23 218 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 正確的選擇鉗角對(duì)于提高破碎機(jī)的破碎效率具有很大的意義 減小鉗角可使破碎機(jī) 的生產(chǎn)能力增加 但會(huì)引起破碎比的減小 增大鉗角 雖可增大破碎比 但同時(shí)又減少 生產(chǎn)能力 因此 在選擇鉗角時(shí) 應(yīng)當(dāng)全面考慮 在此 初取 20 2 2 2 動(dòng)顎水平行程 YS 動(dòng)顎擺動(dòng)行程 是破碎機(jī)最重要的結(jié)構(gòu)參數(shù) 在理論上 動(dòng)顎擺動(dòng)行程應(yīng)按物料達(dá) 到破壞時(shí)所需之壓縮量來(lái)確定 然而 由于破碎板的變形 及其與機(jī)架間存在的間隙等 因素的影響 實(shí)際選取的動(dòng)顎擺動(dòng)行程遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于理論上求出的數(shù)值 目前 常用下端水平行程的計(jì)算公式有 min241 08bSL 下端點(diǎn)許用水平行程 85 0 BL 式中 最小排料口尺寸 mm min B 進(jìn)料口尺寸 mm 由 m b SinL 2471248 5360150 8 實(shí)際上 動(dòng)顎行程是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定的 通常對(duì)于大型顎式破碎機(jī) S 25 45mm 中小型顎式破碎機(jī) S 12 15mm 在此 參照顎式破碎機(jī)現(xiàn)有的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn) 初取 則合理 S 2LL 2 2 3 傳動(dòng)角 傳動(dòng)角大小影響著機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)效率 在推力板長(zhǎng)度一定的情況下 加大傳動(dòng)角會(huì)提 高機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)效率 但必須要求偏心距增大才能保證行程的要求 這就導(dǎo)致動(dòng)顎襯板上 部水平行程的偏大 物料的過(guò)粉碎引起排料口的堵塞 使功耗增加 同時(shí) 也將使定顎 襯板下部加速磨損 故傳動(dòng)角取 5 4 在此設(shè)計(jì)中我選擇 0 2 2 4 破碎比的計(jì)算 衡量單臺(tái)破碎機(jī)的破碎效果還可以用破碎比表示 破碎比即破碎前原料粒度與破碎 后產(chǎn)品粒度之比 它表示破碎物料經(jīng)破碎后減小的程度 破碎比有如下的幾種計(jì)算方法 1 破碎比 用破碎前物料最大平均直徑 與破碎后產(chǎn)品最大平均直徑 之比1i maxDmaxd 計(jì)算 1imaxad 物料平均直徑是指物料長(zhǎng) 寬 厚的平均直徑 2 用 間接表示破碎比 即破碎機(jī)給料口有效寬度和公稱排料口尺寸 b 之比 2i 2i 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 b B85 0i2 式中 B 破碎機(jī)的給料口寬度 mm b 破碎機(jī)的開邊制公稱排料口寬度 mm 帶入數(shù)據(jù)的 67 i2 3 用破碎前后各種粒度混合物料的等值粒度之比來(lái)計(jì)算破碎比 3i 21eq3Di 以上各種破碎比的計(jì)算公式根據(jù)不同的要求進(jìn)行選擇計(jì)算 表示破碎機(jī)的破碎效果1i 有能表示處理礦石的要咬入能力 表示該臺(tái)破碎機(jī)的公稱破碎比 能夠科學(xué)地真實(shí)地i 3 反映該破碎機(jī)的破碎效果 2 2 5 偏心距 E 不論動(dòng)顎齒面軌跡性能值分配是否合理 在機(jī)構(gòu)其他尺寸參數(shù)不變的情況下 增大 曲柄半徑 會(huì)使顎板齒面上各點(diǎn)的行程值增大 一方面可以提高生產(chǎn)力 另一方面也增 大了機(jī)器的功耗 由于曲柄半徑的改變并不能有效地調(diào)整齒板軌跡性能值的分配 因此 只有在調(diào)整其他參數(shù)仍得不到要求的行程值時(shí) 方以曲柄半徑作為設(shè)計(jì)變量 從這個(gè)意 義上講 曲柄可作為設(shè)計(jì)變量 也可以按現(xiàn)有的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)確定 通常 對(duì)于復(fù)擺式顎式破碎機(jī) r 2 SL 由于初定值 則m25SL 5 14 r 取 1 偏心距對(duì)破碎機(jī)生產(chǎn)率和傳動(dòng)功率都有影響 在其它條件相同的情況下 增大偏心 距可使動(dòng)顎行程增加而提高生產(chǎn)率 但也因此增加功率消耗 在傳統(tǒng)設(shè)計(jì)中 偏心距是 由動(dòng)顎行程通過(guò)畫機(jī)構(gòu)圖來(lái)初步確定的 在這個(gè)破碎機(jī)的設(shè)計(jì)中我根據(jù)機(jī)構(gòu)圖選擇了 12mm 2 2 6 懸掛高度 懸掛高度是指曲柄支承中心到定顎板上端水平面間的垂直距離 按照結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 可 把復(fù)擺顎式分為三種類型 即正懸掛 h 0 零懸掛 h 0 和負(fù)懸掛 h0 2 2 7 動(dòng)顎的行程特性值 m 復(fù)擺顎式破碎機(jī)動(dòng)顎上的點(diǎn)一般作平面運(yùn)動(dòng) 其軌跡為封閉曲線 進(jìn)料口處軌跡呈 橢圓形 愈靠近排料口其軌跡形狀愈扁直 沿水平方向與垂直方向量取軌跡位移 和 sh 則 稱為動(dòng)顎水平行程 稱為動(dòng)顎垂直行程 其比值稱為動(dòng)顎的行程特性值 即 sh m 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 根據(jù)實(shí)驗(yàn)經(jīng)驗(yàn) 上部水平行程不能太小 一般取 各點(diǎn)軌跡特性值取 LS 5 2 80 為宜 5 2 1m 2 2 8 破碎腔高度 H 在鉗角一定的情況下 破碎腔高度有所要求的破碎比而定 通常 破碎腔高度 其中 為給礦口寬度 mm B m150 36 5 2 2 2 9 破碎腔的形狀 破碎腔的形狀是決定生產(chǎn)率 動(dòng)力消耗和襯板磨損等破碎機(jī)性能的重要因素 破碎腔的形狀有直線型和曲線型兩種 如圖 2 6 所示 圖中實(shí)線表示顎板閉合時(shí)的位 置 虛線表示顎板后退最遠(yuǎn)位置 圖 2 6 破碎腔示意圖 a 直線型破碎腔 b 曲線型破碎腔 圖 2 6 中的許多水平線 表示物料在陸續(xù)向下運(yùn)動(dòng)時(shí)所占據(jù)的區(qū)域 處在水平面 1 上 的物料 當(dāng)動(dòng)顎擺動(dòng)到虛線位置時(shí) 便下落到水平面 2 上 兩水平面 1 和 2 間的垂直距 離 就是破碎機(jī)在空轉(zhuǎn)行程使料塊下落的距離 顎板下一次的工作形成中 水平面 2 處 的物料則被壓碎 到空轉(zhuǎn)行程時(shí) 料塊便落到水平面 3 上依次類推 料塊逐漸被破碎而 粒度逐漸減小 最后通過(guò)排礦口排出去 由圖 2 6 a 可以看到 在直線型破碎腔中 各連續(xù)的水平面間形成的梯度斷面的 體積向下依次遞減 物料的空隙也逐漸減小 而動(dòng)顎的擺動(dòng)行程和壓碎力卻逐漸增大 物料到排礦口附近的排料速度就減慢 于是在排礦口附近及容易發(fā)生堵塞現(xiàn)象 這是造 成機(jī)器過(guò)載和襯板下端磨損的主要原因 圖 2 6 b 表示曲線型破碎腔 它是將固定顎板改成曲線型 曲線是按破碎腔的嚙 角從上向下逐漸減小的原則而設(shè)計(jì)的 在曲線型破碎腔中 各連續(xù)的水平面間形成的梯 度斷面的體積 從破碎腔的中部往下是逐漸增加的 因而物料間的空隙增大 有利于排 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 13 料 由于堵塞點(diǎn)上移 故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象 2 3 主軸轉(zhuǎn)速 n 由經(jīng)驗(yàn)公式 min Br14530 式中 B 給礦口寬度 m 則 26 14530n 由理論公式 LStg7 式中 鉗角 動(dòng)顎下端點(diǎn)水平行程 cm L 則 min r1795 20tg47n 根據(jù)現(xiàn)有設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn) 取 83 再由理論公式 倒推出鉗角LSt 65 2narctg 470183 則合理 2 2 4 生產(chǎn)能力 Q 煤矸石物料堆積密度為 1 6 抗壓強(qiáng)度為 150MPa 的礦石 自然狀態(tài) 3 mt tg Se2 Ln0V6L 式中 破碎機(jī)生產(chǎn)率 t h 主軸轉(zhuǎn)速 r minn 動(dòng)顎下部的水平行程 mLS 給料口長(zhǎng)度 m 排料口最小寬度 m e 破碎產(chǎn)品的松散系數(shù) 一般 破碎 7 0 25 石可取小值 破碎不太硬礦石 則取大值 礦石的堆積密度 一般假定 3 t 3m t6 1 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 鉗角 取 6 0 則 tg Se2 Ln3QL 7 0t 6 10 25 5 918 h t6 7 復(fù)擺式顎顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)率要再增加 25 則實(shí)際生產(chǎn)能力h t1 2 實(shí) 2 5 破碎力 2 5 1 破碎力計(jì)算 以立方體和球體兩種典型物料形狀為依據(jù) 并考慮大尺寸進(jìn)料塊粒是逐漸階段 破碎成成品而卸出 求出總的破碎力 破碎力大小取決于顎板凸齒作用點(diǎn)施加的 物料應(yīng)力 和物料抗拉強(qiáng)度 實(shí)際破碎作業(yè)時(shí) 成品多為立方體 故破碎力計(jì)算多以立方體物料為依據(jù) 還 可保證機(jī)械工作的可靠性 因入料尺寸相同時(shí) 立方體破碎力交球體大 下面以立 方體物料分析 1 第一階段破碎 圖 2 7 表示作用在立方上的力 圖 2 7 作用在立方體上的力 立方體由于齒棱作用 受力面產(chǎn)生拉應(yīng)力 支撐面產(chǎn)生壓應(yīng)力 這些力在斷裂 面上引起的應(yīng)力 為 非標(biāo)準(zhǔn)機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì) P580 W2Z3 F 故得 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 W2Z3 F1 式中 第一階段使物料碎裂的破碎力 N 1F 物料的抗劈強(qiáng)度 約等于抗拉強(qiáng)度 N cm2 立方體物料邊長(zhǎng) cm W 齒棱間距 cm Z 2 第二階段破碎 物料經(jīng)過(guò)第一階段破碎以后 成為兩個(gè)半立方體 在動(dòng)顎擺 開時(shí)落入破碎時(shí) 并改變方向進(jìn)行再破碎 第二階段的破碎力是 WZ64F22 3 第三階段破碎 物料進(jìn)行第二階段破碎以后 成為 4 塊體進(jìn)行再破碎 第三 階段的破碎 Z128F3 假設(shè)所破物料的抗劈強(qiáng)度是 500N cm2 而顎板齒棱距 Z 150mm W 500mm 則第 一階段破碎力 W2Z3 F1 KN807 51 2 此力產(chǎn)生側(cè)向分力 設(shè)棱角為 90 則側(cè)向力為 即 571KN 21FZ64F22 6850 W183 KN2 邊長(zhǎng) 500mm 立方體 至少和動(dòng)顎的一個(gè)齒棱相接觸 因而此時(shí)破碎力為 807KN 在特 殊情況下 也可能同時(shí)與 3 個(gè)齒棱接觸 此時(shí)破碎力為 2421KN 取平均值 1614KN 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 經(jīng)過(guò)多次沖擊以后 新的立方體才能最后形成 原始進(jìn)料的破碎力和第二階段中最 后兩個(gè)沖擊的破碎力可能同時(shí)出現(xiàn) 因而總破碎力 KN261450416F0 這兩個(gè)破碎力的作用點(diǎn)取決于物料粒度與相應(yīng)出料口寬度 總破碎也可能有其他的 組合方式 2 5 2 最大破碎力 計(jì)算max ktgL bB 034 Fax 式中 最大破碎力 N 抗壓強(qiáng)度 B 2 c 有效破碎系數(shù) 對(duì)中小型 0 34 0 48 kk 的單位是 cm Lb 取 4 0 2 150cmNpaB 則 tg 3Fmax 4 7 296 K5 2 6 功率 P 4max106cos nkFe 式中 計(jì)算功率 KW 最大破碎力 KNmax 動(dòng)顎褚點(diǎn)水平行程平均值 mm s 主軸轉(zhuǎn)速 r minn 鉗角 機(jī)器總效率 可取 0 81 0 85 等效破碎系數(shù) 對(duì)中小型 0 27 0 37 ekek 取 0 83 0 33 25mmems 則 4max106co nsFP 83 7 205 23 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 KW5 71 所以選功率為 75KW 查手冊(cè) 選 Y315S 6 三相異步電動(dòng)機(jī) 滿載轉(zhuǎn)速為 990r min 功率為 75KW 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 3 機(jī)構(gòu)各部分的設(shè)計(jì) 3 1 機(jī)構(gòu)各部分桿長(zhǎng)的確定 圖 3 1 機(jī)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)圖 如圖 3 1 所示已知 破碎腔高度 m150H 鉗角 7 2 偏心距 rl1 傳動(dòng)角 根據(jù)幾何關(guān)系 可估算出連桿 和肘板 的長(zhǎng)度 2l3l 5967 0cosl2 取 2lm16 sin 123ll m3 5617 0 取 3l5 則支座 O C 間的垂直水平距離 為 ocxy s co 312 llyoc 6 89 507 2s 5617 0 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 sin li l x312oc m5 8 507 2i 5617 06 機(jī)架位置參數(shù) m89 89yl 2oc24 15artgxrtc 在此四桿機(jī)構(gòu)中 曲柄 轉(zhuǎn)動(dòng) 且為最短桿 為最長(zhǎng)桿 1l2l 602l1 50643 則滿足周轉(zhuǎn)副條件 3 2 V 帶及帶輪的設(shè)計(jì) 1 確定計(jì)算功率 caP 根據(jù)功率 是根據(jù)傳遞的功率 P 并考慮到載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間長(zhǎng)短等因 素的影響而確定的 即 KAca 式中 計(jì)算功率 單位為 KW caP 傳遞的功率 例如電動(dòng)機(jī)的額定功率 單位為 KW 工作情況系數(shù) 見表 8 6A 由 機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè) 中冊(cè) P272 表 9 2 13 查得工作情況系數(shù) 故3 1 AK kw9753 1PKca 2 選取窄 V 帶帶型 根據(jù) 由 P272 圖 9 2 1 確定選用 SPC 型 ca1n 3 確定帶輪基準(zhǔn)直徑 由表 9 2 37 和表 9 2 38 取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 m280d1 從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 2d 4805 i1 根據(jù)表 9 2 37 取 m62d 按要求驗(yàn)算帶的速度 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 s m35 1 40692814 30ndV 帶的速度合適 4 確定窄 V 的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心矩 根據(jù)式 有2a d 7 021 d 21 46084680 30 初步確定 m15a0 計(jì)算所需帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 0 21120 4 addLd m8 59635 862 由 機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè) 中冊(cè) 查得 選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 m0Ld 按 P271 表 9 2 12 計(jì)算實(shí)際中心矩 a 10 2Lad 0 1 768 2 593 4 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角 1 可得 5 7ad8021 1206 5 7 84 主動(dòng)輪上的包角合適 5 計(jì)算窄 V 帶的根數(shù) z L0caK p 由 機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè) 中冊(cè) min r9280d1 m1460d2 查表得 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 KW37 18P0 47 2P0 4L95 則有 041 723 18 z 取 5 6 計(jì)算預(yù)緊力 0F 有 2ca0qv K zP 查表 8 4 得 故m kg 20 51 4370 95 2 1 475F N6 7 計(jì)算作用在軸上的壓軸力 PF P 2sin10 zFN13926 sin 7 8 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 選用原則見 機(jī)械設(shè)計(jì) 濮良貴 紀(jì)名剛 主編 8 4 節(jié) 材料采用 HT200 所以采用腹板式 m3028d1 采用孔板式 具體結(jié)構(gòu)尺寸見零件圖 3 3 偏心軸主要尺寸的確定 3 3 1 偏心軸的材料選擇和最小直徑估算 根據(jù)工作條件 初選軸的材料為 45 鋼 調(diào)質(zhì)處理 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法進(jìn)行最小直徑估算 即 初算軸徑時(shí) 若最小直徑軸段開有鍵槽 還要考慮鍵槽對(duì)軸強(qiáng)度的影3min0PdA 響 當(dāng)該軸段截面上有一個(gè)鍵槽時(shí) 增大 5 7 兩個(gè)鍵槽時(shí) 增大 10 15 dd 值由所引教材表 15 3 確定 取 0 012A mind30 m6 87312 因最小直徑處安裝大帶輪 設(shè)有一個(gè)鍵槽 則 取mindm7 93 1 i 為整數(shù) 95in 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 因破碎機(jī)工作時(shí)沖擊載荷比較大 又有強(qiáng)烈的震動(dòng) 應(yīng)適當(dāng)增大偏心軸的直徑 故 取 m160d 3 3 2 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 各軸段直徑的確定 最小直徑 安裝大帶輪的外伸軸段 1 m160d 帶輪另一側(cè)采用套筒進(jìn)行軸向定位 套筒另一側(cè)則采用軸肩定位 并且此處軸2d 段設(shè)計(jì)成帶有螺紋的 可以安裝圓螺母對(duì)錐形套進(jìn)行可靠定位 故初選 m180din 錐套處軸段 此處設(shè)計(jì)成錐形 根據(jù)錐套和軸承的定位要求 此處選擇錐度為 3 12 此處軸段是和錐形軸伸配合的 是安裝套筒的 可以通過(guò)錐形軸得出尺寸4d 此處選擇雙列向心球面滾子軸承 m20 3014 滾動(dòng)軸承處軸段 由滾動(dòng)軸承確定 選擇雙列向心球面滾子軸承5 m25d 31 安裝動(dòng)顎板處軸段 此處設(shè)計(jì)直徑 6d 6 各軸段長(zhǎng)度的確定 由大帶輪輪轂寬度 以及套筒可以確定 1L20B 20L1 根據(jù) 可以選擇圓螺母 其厚度 則通過(guò)圓螺母的規(guī)格和錐2218M 3 形套的尺寸可以得出 退刀槽的長(zhǎng)度 m54 m退 通過(guò)查表可得圓錐形軸伸長(zhǎng)度 3 L3 此處軸段通過(guò)安裝套筒和軸承端蓋對(duì)軸承進(jìn)行軸向定位和維護(hù) 此處套筒選取4L 長(zhǎng)度為 39mm 則由此可得 94 安裝軸承端蓋和軸承處軸 可以根據(jù)軸承的規(guī)格得出 5 150L 此處軸段是安裝動(dòng)顎板的可以通過(guò)動(dòng)顎板尺寸得出 6 圖 3 2 偏心軸各軸段的尺寸 3 3 3 偏心軸細(xì)部結(jié)構(gòu) 由表 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 附表 4 1 查得大帶輪輪轂與軸的配合選為 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過(guò)渡配合 此軸段的直徑公差選為 各軸肩處的f7 8H160 過(guò)渡圓角半徑和各軸段表面粗糙度見圖紙 3 3 4 偏心軸的校核 在破碎工作時(shí) 破碎力通過(guò)動(dòng)顎軸承傳到偏心軸上 由于該破碎力很大 軸上其它 零件傳遞的載荷相對(duì)來(lái)說(shuō)就顯得微不足道了 所以計(jì)算時(shí)可把這些載荷忽略不計(jì) 而只 考慮破碎力的作用 破碎力平均分布在動(dòng)顎的兩個(gè)軸承上 圖 3 3 軸的力學(xué)模型及轉(zhuǎn)矩 彎矩圖 a 力學(xué)模型圖 b 彎矩圖 c 轉(zhuǎn)矩圖 d 當(dāng)量彎矩圖 1 軸的力學(xué)模型的建立 軸上力的作用點(diǎn)位置和支點(diǎn)跨距的確定 軸承對(duì)軸的作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則則應(yīng)在軸承寬度的中點(diǎn) 因此可決定偏心軸上動(dòng)顎兩 軸承的位置 動(dòng)顎處安裝的 23128 軸承 經(jīng)計(jì)算 可得動(dòng)顎處兩軸承之間的距離 軸承離支點(diǎn)的距離 m860LCD m269LBDAC 繪制軸的力學(xué)模型 根據(jù)要求的傳動(dòng)速度方向 繪制的軸力學(xué)模型圖見圖 3 3a 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 2 計(jì)算軸上的作用力 破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上 分別用 來(lái)表示 機(jī)架軸承要當(dāng)于兩個(gè)支CFD 座 對(duì)偏心軸具有支座反力的作用 分別用 來(lái)表示 ARB N13072 6140RFBADC 3 繪制轉(zhuǎn)矩 彎矩圖 由軸的力學(xué)模型圖可知偏心軸在水平的方向不受力 故不產(chǎn)生水平面的彎矩 因 而偏心軸只產(chǎn)生垂直面上的彎矩 如圖 3 3b C D 處的彎矩相等 即 m420m937LM 轉(zhuǎn)矩圖 見圖 3 3c N8 375186 05 nP105 9T 4 當(dāng)量彎矩圖 參看圖 3 3d 因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)圖 所以扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力 折算系數(shù) 0 6 24N8 376 m12437 510 T M22T 5 校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí) 通常只校核偏心軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面 即動(dòng)顎軸承處 C D 的強(qiáng)度 MPa274160 1243d 3TA 根據(jù)選定的軸的材料 45 鋼 調(diào)質(zhì)處理 由所引教材表 15 1 查得 Pa481 因 故強(qiáng)度足夠 1C 3 4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的動(dòng)顎的工作過(guò)程分析及優(yōu)化設(shè)計(jì) 3 4 1 動(dòng)顎的工作過(guò)程分析 由圖 3 4 可知 本機(jī)是以平面四桿機(jī)構(gòu)為工作機(jī)構(gòu) 而以連桿為運(yùn)動(dòng)工作件的機(jī)械 圖 7 是動(dòng)顎板上各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡 連桿曲線 由圖 3 4 可知 A 點(diǎn)作圓周運(yùn)動(dòng) B 點(diǎn)受推動(dòng) 板的約束為繞 點(diǎn)擺動(dòng)的圓弧線 其余各點(diǎn)的軌跡為扁圓形 從上到下的扁圓形愈來(lái)愈2O 扁平 上面的水平位移量約為下部的 115 倍 垂直位移稍小于下部 就整個(gè)顎板而言 垂直位移量約為水平位移量的 2 3 倍 工作時(shí) 曲柄處于 A 區(qū)是完全工作行程 處于 C 區(qū) 上部靠前下部靠后 在 D 區(qū)是空回行程 在 B 區(qū)是上部靠后下部靠前 動(dòng)顎具有的這些運(yùn)動(dòng)特性決定了它的性能 1 動(dòng)顎的平面復(fù)雜運(yùn)動(dòng) 時(shí)而靠近固定的定顎板 時(shí)而離開 形成一個(gè)空間變化 的破碎室 料塊主要受到壓碎 伴隨著研磨折斷作用 2 這種運(yùn)動(dòng)使料塊受到向下推動(dòng)的力 圖 3 5 是料塊在顎板之間的受力情況 料 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 塊在破碎室得到破碎 破碎后的料塊由排料口排除 圖 3 4 動(dòng)顎板上各點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡 圖 3 5 料塊在顎板之間的受力分析 3 4 2 動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)軌跡優(yōu)化設(shè)計(jì) 1 動(dòng)顎方程 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 圖 3 6 動(dòng)顎簡(jiǎn)化力學(xué)模型 顎式破碎機(jī)的動(dòng)顎機(jī)構(gòu)可簡(jiǎn)化為一個(gè)平面四連桿機(jī)構(gòu) 如圖 3 6 所示 和 構(gòu)成四桿機(jī)構(gòu) 其中動(dòng)顎 做平面運(yùn)動(dòng) 為給料口 0AB00AAB1M 為排料口 2M 為了描述動(dòng)顎的運(yùn)動(dòng) 建立兩個(gè)坐標(biāo)系 其中傾斜的 坐標(biāo)系便于直接計(jì)0 算四桿機(jī)構(gòu)各點(diǎn)坐標(biāo) 和 的長(zhǎng)度分別記為00 和 則有 321ll 4 1 11 sinly cosl A A 2 42 3 l yi l xl A A 4 cos232 由于 是擺桿 所以 只取正值 和 的長(zhǎng)度分0BB2M11B 別記為 和 則排料口 的運(yùn)動(dòng)方程為 5l67l8 2 2 26252 2 coslsinlyix A M 為了計(jì)算排料口處的水平和垂直行程 將 坐標(biāo)系旋轉(zhuǎn) 角度 在 坐標(biāo) yx01 yxA0 系中表示 的運(yùn)動(dòng)方程為 2 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 6 11222 222 cosysinxyic M M 由于 方向?yàn)樗椒较?因此排料口 處的水平行程 及垂直行程 分2HS2V 別為 7 minMaxViHSy2222 排料口 處的行程比 8 2HVi 當(dāng)曲柄轉(zhuǎn)角 從 變化至 時(shí) 即可計(jì)算出 點(diǎn)運(yùn)動(dòng)坐標(biāo) 并可求得排料口1 2 的水平行程 和垂直行程 至于給料口處 的運(yùn)動(dòng)坐標(biāo) 水平行程 和垂直行2HS2VS1 1HS 程 可用 分別代替式 中的 進(jìn)行計(jì)算 1V7l8 65l 2 設(shè)計(jì)變量 選取的設(shè)計(jì)變量要能準(zhǔn)確反映動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)軌跡 行程比等重要參數(shù) 以便滿足各種設(shè) 計(jì)要求 同時(shí) 設(shè)計(jì)變量不得冗余且盡可能少 以降低計(jì)算復(fù)雜度 在描述給 排料口 運(yùn)動(dòng)方程的動(dòng)顎結(jié)構(gòu)參數(shù)中 不是獨(dú)立變量 故選取 和 為設(shè)計(jì)變量 即 7l 1l68l1 9 18654321 l l 3 目標(biāo)函數(shù) 行程比是動(dòng)顎軌跡優(yōu)化的重要目標(biāo) 動(dòng)顎上某點(diǎn)的行程比較小 表明該點(diǎn)的垂直行 程較小或水平行程較大 一般來(lái)說(shuō) 排料口處垂直行程較小有利于降低動(dòng)顎襯板的磨損 程度 給料口處水平行程較大有利于破碎較大的物料 所以分別取給 排料口處的行程 比為分目標(biāo)函數(shù) 即 10 11HVSXF 11 22 偏心軸距 對(duì)動(dòng)顎行程及破碎機(jī)功率消耗的影響較大 增加偏心軸距 可使動(dòng)顎水1l 平行程加大 提高破碎機(jī)的生產(chǎn)率 但會(huì)增加其功率消耗 在保證水平行程的條件下 減小偏心軸距可減小功率消耗 所以將偏心軸距 也作為分目標(biāo)函數(shù) 即 12 13lXF 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 綜合目標(biāo)函數(shù)為 13 XF XF min3210520 式 13 中的系數(shù)是根據(jù)分目標(biāo)函數(shù)的權(quán)重并考慮量級(jí)接近而綜合確定的 該目標(biāo) 函數(shù)源自工程問(wèn)題 難以寫出其顯式函數(shù)式 但可通過(guò)式 1 式 8 逐步計(jì)算得到 4 約束條件 1 四桿機(jī)構(gòu)曲柄存在條件 14 214332413 4132lllll 2 肘板支點(diǎn)位置約束 00252 15 344ll 3 給 排料口水平行程約束 16 1572 HS 4 傳動(dòng)角和嚙合角約束 17 64 5 懸掛高度及坐標(biāo)系旋轉(zhuǎn)角約束 18 10 5h PEF600X900 破碎機(jī)通過(guò)常規(guī)設(shè)計(jì)得到的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)為 ml10 ml73852 l03ml64 l3267 主要運(yùn)動(dòng)參數(shù)為 18 241 SH851 SV285 根據(jù)式 13 計(jì)算得9 iSH9 V23i 到初始目標(biāo)函數(shù)值 采用罰函數(shù)的外點(diǎn)法 將該約束優(yōu)化問(wèn)題轉(zhuǎn)化成無(wú) 80 XF 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 約束優(yōu)化問(wèn)題 再調(diào)用 法進(jìn)行優(yōu)化計(jì)算 得到新的設(shè)計(jì)變量及目標(biāo)函數(shù)值為 Powel 5132076935429067318654321 l X 0 F 優(yōu)化后的給 排料口行程及行程比為 m SH1 SV1 981 im SH2 V282i 從優(yōu)化結(jié)果來(lái)看 給 排料口處的行程比明顯降低 可以預(yù)期 襯板的磨損問(wèn)題將 得到較好的改善 另外 由于偏心軸距減小 破碎機(jī)消耗的功率有望降低 但與此同時(shí) 給 排料口處的水平行程也減小了 從而不利于物料破碎 破碎機(jī)產(chǎn)量也會(huì)略有下降 盡管存在上述不足之處 本文提出的優(yōu)化方法在改善顎式破碎機(jī)動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)軌跡方面的效 果還是比較明顯的 所得出的優(yōu)化參數(shù)對(duì)相關(guān)設(shè)計(jì)工作具有一定的指導(dǎo)意義 3 5 偏心軸改進(jìn) 顎式破碎機(jī)用于原礦的粗碎作業(yè) 由于該機(jī)偏心軸上的錐套 密封套存在一些結(jié)構(gòu) 缺陷 致使偏心軸 錐套 飛輪經(jīng)常出現(xiàn)磨損 而且修復(fù)周期長(zhǎng) 影響生產(chǎn)的正常進(jìn)行 因此 我們對(duì)該機(jī)進(jìn)行修復(fù)的同時(shí)作了一些改進(jìn) 3 5 1 改進(jìn)前狀況 改進(jìn)前結(jié)構(gòu)如圖 3 7 所示 錐套 3 裝在偏心軸 2 上 密封套 5 靠螺紋與錐套聯(lián)接 飛 輪 6 與皮帶輪 1 壓緊密封套 軸端壓蓋 7 與軸端螺栓 8 把該部零件緊固在偏心軸上 自 從破碎機(jī)投產(chǎn)以來(lái) 多次出現(xiàn)錐套松動(dòng) 偏心軸 錐套 飛輪磨損現(xiàn)象 我通過(guò)分析認(rèn) 為 出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因主要有 2 個(gè) 一是密封套及錐套螺紋旋向設(shè)計(jì)不合理 皮帶輪 端及飛輪端密封套 錐套螺紋均為右旋 在運(yùn)轉(zhuǎn)中 偏心軸在飛輪端方向看是逆時(shí)針?lè)?向旋轉(zhuǎn) 當(dāng)偏心軸帶動(dòng)錐套逆時(shí)針?lè)较蜣D(zhuǎn)時(shí) 由于慣性力的作用 密封套有一個(gè)順時(shí)針 方向旋轉(zhuǎn)的力矩 由于飛輪端與皮帶輪端密封套螺紋均為右旋 所以兩個(gè)密封套均有向皮 帶輪方向移動(dòng)的傾向 皮帶輪端的密封套向皮帶輪方向移動(dòng)時(shí) 會(huì)把皮帶輪頂緊 并反 過(guò)來(lái)把該端的錐套牢牢頂緊在偏心軸上 所以皮帶輪端錐套沒(méi)有出現(xiàn)過(guò)松動(dòng) 而飛輪端 密封套向皮帶輪方向移動(dòng)時(shí) 會(huì)離開飛輪端面 使錐套在偏心軸上失去頂緊力的作用而 容易松動(dòng)發(fā)生磨損 二是錐套與偏心軸配合面間的接觸面積不夠 按設(shè)計(jì) 接觸面積應(yīng) 占配合面積的 80 才能形成足夠的摩擦力以克服錐套的慣性力 我們以前在偏心軸零 件裝配時(shí) 沒(méi)有掌握好方法 所以接觸面積小于 80 使錐套在偏心軸上產(chǎn)生松動(dòng) 一旦 松動(dòng) 偏心軸外圓及錐套內(nèi)孔同時(shí)磨損并導(dǎo)致飛輪端面磨損 使設(shè)備不能運(yùn)轉(zhuǎn) 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 圖 3 7 偏心軸結(jié)構(gòu)圖 1 皮帶輪 2 偏心軸 3 錐套 4 軸承 5 密封套 6 飛輪 7 軸端壓蓋 8 軸端螺栓 3 5 2 修復(fù)及改進(jìn)措施 改變飛輪端密封套與錐套螺紋旋向 因?yàn)槁菁y為右旋時(shí) 密封套向皮帶輪端移動(dòng) 皮帶輪端的錐套不會(huì)松動(dòng) 所以皮帶輪端螺紋旋向不需要改變 把飛輪端密封套及錐套 螺紋由右旋改為左旋以后 在偏心軸逆時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)時(shí) 由于慣性力的作用 密封套向 飛輪方向移動(dòng)而頂緊飛輪 反過(guò)來(lái)將飛輪端錐套牢固頂緊在偏心軸上 使錐套在偏心軸 上不產(chǎn)生松動(dòng) 修復(fù)偏心軸與錐套配合面 增加接觸面積 對(duì)磨損的偏心軸和錐套用電焊進(jìn)行堆 焊 在粗車和精車后 對(duì)配合面進(jìn)行研磨 研磨的方法是 把修復(fù)好的錐套放到偏心軸 配合面上進(jìn)行 用 400 目的金剛砂做研磨介質(zhì) 一次研磨 0 5h 把金剛砂清除干凈 涂 上油印進(jìn)行校驗(yàn) 如不合格 用前述方法再研磨 直到符合要求為止 修復(fù)磨損的飛輪端面 由于飛輪與密封套接觸端面磨損 100mm 所以在飛輪一邊 鑲了一個(gè) 100mm 長(zhǎng)的短套 如圖 3 7 所示 以保持飛輪在偏心軸上的位置不變 3 5 3 改進(jìn)效果 通過(guò)上述幾項(xiàng)改進(jìn) 復(fù)擺式破碎機(jī)經(jīng)過(guò)驗(yàn)證 效果良好 偏心軸與錐套沒(méi)有出現(xiàn)過(guò)松動(dòng) 不但節(jié)省了大量的備件費(fèi)用 減少了維修工作量 而且改善了設(shè)備技術(shù)狀況 保持了設(shè)備安全 正常運(yùn)轉(zhuǎn) 提高了設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)率 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 4 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的安裝與維護(hù) 4 1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的安裝與運(yùn)轉(zhuǎn) 4 1 1 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的安裝 復(fù)擺顎式破碎機(jī)一般是安裝在混泥土地基上 地基要與廠房的地基隔開 一避免破 碎機(jī)的振動(dòng)傳給廠房 地基的深度不應(yīng)該小于安裝地點(diǎn)的凍結(jié)深度 地基的面積應(yīng)該按 照安裝地基的土壤允許的壓應(yīng)力來(lái)決定 地基的重量應(yīng)該是機(jī)器重量的 3 至 5 倍 一般 是用 140 150 號(hào)水泥來(lái)澆注地基 設(shè)計(jì)地基時(shí) 應(yīng)該考慮產(chǎn)品運(yùn)輸帶 更換肘板和修理調(diào)整裝置等所占用的空間 同 時(shí)也要留出安裝埋頭地基螺栓所用的通入口 破碎產(chǎn)品要經(jīng)過(guò)與破碎機(jī)縱向軸線方向一 致的地基排料槽排出 排料槽的斜度不應(yīng)該小于 50 度 地基的周圍要有足夠的空間 以 便維護(hù) 修理破碎機(jī)和放置工具 裝配破碎機(jī)首先是將機(jī)架裝在地基上 然后按順序?qū)⑵渌慵b配起來(lái) 安裝過(guò)程 中認(rèn)真仔細(xì)閱讀調(diào)整各聯(lián)結(jié)部分 特別是肘板 偏心軸和動(dòng)顎懸掛軸之間的平行度 不 允許超過(guò)規(guī)定的范圍 1 機(jī)架的安裝 顎式破碎機(jī)安裝在混泥土基礎(chǔ)上 為了減小振動(dòng) 躁聲和吸收振動(dòng) 應(yīng)在機(jī)架和混 泥土之間墊上一層硬方木 橡膠或其他物質(zhì) 機(jī)架安裝在基礎(chǔ)上或在木座上的橫向和縱 向水平度應(yīng)符合要求 機(jī)架底腳與基礎(chǔ)間的墊板必須平整 均勻和穩(wěn)固 可拆卸式組合機(jī)架的對(duì)口結(jié)合處表面 必須良好吻合 機(jī)架聯(lián)結(jié)螺栓裝配時(shí) 最好 加熱到 使其聯(lián)接更加牢靠 機(jī)架安裝在地基上的橫向水平度 每米應(yīng)不大于 0 2mm 縱向水平度 每米應(yīng)不大 于 0 4mm 組合機(jī)架在螺栓未擰緊時(shí) 局部間隙不應(yīng)大于 0 7mm 2 偏心軸和軸承的安裝 裝機(jī)前 將滾動(dòng)軸承研配好后 再放入軸承座內(nèi) 用水平儀測(cè)量其水平度和同軸度 的偏差值 如在允許范圍內(nèi) 可把偏心軸放到軸承上 然后再用涂色法檢查軸頸和軸承 的接觸情況 如接觸情況不滿足要求 還應(yīng)進(jìn)一步刮研 最后一次裝軸時(shí) 應(yīng)在軸承和 軸頸上加一些潤(rùn)滑油 偏心軸滑動(dòng)軸承座與機(jī)架的接觸面積由不小于 80 最大間隙不得大于 0 07mm 中小型復(fù)擺顎式破碎機(jī)常采用滾動(dòng)軸承 安裝最好采用壓力機(jī)緩慢壓入 壓入前軸 頸上應(yīng)涂點(diǎn)潤(rùn)滑油 當(dāng)軸承與軸為過(guò)盈配合時(shí) 應(yīng)將軸承在油中加熱到 90 度左右后之后 再裝入 但最好不超過(guò) 100 度 否則容易使軸承退火 加熱時(shí)間不少于 20min 否則內(nèi)套 膨脹量不夠 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 軸承中的潤(rùn)滑油量以裝入軸承空間的 60 為適宜 3 肘板的安裝 當(dāng)肘板磨損或折斷后 應(yīng)立即更換 辦法 松開拉桿彈簧螺母 取下彈簧 用鏈條或鋼絲 繩栓在動(dòng)顎下部 再用手葫蘆拉動(dòng)鋼絲繩 使動(dòng)顎靠近定顎 此時(shí)肘板會(huì)自動(dòng)落下 舊肘板拆除后 再用鋼絲繩將新肘板拉入肘板座中 放松手葫蘆 使肘板和肘板座緊密接 觸 然后裝上拉桿和彈簧此時(shí)肘板支持在肘板座中 便可拆除手葫蘆 4 動(dòng)顎的安裝 顎式破碎機(jī)動(dòng)顎的裝配 全采用事先組裝好的動(dòng)顎部件進(jìn)行裝配 即將動(dòng)顎 動(dòng)顎 軸 活動(dòng)齒板 肘板墊等提前組裝好 然后用吊車吊裝在機(jī)架里 先把滑動(dòng)軸承研配好 然后放入機(jī)架軸承座中 測(cè)量其斜度和同軸度的偏差值 如 果在允許范圍內(nèi) 在軸承和軸頸表面上涂上潤(rùn)滑油 將動(dòng)顎放到軸承中 機(jī)架上的滑動(dòng)軸承和動(dòng)顎懸掛軸滑動(dòng)軸承的傾斜度 每米不大于 0 1mm 同軸度不 大于 0 06mm 動(dòng)顎軸中心線與動(dòng)顎中心線垂直度誤差不大于 0 03 100 動(dòng)顎中心線與帶輪或飛輪的 端面垂直度誤差應(yīng)不大于 0 02 100 5 齒板的安裝 齒板是破碎機(jī)中磨損最快的 需要經(jīng)常更換的零件 齒板用螺栓或楔子固定在機(jī)架 前壁和動(dòng)顎上 其接觸面必須平直 不允許有翹首現(xiàn)象 否則要及時(shí)處理 由于機(jī)架前 壁內(nèi)側(cè)不加工 所以在定顎齒板背面與機(jī)架前臂之間 最好墊一層軟金屬墊片 確保兩 者緊密貼合 對(duì)于大型破碎機(jī) 也可以在動(dòng)顎與齒板間灌鉛鋅等金屬 使兩者緊密貼合 4 1 2 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn) 破碎機(jī)經(jīng)修理裝配后 便進(jìn)入試動(dòng)轉(zhuǎn)階段 在試運(yùn)轉(zhuǎn)前 應(yīng)仔細(xì)地檢查各部位螺栓 是否擰緊 排料口寬度是否合適 安全防護(hù)裝置是否安裝完善 潤(rùn)滑冷卻系統(tǒng)是否正常 等等 當(dāng)確認(rèn)全部正常無(wú)誤后 方能開車試運(yùn)轉(zhuǎn) 1 連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn) 軸承和油的溫度均勻上升并不超過(guò) 度 6h 40 3 2 所有緊固件應(yīng)牢固 無(wú)松動(dòng)現(xiàn)象 3 飛輪 帶輪運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn) 4 所有摩擦部位無(wú)擦傷 掉屑和研磨現(xiàn)象 無(wú)不正常響聲 5 破碎機(jī)不得有周期性或顯著的沖擊聲 6 給料最大粒度應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定 4 2 復(fù)擺顎式破碎機(jī)常見故障 復(fù)擺顎式破碎機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中 常有因零件的損失 機(jī)內(nèi)進(jìn)入雜物 輔助設(shè)備不能 正常工作等原因而發(fā)生各種故障 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 結(jié) 論 對(duì)復(fù)擺式顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)以及相關(guān)的研究 是我對(duì)函授大專所學(xué)的知識(shí)進(jìn)行整合 和總結(jié) 運(yùn)用的一個(gè)嘗試 這不僅提高了我的獨(dú)立思考 動(dòng)手實(shí)踐 研究嘗新的能力 還培養(yǎng)了團(tuán)結(jié)協(xié)作 大膽嘗試等良好的習(xí)慣 一臺(tái)機(jī)器的完整設(shè)計(jì)是要涉及到各個(gè)方面的知識(shí)的 在函授大專最后這段有限的時(shí) 間 迅速積累 充分準(zhǔn)備是很難的 我們只有不懈的努力 盡力的改正不足 使其盡可 能完善 在許許多多的零件中即使是最小的 哪怕是一個(gè)小小的螺釘 焊縫之類的 如果 因?yàn)閺?qiáng)度不夠 材料選取不當(dāng) 壽命比較短 結(jié)構(gòu)工藝性方面有缺陷 配合不能滿足要 求 未考慮拆卸 修整問(wèn)題 最終都會(huì)使機(jī)器工作性能下降 出現(xiàn)故障甚至報(bào)廢 所 以 在這方面我做的工作還是很不夠的 另外 一臺(tái)機(jī)器真正推廣使用 還要對(duì)其成本 也即經(jīng)濟(jì)性 可行性進(jìn)行分析 還 有外觀 對(duì)環(huán)境的污染 對(duì)工作環(huán)境的要求 維修的技術(shù)難度 方便程度等等 所以 我的設(shè)計(jì)只能是理論上的一個(gè)嘗試 在具體的工作中 我除了需要借助最新的信息工具 網(wǎng)絡(luò)外 還需要查閱圖書親身 實(shí)踐 但最主要的還是任老師的指導(dǎo) 不僅僅是具體內(nèi)容上 還有思路上的 認(rèn)識(shí)問(wèn)題 角度等各個(gè)方面我都收益匪淺 三年的函授大專生活最終以畢業(yè)設(shè)計(jì)的結(jié)束而告終 我 一定要加倍努力畫一個(gè)圓滿的句號(hào) 力求在畢業(yè)設(shè)計(jì)的成果上更上一層樓 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院 2014 畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 謝 辭 時(shí)光飛逝 在此三年的函授大專學(xué)習(xí)生涯就要結(jié)束了 在這短暫而漫長(zhǎng)的三年里 使我更進(jìn)一步的熟悉和掌握了如何去學(xué)習(xí)和生活 同時(shí) 也讓我學(xué)會(huì)了思考 學(xué)會(huì)了做 人 雖其短暫 但是在這三年里所學(xué)的知識(shí)必將可以使我受用終生 在這函授大專生涯即將結(jié)束的最后半年的畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中 不僅是對(duì)我們每一個(gè)人 的一次全面的考查 同時(shí)也是對(duì)我們所學(xué)習(xí)和掌握知識(shí)的一次實(shí)際而綜合運(yùn)用 這不僅 僅只是一次知識(shí)的檢驗(yàn) 更是對(duì)我們認(rèn)識(shí)問(wèn)題 分析問(wèn)題 解決問(wèn)題的綜合能力的鍛煉 與培養(yǎng) 同時(shí)對(duì)于我們來(lái)說(shuō) 這也是一次難能可貴的在校學(xué)習(xí)的經(jīng)歷 一次知識(shí)和經(jīng)驗(yàn) 的積累的機(jī)會(huì) 為此 我應(yīng)該感謝給予我這個(gè)機(jī)會(huì)的人 是他們給予了我這次學(xué)習(xí)的機(jī)會(huì) 同時(shí)也 是他們給予我了關(guān)懷與支持 正是在他們的關(guān)心 支持與幫助下 我的函授大專學(xué)習(xí) 生活 以及這次畢業(yè)設(shè)計(jì)才能完滿結(jié)束 為我大專生涯畫上一個(gè)完美的句號(hào) 在這里 我首先要感謝母校 是母校為我提供了這個(gè)平臺(tái) 給予我了夢(mèng)寐已久的學(xué) 習(xí)和生活的機(jī)會(huì) 從而使我的人生更加精彩 其次 要感謝的是趙老師 在這幾個(gè)月畢業(yè)設(shè)計(jì)的日子里 對(duì)我們的耐心的關(guān)懷與 輔導(dǎo) 在這兩年的大學(xué)生涯中 以前學(xué)的專業(yè)知識(shí) 對(duì)于我們來(lái)說(shuō)象一盤散沙 雜亂無(wú) 章沒(méi)有系統(tǒng)性