下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)題目： 數(shù)控銑床用光學(xué)對(duì)刀儀設(shè)計(jì) 系 部：專(zhuān) 業(yè)：學(xué) 生 姓 名：班 級(jí)：指導(dǎo)教師姓名：最終評(píng)定成績(jī)下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985- 1 -本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)數(shù)控銑床用機(jī)外對(duì)刀儀設(shè)計(jì)系 部：專(zhuān) 業(yè)：學(xué) 生 姓 名：班 級(jí)：指導(dǎo)教師姓名：最終評(píng)定成績(jī)下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985I摘 要本課題是數(shù)控銑床用機(jī)外光學(xué)對(duì)刀儀的設(shè)計(jì)。本文在研究分析國(guó)內(nèi)外產(chǎn)品以及查閱大量技術(shù)資料的基礎(chǔ)上提出了自己的設(shè)計(jì)方案，主要進(jìn)行了三部分工作。首先對(duì)國(guó)內(nèi)外對(duì)刀儀產(chǎn)品進(jìn)行分析，明確了對(duì)刀儀的工作任務(wù)和性能要求。然后進(jìn)行對(duì)刀儀機(jī)械系統(tǒng)的方案論證，并設(shè)計(jì)出對(duì)刀儀的機(jī)械部分內(nèi)容。本設(shè)計(jì)采用手動(dòng)方式，通過(guò)手輪的轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)蝸輪蝸桿的傳動(dòng)，進(jìn)而帶動(dòng)滾珠絲桿的旋轉(zhuǎn)，推動(dòng)工作臺(tái)上下左右運(yùn)動(dòng)，利用光柵尺進(jìn)行精確測(cè)量，從而實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確測(cè)量刀具的目的。此外對(duì)主軸系統(tǒng)也進(jìn)行了分析設(shè)計(jì)。主軸由定位系統(tǒng)和旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)組成，同樣通過(guò)手輪帶動(dòng)蝸輪蝸桿來(lái)實(shí)現(xiàn)主軸旋轉(zhuǎn)。通過(guò)主軸與編碼器的連接實(shí)現(xiàn)角度的精確定位。關(guān)鍵詞：機(jī)外對(duì)刀儀，滾珠絲桿，蝸輪蝸桿，主軸系統(tǒng)。下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985IIABSTRACTThis topic is the design of NC milling machine with machine optical tool setting instrument. In this paper, based on domestic and foreign products and access to a large number of technical information and brought forward the design scheme of its own in the research analysis, mainly for the three part of the work. The author analyzed the domestic and foreign Micro set products, clear requirements of tasks and performance of tool detection. Then the scheme demonstration tool of mechanical system, and designs the mechanical part of tool detection. This design uses the manual way, through the rotation to drive the worm wheel, and then drive the ball screw rotation, promoting the work up and down motion, accurate measurement by grating ruler, in order to achieve accurate measurement tool to. In addition to the spindle system is analyzed and designed. The main positioning system and rotation system, also by the hand wheel to drive the worm to realize the spindle rotation.Through the connection can achieve precise positioning angle of the spindle and the encoder.Keywords: machine tool setting gauge, ball screw, worm gear,shaft system.下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985III目 錄摘 要 IABSTRACTII第 1 章 緒 論 .11.1 課題背景 .11.2 對(duì)刀儀的國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 .1第 2 章 對(duì)刀儀的整體設(shè)計(jì)方案 .42.1 總體技術(shù)方案 .42.1.1 對(duì)刀儀測(cè)量原理 42.1.2 對(duì)刀儀組成 42.1.3 儀器測(cè)量過(guò)程 .52.2 驅(qū)動(dòng)方式的選擇 .52.3 機(jī)械位移檢測(cè)系統(tǒng) .62.3.1 傳動(dòng)方式的選擇 .62.3.2 導(dǎo)軌系統(tǒng)選擇 .62.3.3 手輪與絲桿的連接 .72.3.4 測(cè)量裝置 .82.4 主軸系統(tǒng) .82.4.1 主軸定位系統(tǒng) .82.4.2 主軸旋轉(zhuǎn)系統(tǒng) .82.4.3 測(cè)量裝置 .92.6 光學(xué)系統(tǒng) 92.6.1 照明方式的選擇 92.6.2 成像系統(tǒng) 92.6.3 光源選擇 9第 3 章 機(jī)械位移傳動(dòng)系統(tǒng) .103.1 工作臺(tái)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及其相關(guān)計(jì)算 .103.1.1 XZ 工作臺(tái)部件進(jìn)給系統(tǒng)受力分析 .103.1.2 確定 XZ 工作臺(tái)基本參數(shù) 103.2 橫向滾珠絲桿副的計(jì)算與選型 113.2.1 確定橫向滾珠絲杠副的導(dǎo)程 113.2.2 絲桿當(dāng)量轉(zhuǎn)速與當(dāng)量載荷的確定 113.2.3 允許的最小螺紋底徑 113.2.4 滾珠絲杠副的類(lèi)型及規(guī)格的確定 123.2.5 確定滾珠絲杠副預(yù)緊力 12下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985IV3.2.6 行程補(bǔ)償值與與拉伸力 123.2.7 確定滾珠絲杠副支承用的軸承 133.2.8 滾珠絲杠副具體結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì) 133.3 縱向滾珠珠絲桿副的計(jì)算與選型 143.3.1 確定縱向滾珠絲杠副的導(dǎo)程 143.3.2 絲桿的當(dāng)量轉(zhuǎn)速與當(dāng)量載荷 143.3.3 允許的最小螺紋底徑 153.3.4 確定滾珠絲杠副的規(guī)格代號(hào) 153.3.5 確定滾珠絲杠副預(yù)緊力 153.3.6 行程補(bǔ)償值與與拉伸力 163.3.7 確定滾珠絲杠副支承用軸承形式 163.3.8 滾珠絲杠副工作圖設(shè)計(jì) 163.4 直線導(dǎo)軌的設(shè)計(jì)計(jì)算與選型 173.4.1 預(yù)選滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副的型號(hào)，規(guī)格，進(jìn)行初步設(shè)計(jì) 173.4.2 計(jì)算導(dǎo)軌的壽命 173.5 蝸輪蝸桿設(shè)計(jì) 183.5.1 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)選用蝸輪蝸桿 183.5.2 蝸輪蝸桿的材料的選用 183.5.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 183.5.4 蝸輪與蝸桿的主要參數(shù) 193.5.5 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 203.5.6 軸承的選用 203.6 光柵尺的選型與安裝 213.6.1 光柵尺的結(jié)構(gòu)與工作原理 213.6.2 光柵尺的選型 213.6.3 光柵尺的安裝方式 21第 4 章 主軸系統(tǒng)分析設(shè)計(jì) .224.1 主軸傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 224.1.1 蝸桿傳動(dòng)的選用 224.1.2 蝸輪蝸桿的材料的選用 224.1.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)蝸桿 224.1.4 蝸輪與蝸桿的主要參數(shù) 234.1.5 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 244.2 軸承的選用 244.3 軸的設(shè)計(jì) 254.3.1 確定主軸的功率 P，轉(zhuǎn)速 n 和轉(zhuǎn)矩 T .254.3.2 確定軸的最小直徑 254.3.3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 254.4 編碼器的選型 264.4.1 編碼器的工作原理 .264.4.2 編碼器的選型 264.4.3 編碼器的安裝 .26下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985V第 5 章 基礎(chǔ)件的設(shè)計(jì) .275.1 底座的設(shè)計(jì) 275.1.1 底座材料的選擇 275.1.2 底座結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 275.2 Z 向?qū)к壸脑O(shè)計(jì) 275.2.1 Z 向?qū)к壸牧系倪x擇 275.2.2 Z 向?qū)к壸慕Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 275.3 Z 向滑座的設(shè)計(jì) 285.3.1 滑座材料選擇 .285.3.2 滑座的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .285.4 主軸箱體的設(shè)計(jì) 295.4.1 主軸箱體材料選擇 295.4.2 主軸箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 295.5 光學(xué)系統(tǒng)臂架設(shè)計(jì) 295.5.1 臂架材料選擇 .295.5.2 臂架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .29第 6 章 使用維護(hù)說(shuō)明書(shū) .316.1 儀器用途 .316.2 儀器組成及各部分作用 .316.3 對(duì)刀儀的安裝說(shuō)明 .316.4 使用方法 .316.4 對(duì)刀儀日常維護(hù) .326.5 對(duì)刀儀的故障處理 .32結(jié) 論 .33參考文獻(xiàn) .34致 謝 .35下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985VI下載后文件包含有 CAD 圖紙和說(shuō)明書(shū),咨詢(xún) Q 197216396 或 11970985VII1第 1 章 緒 論1.1 課題背景對(duì)刀儀是數(shù)控機(jī)床及加工中心的必要設(shè)備。對(duì)刀儀用于測(cè)量數(shù)控設(shè)備、加工中心數(shù)控刀具刀尖位置相對(duì)于設(shè)定原點(diǎn)的坐標(biāo)尺寸。其作用是快速測(cè)量出數(shù)控機(jī)床或者加工中心的刀庫(kù)中刀具的尺寸參數(shù)數(shù)據(jù)，從而進(jìn)行刀具補(bǔ)償，這樣在加工過(guò)程中隨時(shí)控制調(diào)整刀具的運(yùn)動(dòng)軌跡，達(dá)到較高精度的加工。能否迅速準(zhǔn)確地確定數(shù)控機(jī)床以及加工中心的刀具的尺寸參數(shù)，直接影響到機(jī)床生產(chǎn)工件的周期以及加工精度。刀具通過(guò)刀柄固定到機(jī)床主軸上，接著將機(jī)床定位到指定好的位置，控制刀具恰好觸碰到一已知的平面，于是操作者就可以算出刀具實(shí)際尺寸。通常情況下，采用這種方式獲得的數(shù)據(jù)可信度較高，但浪費(fèi)大量時(shí)間，造成生產(chǎn)效率低下。對(duì)刀儀是為節(jié)省數(shù)控機(jī)床的對(duì)刀時(shí)間而設(shè)計(jì)的一種測(cè)量工具，是檢測(cè)刀具具體尺寸參數(shù)的精密測(cè)量設(shè)備，是現(xiàn)代加工制造所必備的檢測(cè)儀器，其作用就是準(zhǔn)確的測(cè)量出刀具的參數(shù)以便在加工中精確控制刀具的運(yùn)動(dòng)軌跡，實(shí)現(xiàn)高精度加工。對(duì)刀儀的使用可避免機(jī)上測(cè)量的缺點(diǎn)，從而提高了刀具預(yù)調(diào)和測(cè)量的速度 。]1[目前國(guó)外的一些企業(yè)看準(zhǔn)中國(guó)機(jī)床工業(yè)壯大的市場(chǎng)，許多外國(guó)對(duì)刀儀制造商迅速搶占國(guó)內(nèi)的市場(chǎng)。國(guó)外對(duì)刀儀雖有速度快、精度高等諸多優(yōu)點(diǎn)，但其價(jià)格非常昂貴。國(guó)內(nèi)對(duì)刀儀普遍存在技術(shù)含量較低，使用不方便，測(cè)量參數(shù)少等缺點(diǎn)，在與國(guó)外產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)中難有勝算。因此，面對(duì)市場(chǎng)上的競(jìng)爭(zhēng)劣勢(shì)，為使我國(guó)從制造業(yè)大國(guó)發(fā)展為制造強(qiáng)國(guó)，我們有必要研制出國(guó)產(chǎn)的高品質(zhì)對(duì)刀儀。1.2 對(duì)刀儀的國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀對(duì)刀儀可大致分為機(jī)械式，光學(xué)投影式和圖像式三種類(lèi)型。一、接觸式接觸式對(duì)刀儀是利用測(cè)量?jī)x表的測(cè)頭接觸刀具，再通過(guò)光柵尺測(cè)量此時(shí)的位置所得的數(shù)據(jù)，其測(cè)量精度很低且操作過(guò)程較為繁雜，但是價(jià)格較低。圖 1.1 所示是臺(tái)灣安威公司接觸式對(duì)刀儀。二、光學(xué)投影式光學(xué)投影式對(duì)刀儀是通過(guò)發(fā)光源將刀尖輪廓投影到固定的投影屏上，通過(guò)光學(xué)投影屏的刻線對(duì)刀具進(jìn)行精確對(duì)準(zhǔn)，從而完成刀具尺寸參數(shù)的測(cè)量。操作者要瞄準(zhǔn)刀具刀尖會(huì)引起主觀誤差，影響測(cè)量精度。 光學(xué)投影式對(duì)刀儀目前依舊是國(guó)內(nèi)市場(chǎng)上的主要產(chǎn)品，但隨著技術(shù)的進(jìn)步其市場(chǎng)占有率將會(huì)越來(lái)越低。圖 1.2 為天津天門(mén)公司生產(chǎn)2的光的光學(xué)投影式對(duì)刀儀 。圖 1.1 臺(tái)灣安威 AW-H300 型接觸式 圖 1.2 天門(mén)光學(xué)投影式 DTJ II 1540 型三．電子攝像式對(duì)刀儀電子攝像式的對(duì)刀儀充分結(jié)合了圖像采集技術(shù)、計(jì)算機(jī)軟件處理技術(shù)，機(jī)械傳動(dòng)裝置，電路電子技術(shù)和光學(xué)技術(shù)等先進(jìn)技術(shù)。圖像式對(duì)刀儀利用圖像傳感器來(lái)得到的刀具刀尖的圖像，并在計(jì)算機(jī)系統(tǒng)中進(jìn)行圖像處理，獲得刀具的輪廓外形尺寸。現(xiàn)在隨著 CCD 傳感器技術(shù)的快速進(jìn)步，圖像采集的準(zhǔn)確性明顯提高，為對(duì)刀儀提供了十分準(zhǔn)確的圖像分析數(shù)據(jù)，從而提高了測(cè)量精度?，F(xiàn)在國(guó)外的電子攝像式對(duì)刀儀精度可3以達(dá)到 0.001mm 。圖 1.3 為美國(guó) PARLEC 公司電子攝像式對(duì)刀儀。]2[圖 1.3 PARLEC 電子攝像式國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的對(duì)刀儀產(chǎn)品大部分是機(jī)械光學(xué)式的，對(duì)刀儀的光學(xué)系統(tǒng)將刀具刀尖輪廓的圖像照射到投影屏上，通過(guò)光柵尺測(cè)得數(shù)據(jù)傳送到數(shù)顯箱輸出結(jié)果。光學(xué)投影式對(duì)刀儀是目前國(guó)內(nèi)市場(chǎng)上的主流產(chǎn)品，但由于面臨著國(guó)外先進(jìn)產(chǎn)品的激烈競(jìng)爭(zhēng)而市場(chǎng)占有率逐年下降。 綜上可知國(guó)外廠商對(duì)刀儀有對(duì)刀速度快、精度高等諸多優(yōu)點(diǎn)，但是價(jià)格十分昂貴。因此我們有必要加強(qiáng)對(duì)刀儀研究的投入，以促進(jìn)機(jī)床生產(chǎn)制造業(yè)的快速發(fā)展，從而提升我國(guó)制造業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)力和影響力。第 2 章 對(duì)刀儀的整體設(shè)計(jì)方案2.1 總體技術(shù)方案本章進(jìn)行刀具預(yù)調(diào)測(cè)量?jī)x的總體設(shè)計(jì)方案的研究，下面依據(jù)技術(shù)指標(biāo)和設(shè)計(jì)的原理對(duì)各組成部分進(jìn)行具體分析設(shè)計(jì)。機(jī)械位移傳動(dòng)系統(tǒng)、主軸測(cè)量系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)測(cè)量軟件和電路是構(gòu)成對(duì)刀儀系統(tǒng)的主要部分。其中機(jī)械位移檢測(cè)系統(tǒng)和計(jì)算機(jī)測(cè)量軟件是最重要部分，直接決定精度的高低 。]3[2.1.1 對(duì)刀儀測(cè)量原理對(duì)刀儀是一種測(cè)量刀具參數(shù)的儀器，其功能是測(cè)量刀具徑向和軸向的長(zhǎng)度。如圖2.1，即用對(duì)刀儀主軸系統(tǒng)來(lái)仿照數(shù)控機(jī)床或者加工中心的主軸，使對(duì)刀儀的坐標(biāo)系4與加工設(shè)備的坐標(biāo)系等效，所以在對(duì)刀儀主軸上測(cè)得刀具的尺寸參數(shù)也就相應(yīng)的得到了數(shù)控機(jī)床上刀具的坐標(biāo)值，只要將測(cè)得的數(shù)據(jù)直接輸入機(jī)床即可 。對(duì)刀儀測(cè)量原]4[理如圖 2.1 所示。圖 2.1 對(duì)刀儀測(cè)量原理圖2.1.2 對(duì)刀儀組成對(duì)刀儀是測(cè)量刀具尺寸的一種工具。操作方式可用手動(dòng)或者電動(dòng)式。在外力作用下，橫向和縱向的滾珠絲桿旋轉(zhuǎn)，從而帶動(dòng) X 向和 Z 向滑板的滑動(dòng)，光學(xué)系統(tǒng)就固定在立柱的滑板上，這樣就可以使光學(xué)系統(tǒng)上下左右移動(dòng)，使刀具對(duì)準(zhǔn)光源投影到屏幕上，得到刀具的圖像。通過(guò)光柵尺測(cè)量位移，將光柵尺的脈沖輸入計(jì)算機(jī)獲取刀具尺寸數(shù)據(jù)。測(cè)量時(shí)，視覺(jué)系統(tǒng)沿著導(dǎo)軌移動(dòng)瞄準(zhǔn)測(cè)量，運(yùn)動(dòng)由手輪帶動(dòng)滑座的運(yùn)動(dòng)從而使視覺(jué)系統(tǒng)進(jìn)行上下左右移動(dòng)，實(shí)現(xiàn)瞄準(zhǔn)測(cè)量。對(duì)刀儀的基本結(jié)構(gòu)的組成原理如圖 2.2 所示。51-X 向?qū)к?2-Z 向?qū)к?3-視覺(jué)系統(tǒng) 4-主軸系統(tǒng) 圖 2.2 對(duì)刀儀的測(cè)量原理圖2.1.3 儀器測(cè)量過(guò)程將刀柄固定在對(duì)應(yīng)型號(hào)的刀套中，再把刀套插入對(duì)刀儀的主軸錐孔中，利用錐形定心，用緊頂螺釘固定好。系統(tǒng)開(kāi)始工作后，儀器的軟件系統(tǒng)中選擇要測(cè)量刀具的類(lèi)型以及輸入要所需要獲取的參數(shù)，通過(guò)手柄的轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng) X 軸左右移動(dòng)以及 Z 軸上下運(yùn)動(dòng)。這樣便能讓刀具對(duì)準(zhǔn)光源從而投影到屏幕上，得到刀具的圖像。通過(guò)光柵尺測(cè)量位移以獲取刀具尺寸數(shù)據(jù)。2.2 驅(qū)動(dòng)方式的選擇對(duì)刀儀常用的驅(qū)動(dòng)方式為手動(dòng)驅(qū)動(dòng)和電機(jī)驅(qū)動(dòng)。手動(dòng)驅(qū)動(dòng)相對(duì)于電機(jī)驅(qū)動(dòng)具有操作靈活簡(jiǎn)便，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，經(jīng)濟(jì)，可以進(jìn)行微動(dòng)手調(diào)，精確度較高等優(yōu)點(diǎn)。由于手動(dòng)驅(qū)動(dòng)可以滿(mǎn)足本課題的基本要求，考慮到手動(dòng)方式結(jié)構(gòu)更簡(jiǎn)單，經(jīng)濟(jì)性更高，本文采用手動(dòng)驅(qū)動(dòng)。2.3 機(jī)械位移檢測(cè)系統(tǒng)2.3.1 傳動(dòng)方式的選擇傳動(dòng)方式有很多種，適用于本設(shè)計(jì)的傳動(dòng)主要有齒輪齒條，蝸輪蝸桿等傳動(dòng)方式。6下面有兩種方案。方案一：滾珠絲桿螺母副絲杠是現(xiàn)代機(jī)床及其他精密傳動(dòng)裝置上最常使用的傳動(dòng)系統(tǒng)，以滾珠作為滾動(dòng)體在絲桿和螺母之中反復(fù)循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)的裝置。滾珠絲桿的基本功能就是將旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換成線性運(yùn)動(dòng)。主要特點(diǎn)有： 移動(dòng)速度輕快平穩(wěn)，安裝結(jié)構(gòu)尺寸大，定位精度高 ，結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，成本較高等 。]5[方案二：齒輪齒條傳動(dòng)齒輪齒條傳動(dòng)要求傳動(dòng)的距離比較長(zhǎng)，安裝的空間也比較大。齒輪齒條運(yùn)動(dòng)傳動(dòng)剛性很高，但精度較低。如果使用齒輪齒條傳動(dòng)，一定要消除齒側(cè)間隙以減少誤差。主要特點(diǎn)有：承載能力大，移動(dòng)速度中等，安裝要求較高，需要預(yù)留間隙， 需補(bǔ)償磨損，成本較低，容易制造等。對(duì)比以上兩種方案可知，滾珠絲桿擁有定位精度高，移動(dòng)速度快，傳動(dòng)效率高等明顯優(yōu)點(diǎn)，本人采取第一種方案。滾珠絲桿的設(shè)計(jì)圖 2.3 所示。圖 2.3 滾珠絲桿圖2.3.2 導(dǎo)軌系統(tǒng)選擇導(dǎo)軌是支撐滑座的關(guān)鍵部位。導(dǎo)軌上下左右運(yùn)動(dòng)帶動(dòng)滑座運(yùn)動(dòng)，通過(guò)滑座上的光柵尺測(cè)量出視覺(jué)系統(tǒng)的位移量，其測(cè)量所得的數(shù)據(jù)通過(guò)光柵數(shù)據(jù)采集卡輸入到計(jì)算機(jī)中。對(duì)刀儀屬于精密測(cè)量?jī)x器，測(cè)量精度要求很高。所以安裝在對(duì)刀儀上的導(dǎo)軌必須有足夠高的精度，粗糙度要控制在 0.8，要有良好的導(dǎo)向性，剛度也要達(dá)到要求，滑臺(tái)的滑動(dòng)要十分平穩(wěn)。導(dǎo)軌主要有滾動(dòng)導(dǎo)軌和滑動(dòng)導(dǎo)軌兩種。方案一：滾動(dòng)導(dǎo)軌滾動(dòng)直線滑軌副是直線運(yùn)動(dòng)滾動(dòng)支承中的一類(lèi)，通過(guò)滾珠在滑塊與軌道之間不斷7循環(huán)往復(fù)的運(yùn)動(dòng)，使得滑塊在軌道上平穩(wěn)地做直線運(yùn)動(dòng)。其特點(diǎn)主要有：摩擦因素小，運(yùn)動(dòng)十分靈敏，動(dòng)靜摩擦因素相差很小，起動(dòng)阻力小不易產(chǎn)生爬行，可通過(guò)預(yù)緊來(lái)提升剛度。維修、潤(rùn)滑比較方便，提高機(jī)械效率，節(jié)省了能源，降低造價(jià) 。]6[方案二：滑動(dòng)導(dǎo)軌滑動(dòng)導(dǎo)軌是一種傳統(tǒng)的導(dǎo)向方式，用的地方很廣。多數(shù)使用金屬對(duì)塑料型，稱(chēng)為貼塑導(dǎo)軌。其特點(diǎn)有：摩擦系數(shù)比較小但高于滾動(dòng)式，制造比較簡(jiǎn)單，容易裝配，剛性差等。對(duì)比以上兩種方案可知，滾動(dòng)導(dǎo)軌相對(duì)滑動(dòng)導(dǎo)軌而言有定位精度高，摩擦阻力小，運(yùn)動(dòng)快速平穩(wěn)等優(yōu)點(diǎn)。本人采取第一種方案。滾動(dòng)導(dǎo)軌的設(shè)計(jì)如圖 2.4 所示。圖 2.4 滾動(dòng)導(dǎo)軌圖2.3.3 手輪與絲桿的連接根據(jù)設(shè)計(jì)需要，手輪的轉(zhuǎn)向與滾珠絲桿的螺旋方向成 90 度夾角，因此手輪與絲桿的連接可采用錐齒輪，蝸輪蝸桿等結(jié)構(gòu)。方案一：錐齒輪本設(shè)計(jì)可采用一對(duì)正交的錐齒輪來(lái)連接手輪與絲桿的連接。錐齒輪通過(guò)軸與手輪連接，另一個(gè)錐齒輪與絲桿連接。錐齒輪傳動(dòng)精確度很高，可轉(zhuǎn)變運(yùn)動(dòng)的角度，但是不能自鎖。方案二：蝸輪蝸桿本設(shè)計(jì)也可采用蝸輪蝸桿傳動(dòng)來(lái)連接絲桿與手輪。蝸桿反向自鎖的特性符合本設(shè)計(jì)的需要。 由于滾珠絲桿不能自鎖，如果用錐齒輪連接則需要設(shè)計(jì)一個(gè)絲桿制動(dòng)裝置，較為復(fù)雜，而蝸輪蝸桿傳動(dòng)可以自鎖，能起到絲桿制動(dòng)的作用。對(duì)比以上兩種方案，選用蝸輪蝸桿為手輪與絲桿的連接方式。2.3.4 測(cè)量裝置選用光柵尺作為對(duì)刀儀的位移檢測(cè)裝置，光柵尺經(jīng)常作為高精度數(shù)控機(jī)床的位置檢測(cè)裝置，可以用來(lái)檢測(cè)線位移，精度高。82.4 主軸系統(tǒng)2.4.1 主軸定位系統(tǒng)數(shù)控機(jī)床上的刀具以錐形孔槽定位。同樣，本設(shè)計(jì)利用錐度的定心作用來(lái)實(shí)現(xiàn)對(duì)刀儀主軸系統(tǒng)對(duì)刀具的定位。即主軸上端做一錐孔，將固定刀柄的錐形刀套放在主軸錐孔中實(shí)現(xiàn)錐向定位。主軸系統(tǒng)除了要對(duì)刀具進(jìn)行定位外，還應(yīng)具有主軸旋轉(zhuǎn)裝置。圖 2-5 主軸系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖2.4.2 主軸旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)測(cè)量刀具的徑向尺寸需要使刀柄旋轉(zhuǎn)，所以放置刀柄的主軸要有旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)。本設(shè)計(jì)的主軸旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)用蝸桿傳動(dòng)帶動(dòng)主軸轉(zhuǎn)動(dòng)。刀柄裝在刀套上，刀套放置于主軸錐孔中，用螺釘緊固。這樣就能成功的實(shí)現(xiàn)主軸旋轉(zhuǎn)，從而使刀柄隨之轉(zhuǎn)動(dòng)。2.4.3 測(cè)量裝置本設(shè)計(jì)用編碼器來(lái)測(cè)量主軸旋轉(zhuǎn)的角位移。2.6 光學(xué)系統(tǒng)2.6.1 照明方式的選擇對(duì)刀儀的光學(xué)系統(tǒng)對(duì)測(cè)量結(jié)果及測(cè)量精度有很大影響。一般而言，光學(xué)系統(tǒng)常用9兩種照明方式，即臨界照明和柯拉照明方式。臨界照明：臨界照明法相當(dāng)于在物體平面上放置光源，這種方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但光源表面的亮度不均勻?？吕照彰鳎嚎吕照彰髂芸朔彰鞑痪鶆?。光學(xué)系統(tǒng)的應(yīng)用中，由于柯勒照明方式相對(duì)于前者有明顯的優(yōu)勢(shì)，主要應(yīng)用于對(duì)光學(xué)測(cè)量要求較高的裝置中。本系統(tǒng)采用柯勒照明方式。2.6.2 成像系統(tǒng)可將濾光片放置在成像系統(tǒng)中，如此可以大大減少外來(lái)光源對(duì)系統(tǒng)的干擾，從而提高成像質(zhì)量。2.6.3 光源選擇對(duì)刀儀等測(cè)量?jī)x器可用冷、熱兩種光源。熱光源在發(fā)光時(shí)會(huì)產(chǎn)生較大的熱量，而產(chǎn)生的熱量又會(huì)導(dǎo)致儀器和工件發(fā)生熱變形從而影響到測(cè)量精度。冷光源則避免了熱變形的缺陷，具有強(qiáng)度高，成像質(zhì)量好的特點(diǎn)。本設(shè)計(jì)可供選擇的光源有：白熾燈，閃光燈，LED 等。綜合比較上述幾種光源，本設(shè)計(jì)選用 LED 發(fā)光二級(jí)管作為視覺(jué)系統(tǒng)的照明光源 。]7[第 3 章 機(jī)械位移傳動(dòng)系統(tǒng)3.1 工作臺(tái)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及其相關(guān)計(jì)算3.1.1 XZ 工作臺(tái)部件進(jìn)給系統(tǒng)受力分析因?qū)Φ秲x視覺(jué)瞄準(zhǔn)器不與被測(cè)刀具直接接觸,因此在測(cè)量過(guò)程中沒(méi)有外力負(fù)載作用。XZ 工作臺(tái)部件由滾珠絲桿、直線導(dǎo)軌、支撐座、蝸輪蝸桿和底座等零部件組成,10各零件之間都通過(guò)滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副連接,從而確保相對(duì)運(yùn)動(dòng)的精度。底座的傳動(dòng)系統(tǒng)由橫向和縱向兩部分組成。3.1.2 確定 XZ 工作臺(tái)基本參數(shù)設(shè)定工作臺(tái)基本參數(shù)：長(zhǎng)×寬×高度=810×350×240mm，材料為 HT200，估重400N。設(shè)立柱尺寸為：長(zhǎng)×寬×高度=266×350×800mm，材料為 HT200，估重為 400N。另外估計(jì)其他零件的重量約為 200N。則工作臺(tái)總重為 W=400+400+200=1000N。則底座導(dǎo)軌副所承受的最大負(fù)載 G=400+200=600N。XZ 工作臺(tái)設(shè)計(jì)如圖 3.1 所示。圖 3.1 工作臺(tái)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖3.2 橫向滾珠絲桿副的計(jì)算與選型3.2.1 確定橫向滾珠絲杠副的導(dǎo)程maxhniVP??（3.1） 11Ph：絲桿副的導(dǎo)程 mm Vmax：絲桿最高移動(dòng)速度 m/min nmax: 手輪最高轉(zhuǎn)速 r/mini:傳動(dòng)比 因手輪與蝸輪蝸桿連接再與絲杠直聯(lián)，i=82 Vmax=0.5m/minnmax=100r/min代入得 Ph=5mm，即絲桿導(dǎo)程為 5mm。3.2.2 絲桿當(dāng)量轉(zhuǎn)速與當(dāng)量載荷的確定導(dǎo)軌上面部分的重量，包括工作臺(tái)、立柱，導(dǎo)軌座等，是絲桿的主要受力來(lái)源，其重量大概在 500N 左右。即滾珠絲桿副承受的力為 Fm=500N。按預(yù)期工作時(shí)間估算cawhmfLnC1063?（3.2）：預(yù)期額定動(dòng)載荷 N按文獻(xiàn)[13]表 6.2-90 查得：輕微沖擊取 f w=1.3表 6.2-88 查得：1～3 取 fa=1表 6.2-89 查得：可靠性 97%取 fc=0.44表 6.2-87 查得：L n=20000 小時(shí)代入公式 3.2 得:C am=7287N（2）滾珠絲杠副采用預(yù)緊方式消隙，根據(jù)最大載荷 Fmax計(jì)算：maxFfCe?由文獻(xiàn)[13]根據(jù)表 6.2-91 查得：輕載荷取 F e=6.7計(jì)算得 Cam=3350N取以上兩種結(jié)果的最大值 Cam=7287N3.2.3 允許的最小螺紋底徑（1）估算絲杠軸向變形量 m?重復(fù)定位精度的（1/3～1/4）??min0kF?一般估算 ≤定位精度的（1/4～1/5）查得重復(fù)定位精度為 10μm, 定位精度為 25μm。12由以上兩種方法估算出最小值 =3μm。m?(2）估算絲桿螺紋底徑由于滾珠絲杠要求預(yù)拉伸，故本設(shè)計(jì)采用一端固定，一端游動(dòng)的安裝方式，通過(guò)軸向預(yù)緊的作用來(lái)消除絲桿的軸向間隙，可以消除因溫升導(dǎo)致的熱變形，此種安裝方式被廣泛采用于精密傳動(dòng)裝置中 。]8[m0m0239.1???LFEd?: 最小螺紋底徑m2(1.1～1.2) 行程+（10～14）P h靜摩擦力 10WF??行程為 300mm,W1=1000N, μ 0=0.2 代入得 d2m=6.5mm，L=420mm，F(xiàn) 0=200N 。3.2.4 滾珠絲杠副的類(lèi)型及規(guī)格的確定（1）選用雙螺母墊片作為絲桿的預(yù)緊方式。（2）根據(jù)計(jì)算所得 d2m Cam Ph數(shù)據(jù)取相應(yīng)的滾珠絲杠副。FFZD3205-3 Ph=5mmCa=13000＞C am=7287N d2=30.5＞d 2m=6.5 3.2.5 確定滾珠絲杠副預(yù)緊力max31FP?其中 Fmax=500N，E p=167N3.2.6 行程補(bǔ)償值與與拉伸力（1）行程補(bǔ)償值3108.????tLuC(3.3 )式中： ank2u?Lk=300mm，L n=90mmLa=（2～4）P h=15mmLu≈420mm溫差取 2.5℃t?C≈12μm13(2) 預(yù)拉伸力 2t95.1tdF??代入得 Ft=4535N3.2.7 確定滾珠絲杠副支承用的軸承（1）所承受的軸向力為maxaxtB??得 Fbmax=5035N（2）軸承類(lèi)型采用一端固定，一端游動(dòng)的安裝方式，游動(dòng)端選用型號(hào)為 6005 的深溝球軸承，固定端選用型號(hào)為 51205 的推力球軸承。（3） 軸承內(nèi)徑d 略小于 d2=30.5 ，F(xiàn) BP=1/3FBmax取 d=30mm 代入得 FBP=1678N（4）軸承預(yù)載預(yù)緊力應(yīng)大于 FBP（5）軸承型號(hào)規(guī)格當(dāng) d=30mm 預(yù)加載荷應(yīng)不小于 FBP故選用雙向推力球軸承d=30mm預(yù)加負(fù)荷為 2900＞F BP=1678N3.2.8 滾珠絲杠副具體結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)(1) 絲杠螺紋長(zhǎng)度 Ls：Ls=Lu+2Le ，其中取 Le=40（2）兩固定支承距離 L1滾珠絲桿副螺母安裝聯(lián)接尺寸可查樣本（3）行程起點(diǎn)離固定支承距離 L0由絲桿設(shè)計(jì)尺寸有Ls=420，L 1=460，L=720，L 0=30。143.3 縱向滾珠珠絲桿副的計(jì)算與選型3.3.1 確定縱向滾珠絲杠副的導(dǎo)程maxhniVP??（3.4） Ph：縱向絲桿副的導(dǎo)程 mm Vmax：縱向移動(dòng)速度 m/min nmax: 手輪最高轉(zhuǎn)速 r/mini:傳動(dòng)比 因手輪與絲杠直聯(lián)，i=1 Vmax=0.5m/minnmax=100r/min代入得,P h=5mm按第 2 頁(yè)表，取 Ph=5mm3.3.2 絲桿的當(dāng)量轉(zhuǎn)速與當(dāng)量載荷導(dǎo)軌側(cè)面部分的重量，包括滑座，瞄準(zhǔn)器，導(dǎo)軌座等,是縱向絲桿承重的主要來(lái)源，估計(jì)重量約為 300N。即滾珠絲桿副所受到的載荷 Fm=300N。根據(jù)預(yù)期載荷計(jì)算公式cawhmfLnC1063?（3.5）：預(yù)期額定動(dòng)載荷 N按文獻(xiàn)[13]表 6.2-90 查得：輕微沖擊取 f w=1.3表 6.2-88 查得：1～3 取 fa=1表 6.2-89 查得：可靠性 97%取 fc=0.44Lh=250×16×10×0.5=20000h代入得:C am=7287N（2）滾珠絲杠副采用預(yù)緊方式，按最大載荷 Fmax計(jì)算：maxFfCe?按文獻(xiàn)[13]表 6.2-91 可知輕預(yù)載取 F e=6.7則有 Cam=3350N顯然，上述計(jì)算中最大值為 Cam=7287N153.3.3 允許的最小螺紋底徑（1）估算絲杠軸向變形量 m?重復(fù)定位精度的（1/3～1/4）??min0kF?一般估算 ≤定位精度的 1/4～1/5: 最大允許軸向變形量，單位 μm重復(fù)定位精度為 10μm, 定位精度為 25μm，可得：（1） =3m?（2） =6取其最小值 =3μm。(2）估算最小螺紋底徑滾珠絲桿采用一端固定，一端游動(dòng)的安裝方式，消除滾珠絲桿的軸向間隙，免除溫度高可能導(dǎo)致的熱變形，此為常用的安裝方式。 m0m0239.1???LFEd?: 最小螺紋底徑(1.1～1.2) 行程+（10～14）P h靜摩擦力 10W??已知：行程為 300mm,W1=1000N, μ 0=0.2 代入得 L=420mm，F(xiàn) 0=200N ，d 2m=6.5mm3.3.4 確定滾珠絲杠副的規(guī)格代號(hào)（1）以雙螺母墊片作為絲桿的預(yù)緊方式。（2） 根據(jù)計(jì)算結(jié)果 選取符合條件的滾珠絲杠副madCP2h,FFZD3205-3 Ph=5mmCa=13000＞C am=7287N d2=30.5＞d 2m=6.5 3.3.5 確定滾珠絲杠副預(yù)緊力(3.6)max31FP?其中 Fmax=500N，Ep=167N163.3.6 行程補(bǔ)償值與與拉伸力（1）行程補(bǔ)償值 3108.????tLuC式中： ank2?Lk=300mm，L n=90mmLa=（2～4）P h=15mmLu≈420mm溫差取 2.5℃t?C≈12μm(2) 預(yù)拉伸力 2t9.1tdF?代入得 Ft=4535N3.3.7 確定滾珠絲杠副支承用軸承形式（1） 軸承所承受的最大軸向載荷maxaxtB??代入得 Fbmax=5035N（2）軸承類(lèi)型采用一端固定，一端游動(dòng)的安裝方式，游動(dòng)端選用型號(hào)為 6005 的深溝球軸承，固定端選用型號(hào)為 51205 的推力球軸承。（3） 軸承內(nèi)徑d 略小于 d2=30.5 ，F(xiàn) BP=1/3FBmax取 d=30mm 代入得 FBP=1678N（4）軸承預(yù)緊力預(yù)加負(fù)荷≥F BP（5）按樣本選軸承型號(hào)規(guī)格當(dāng) d=30mm 預(yù)加負(fù)荷為：≥F BP所以選 7602030TVP 軸承d=30mm預(yù)加負(fù)荷為 2900＞F BP=1678N3.3.8 滾珠絲杠副工作圖設(shè)計(jì)(1) 絲杠螺紋長(zhǎng)度 Ls：17Ls=Lu+2Le ，由表二查得余程 Le=40（2）兩固定支承距離 L1滾珠絲桿副螺母安裝聯(lián)接尺寸可查樣本（3）行程起點(diǎn)離固定支承距離 L0由縱向絲桿設(shè)計(jì)尺寸有Ls=390，L 1=430，L=690，L 0=30。3.4 直線導(dǎo)軌的設(shè)計(jì)計(jì)算與選型3.4.1 預(yù)選滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副的型號(hào)，規(guī)格，進(jìn)行初步設(shè)計(jì)查參考文獻(xiàn)[13]表 6.3-15，選用 GGB 型滾動(dòng)直線導(dǎo)軌。導(dǎo)軌的受力在各個(gè)方向均相等。按表 6.3-11，選擇導(dǎo)軌精度等級(jí)為 4 級(jí)?？紤]精度及平衡性，基座上應(yīng)采用雙導(dǎo)軌的形式，而導(dǎo)軌上均安裝兩個(gè)滑塊。選用導(dǎo)軌型號(hào)的規(guī)格為 30。選用型號(hào)為 GGB30BA 型導(dǎo)軌 。]9[選擇導(dǎo)軌的預(yù)加載荷為普通載荷，則有 P=690N。導(dǎo)軌是承受力的主要部件。本設(shè)計(jì)的橫向和縱向?qū)к壘捎脙蛇厡?duì)稱(chēng)導(dǎo)軌支撐，一條導(dǎo)軌安裝兩個(gè)滑塊。則在一般情況下有：FG??4max本設(shè)計(jì)移動(dòng)部件重量Ｇ＝500N，預(yù)緊力為 F=690N，得最大工作載荷=815N=0.815kN。maxF初選直線滾動(dòng)導(dǎo)軌副的型號(hào)為 GGB30BA 型，其額定動(dòng)載荷 Ca=17.7KN，額定靜載荷 C0=22.6KN。查表選取導(dǎo)軌的長(zhǎng)度為 810mm。3.4.2 計(jì)算導(dǎo)軌的壽命（3.7）50)(3???cwtFfL式中：f t：溫度系數(shù)。查參考文獻(xiàn)[13]由表 6.3-3，取 ft=1fc：接觸系數(shù)。查表 6.3-4，f c=0.81fw：載荷系數(shù)。查表 6.3-5，f w=1.2壽命 kmFCfLccwt 1.20945)7.2416.801(5)( 33 ???????根據(jù)要求所知其壽命要在 10 年以上，一年 300 天，一天 8 小時(shí)；假設(shè)每分鐘走1 個(gè)行程，則 kmh 56104.60833?????18由以上計(jì)算可知選用導(dǎo)軌的壽命大于設(shè)計(jì)要求的壽命，故符合要求。3.5 蝸輪蝸桿設(shè)計(jì)3.5.1 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)選用蝸輪蝸桿由第二章方案論證選用蝸桿傳動(dòng)作為手輪與滾珠絲桿之間連接的傳動(dòng)形式。本設(shè)計(jì)選用兩軸線交角為 90°的蝸輪傳動(dòng)。根據(jù)反向自鎖的作要求，選用漸開(kāi)線蝸桿（ZI 型） 。3.5.2 蝸輪蝸桿的材料的選用蝸桿：由于蝸桿轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)主軸的旋轉(zhuǎn)，只需很小的傳動(dòng)功率，速度也比較低，所以蝸桿選用 45 鋼：同時(shí)為了是蝸桿的傳動(dòng)效率高些，耐磨性好些，需對(duì)蝸桿螺旋齒面進(jìn)行淬火處理 。]10[蝸輪：蝸輪的材料選用鑄造錫磷青銅 ZCuSn10P1。3.5.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)在齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。由參考文獻(xiàn)[11]查得蝸桿傳動(dòng)中心距的計(jì)算公式：a≥ （3.8）??32??????HEZKT??（1）確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩 T2蝸桿齒數(shù)為 Z1=1，設(shè)蝸桿傳動(dòng)效率 η=0.8，則有T2=9.55×106×P2/n2=100N.mm（2）確定載荷系數(shù) K因蝸桿受力較穩(wěn)定，故載荷分布不均系數(shù) Kβ取為 1，由文獻(xiàn)[11]表 11-5，載荷均勻選取使用系數(shù) KA=1，由于設(shè)計(jì)中的蝸桿轉(zhuǎn)速較低，取動(dòng)載系數(shù) KV=1.05，則K=Kβ×KA×KV=1.05（3）確定彈性影響系數(shù) ZE當(dāng)鑄錫青銅蝸輪和鋼蝸桿相配時(shí)，Z E=160MPa?（4）確定接觸系數(shù) Zρ設(shè)蝸桿的參數(shù) d1 與傳動(dòng)中心距 a 之比為 d1/a=7/20=0.35，由參考文獻(xiàn)[11]圖11-8 可查得 Zρ =2.95。（5）確定許用接觸應(yīng)力[σ H]19根據(jù)蝸輪材料采用青銅合金 ZCuSn10P1，蝸桿螺旋齒面硬度應(yīng)大于 45HRC，由參考文獻(xiàn)[11]表 11-7 中查得蝸輪的基本許用應(yīng)力[σ H]′=268MPa應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N=60jn 2Lh=60×1×1450/20×12000=5.22×107壽命系數(shù) K HN= =0.8134870.51?σ H= KHN×[σ H]′ =0.8134× 268=218MPa。（6）計(jì)算中心距a≥ =8.5mm32189.6021. ??????取中心距 a=63，蝸桿分度圓直徑為 22.4，蝸桿的模數(shù) m=1.25，d1/a=0.35,從參考文獻(xiàn)[11]圖 11-18 中可查得接觸系數(shù) Zρ ′=2.9，Z ρ ′ Zρ ,因此以上計(jì)算滿(mǎn)足要求。3.5.4 蝸輪與蝸桿的主要參數(shù)（1）蝸桿蝸桿的基本尺寸查參考資料表 3-6-6（GB/T10085-1988）選有合適的數(shù)值。尺寸參數(shù)如下：模數(shù) m=1.25；齒頂圓直徑 da1=24.9；軸向齒距 Pa=3.927；分度圓直徑 d1=22.4；蝸桿頭數(shù) Z1=1；齒根圓直徑 df1=19.4；直徑系數(shù) q=17.92；分度圓柱導(dǎo)程角 γ=3°11′38″；加工精度為 7 級(jí)。（2）蝸輪由參考文獻(xiàn)[11]表 3-6-5 查得圓柱蝸桿和蝸輪相匹配的參數(shù)（GB/T10085-1988）蝸桿與蝸輪的數(shù)值如下：中心距 a=63；傳動(dòng)比 i=82；模數(shù) m=1.25；蝸輪齒數(shù) Z2=82；蝸輪變位系數(shù) X2=+0.440；20蝸輪分度圓直徑 d2=mz2=1.25×82=102.5；蝸輪喉圓直徑 da2=d2+2ha2=102.5+2m(ha*+x2)=102.5+2×1.25×(1+0.440)=106.1；蝸輪齒根圓直徑 df2=d2-2hf2=102.5-2×m（ha *-x2+c*）=102.5-2×1.25×（1-0.125+0.2）=99.81；蝸輪咽喉母圓半徑 rg2=a-0.5da2=63-53=10。3.5.5 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度由參考文獻(xiàn)[11] 查得公式（11-13）F= ?2a2153.FYmdKT?????當(dāng)量齒數(shù) ZV2=Z2/COS3γ=82/0.995=85.86。根據(jù) x2=0.440，Z V2=85.86，可查得齒形系數(shù) YFa2=2.18。螺旋角系數(shù) Yβ =1-γ/140°=0.977許用彎曲應(yīng)力[σ F]= [σ F]′× KFN查得本設(shè)計(jì)蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力[σ F]′=56MPa壽命系數(shù) KFN = =0.644976102.5?[σ F]=56×0.644=36.08MPaσ F = 0.33MPa?92.8643.1即有 σ F [σ F]彎曲強(qiáng)度完全滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。3.5.6 軸承的選用蝸桿傳動(dòng)帶動(dòng)滾珠絲桿運(yùn)動(dòng)，在這個(gè)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，蝸桿受到一定的軸向力。本設(shè)計(jì)采用角接觸球軸承，以面對(duì)面的形式組合。蝸桿軸系結(jié)構(gòu)如圖 3.1 所示。前端選用深溝球軸承，代號(hào) 6004；厚度 B=12，外徑 D=42，內(nèi)徑 d=20。后端選用一組面對(duì)面的角接觸球軸承，代號(hào)為 7004C；外徑 D=42，內(nèi)徑 d=20，厚度 B=12。21圖 3.1 蝸桿軸系結(jié)構(gòu)圖3.6 光柵尺的選型與安裝3.6.1 光柵尺的結(jié)構(gòu)與工作原理光柵尺是一種廣泛應(yīng)用的位移傳感器。其測(cè)量輸出的數(shù)據(jù)具有誤差很小，測(cè)量精度很高，反應(yīng)十分靈敏的優(yōu)點(diǎn)。光柵尺的結(jié)構(gòu)主要有兩個(gè)組成部分，即主尺和讀數(shù)頭。一般情況下兩者應(yīng)安裝在相對(duì)運(yùn)動(dòng)的物體上。通過(guò)兩者產(chǎn)生的相對(duì)運(yùn)動(dòng)來(lái)進(jìn)行位移測(cè)量。在光源照射下，由光的衍射作用產(chǎn)生莫爾條紋。這樣，檢測(cè)莫爾條紋移動(dòng)的變化就可測(cè)量出光柵水平方向移動(dòng)的微小距離。3.6.2 光柵尺的選型{1}準(zhǔn)確度等級(jí)的選擇根據(jù)對(duì)刀儀設(shè)計(jì)精度的要求選擇準(zhǔn)確度等級(jí)為 0.01mm 的光柵尺。{2}光柵尺型號(hào)的選擇選用型號(hào)為 SCR3923 的光柵尺。3.6.3 光柵尺的安裝方式 光柵主尺應(yīng)安裝在讀數(shù)頭上方，以避免讀數(shù)頭受到外部環(huán)境的影響。光柵主尺及讀數(shù)頭分別安裝在對(duì)刀儀機(jī)座相對(duì)運(yùn)動(dòng)的兩個(gè)部件上。光柵主尺固定在底座內(nèi)壁上，而光柵讀數(shù)頭則通過(guò)支架用螺釘連接到滾珠絲桿螺母座上，隨著絲桿的運(yùn)動(dòng)而移動(dòng)。